马蹄焰窑炉设计说明书

1、课程设计任务书学生姓名: 专业班级: 指导教师: 工作单位: 题目: 33 t/d蓄热式马蹄焰池窑的设计初始条件:1、 产品的品种：陶瓷熔块2、 产量： 33 吨/天3、 玻璃的成分陶瓷熔块成分(wt/%) 表1成分SiO2Al2O3CaOMgONa2OK2OBaOB2O3Sb2O3Fe2O3Wt%52.6516.70 10.465.013.511.55 5.63 4.00 0.43 0.064、 原料 所用原料及基本要求 表2原 料原 料 化 学 组 成(%)外加水分(%)名 称SiO2Al2O3CaOMgONa2OK2OFe2O3其它烧失量石 英 砂 99.80.050.1512钾 长 石

2、 6018.50.310.70.150.54氢氧化铝65.334.57方 解 石55.5/0.0343.61白 云 石30.521.50.0547.93纯 碱/58.48/Na2CO3:99.9841.5硝 酸 钠/36.46/NaNO3:99.9863.52碳 酸 钡/0.07BaCO3 :99.9822.23硼 酸/0.1H3BO3:99.9844.29澄 清 剂/0.3Sb2O3:93.505、 配合料的水分：4.51%，通过石英砂引入，不另加。6、纯配合料熔化，不外加碎玻璃。7、玻璃的熔化温度：1509 ；熔化部火焰空间温度： 1559 。8、助燃空气预热温度：1198 。 9、燃料：

3、重油 重油的元素组成 表3元素组成(%)低热值(kJ/kg)CHONSAW8413.50.50.50.450.051.042361.4510、重油雾化介质：压缩空气,温度80，用量0.5Bm3/kg油11、空气过剩系数：取1.112、窑型：蓄热式马蹄焰流液洞池窑要求完成的主要任务：一、 撰写设计说明书，主要内容包括：1、 设计依据及相关政策、法律、法规及设计规范2、 物料平衡计算（列出计算过程）2.1配料计算2.2去气产物及组成计算3、 热平衡计算（列出计算过程）3.1燃料燃烧计算3.2玻璃形成过程所消耗的热量计算3.3燃料消耗量近似计算4、 窑炉的结构设计详细说明各部位的作用，各主要参数选择

4、依据，并进行方案对比。4.1熔化部设计包括熔化部的面积、长、宽、深度、火焰空间及投料口的尺寸。 4.2工作部的设计包括工作部的面积、长、宽、深度及火焰空间的尺寸。 4.3玻璃液的分隔设备的设计4.4出料口的设计4.5小炉口的计算与设计4.6蓄热室的计算与设计4.7烟道与烟囱尺寸的确定5、 窑炉耐火材料的设计与选择 包括池壁、池底、胸墙、大碹、蓄热室的耐火材料及保温材料的设计与选择。要求作方案对比，阐述选择依据。6、 窑炉主要技术经济指标熔化量：熔化率：熔化部面积：冷却部面积：一侧蓄热室格子砖的受热面积：单位熔化部面积所占格子砖受热面积：每公斤玻璃液所消耗的热量：燃料消耗量：玻璃熔成率。二、 用

5、CAD绘制一张窑炉总图（3#图打印）时间安排:18周 讲课、查阅资料、设计计算、绘制草图；19周 CAD制图；20周 撰写设计说明书、答辩。指导教师签名： 年 月 日系主任（或责任教师）签名： 年 月 日目录1.设计依据及相关的法律法规······························&#

6、183;······1 1.1设计的依据：课程设计任务书····································1 1.2国家相关法律、法规及设计规范·&

7、#183;································1 1.3马蹄焰窑炉的特点···············

8、·······························22.物料平衡计算·················

9、83;··································2 2.1配料计算··············

10、········································2 2.2去气产物及组成计算·······

11、3;····································43.热平衡计算············&#

12、183;·········································5 3.1燃料燃烧计算······

13、83;···········································5 3.2玻璃形成过程中所消耗的热量···

14、83;································6 3.3燃料消耗量近似计算···············&

15、#183;····························74.窑炉的结构设计···················

16、83;·····························8 4.1熔化部的设计··················

17、3;·······························8 4.2工作部的设计·················

18、;································11 4.3玻璃液的分隔设备（流液洞）的设计··············&

19、#183;··············11 4.4出料口的设计·································&

20、#183;···············12 4.5 小炉口的计算与设计·······························

21、83;···········12 4.6蓄热室的计算与设计····································

22、·······13 4.7烟道与烟囱尺寸的确定········································&#

23、183;155. 主要技术经济指标·············································166. 参考文献

24、3;·················································

25、3;···167. 总结·············································

26、83;·············16设计题目：33 t/d蓄热式马蹄焰池窑的设计1 设计依据及相关的法律法规 设计依据及其基本原则：随着工业生产现代化水平的日益提高，能源供应日趋紧张，在本设计中，为了节约能源、降低成本，采用有效的保温措施。在玻璃的生产中，熔窑是消耗能量最大的热工设备，对其采取有效的节能措施降低能量消耗、尽量技术先进，满足施工可能，操作方便，经济合理。窑体结构应满足以下要求：1、 满足成型工艺的要求。2、 保证既定的温度制度、足够的澄清时间、充分均化

27、的条件等。3、 保证所要求的火焰形状和尺寸。4、 便于控制、调节和改变窑内的温度、压力和气氛制度。5、 热效率要高，燃料消耗量要小。6、 减轻日常操作和维修时的劳动强度。7、 能适应原料粒度、水分、碎玻璃加入量、燃料成分等的波动。8、 便于测量和控制生产过程中的各项热工参数。选择合理的窑型至关重要。选择窑型时应考虑产品品种、质量要求、产量、熔化温度、成形制度、燃料种类、厂房条件、投资费用等因素。 国家相关法律、法规及设计标准 （1）环境保护标准玻璃工业污染物排放标准-容器玻璃；建设项目环境保护管理条例；中华人民共和国环境影响评价法；中华人民共和国水污染防治法；中华人民共和国大气污染防治法；中华

28、人民共和国环境噪声防治法；环境空气质量标准； （2）职业安全卫生标准建筑设计防火规范（GB50016-2006） 工厂安全卫生规程 工业企业设计卫生标准（GBZ1-2010） 马蹄焰窑炉的特点 我国现阶段的玻璃池窑主要有平板池窑，横焰流液洞池窑、换热式单（双）碹池窑、蓄热式马蹄焰流液洞池窑，另外我国玻璃窑炉还有坩锅窑、电熔窑和浮法玻璃池窑。近年来随着科学技术的进步和人们环保意识的增强，国内国外新技术，新设备，如减压澄清、全氧燃烧、纯氧助燃、顶插全电熔窑、深澄清池、三通道蓄热式等。 本设计采用蓄热式马蹄焰流液洞池窑。马蹄焰窑炉是窑内火焰成马蹄形流动（在窑内成U型），仅在熔化部的前端设置一对小炉的

29、玻璃池窑。 马蹄焰流液洞池窑优点：  热利用率高，火焰行程长，因而燃料燃烧充分，同时窑体表面积小，热散失少，可提高热利用率，降低燃料消耗；  结构简单，造价低，只有一对小炉布置在熔化部端墙上。 马蹄焰流液洞池窑缺点：  沿窑长方向难以建立必要的热工制度，火焰覆盖面积小，在炉宽上温度分布不均匀，尤其是火焰换向带来的周期性的温度波动和热点移动；  一对小炉限制了炉宽，进而限制了生产的规模；  燃料燃烧喷出的火焰诱使对料堆有堆料作用，不利于配合料的熔化和澄清，并对花格墙、流液洞盖板和冷却部空间砌体有烧损作用。 其适用于各种空心制品、压制品和

30、玻璃球的生产。2物料平衡计算2.1配料计算100公斤湿粉料中形成氧化物的数量 表4 原料名称湿料配合比%氧化物量%SiO2Al2O3CaOMgONa2OK2OBaOB2O3Sb2O3Fe2O3石英砂37.5631.240.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.02钾长石10.286.171.870.00 0.00 0.031.10 0.00 0.00 0.00 0.01氢氧化铝15.310.00 10.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 方解石4.300.00 0.00 2.380.00 0.00 0.

31、00 0.00 0.00 0.00 0.00 白云石16.550.00 0.00 5.053.560.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 纯碱2.210.00 0.00 0.00 0.00 1.290.00 0.00 0.00 0.00 0.00 硝酸钠3.210.00 0.00 0.00 0.00 1.170.00 0.00 0.00 0.00 0.00 碳酸钡5.150.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.00 0.00 0.00 0.00 硼酸5.100.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.84 0.00 0.

32、00 澄清剂0.330.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.310.00 合计71.0437.41 11.867.433.562.491.10 4.00 2.840.310.04百分比%100.00 52.6516.70 10.465.013.511.55 5.63 4.00 0.43 0.06 计算过程如下：石英砂：%Si02=37.56*99.80/120=31.24Fe2O3=37.56*0.05/100=0.02钾长石:%Si02=10.28*60.00/100=6.17Al2O3=10.28*18.50/100=1.87Na2O=10.28

33、*0.30/100=0.03K2O=10.28*10.70/100=1.10Fe2O3=10.28*0.15/100=0.01氢氧化铝：%Al2O3=15.31*65.30/100=10.00方解石：%CaO=4.30*55.5/100=2.38Fe2O3=4.30*0.03/100=0.00白云石：%CaO=16.55*30.5/100=5.05MgO=16.55*21.5/100=3.56Fe2O3=16.55*0.05/100=0.01纯碱：%Na2O=2.21*58.48/100=1.29硝酸钠：%Na2O=3.21*38.46/100=1.17碳酸钡：%Fe2O3=5.15*0.07

34、/100=0.00BaO=5.15*71.65/100=4.00硼酸：%B2O3=5.10*55.59/100=2.84Fe2O3=5.10*0.1/100=0.00澄清剂：%Fe2O3=0.33*0.3/100=0.00Sb2O3=0.33*93.5/100=0.31配料计算 表5配料计算SiO2Al2O3CaOMgONa2OK2OFe2O3BaOB2O3Sb2O3其它LOSS合计石英砂99.80.050.15100钾长石6018.50.310.70.150.5499.98氢氧化铝65.334.5799.87方解石55.50.0343.6199.14白云石30.521.50.0547.939

35、9.98纯碱58.4841.599.98硝酸钠36.4663.5299.98碳酸钡0.0777.6522.2399.95硼酸0.155.5944.2999.98澄清剂0.393.593.8湿料配方 表6石英砂钾长石氢氧化铝方解石白云石纯碱硝酸钠碳酸钡硼酸澄清剂合计52.6516.70 10.465.013.511.55 5.63 4.00 0.43 0.06100.002.2去气产物及组成计算 表7原料名称去气产物量计算去气产物量H2OCO2O2NO2石英砂100*4.51%=4.514.51氢氧化铝34.57*15.31%=5.295.29 方解石43.61*4.30%=1.881.88 白

36、云石47.93*16.55%=7.937.93纯碱41.50*2.21%=0.92 0.92硝酸钠63.52*3.21%*46/85=1.101.10 63.52*3.21%*16*2/85/4=0.190.19 碳酸钡22.23*5.15%=1.141.14 硼酸44.29*5.10%=2.262.26质量25.22 12.06 11.87 0.19 1.10 体积21.72 15.01 6.04 0.13 0.54 体积百分数%69.11 27.81 0.602.49 3热平衡计算3.1燃料燃烧计算粉料中挥发分占25.22%，由于规定是纯配合料，不添加碎玻璃，则可以得到：1-25.22%=

37、0.75 Kg-玻璃液因此，熔制成1 Kg的玻璃液所需要的粉料量Gb为：Gb=1/0.75=1.33 Kg/Kg-玻璃液所以，熔制1Kg玻璃液所需要的配合料量为：Gb=Gb=1.33 Kg/kg-玻璃液3.2玻璃形成所消耗热量的计算3.2.1生成硅酸盐耗热：分别计算Q1、Q2、Q3、Q4、Q5、qb由方解石生成CaSiO3的反应耗热量Q1：Q1=1536.6*Gb*GCaO=1536.6*1.33*2.38/100=48.64KJ/Kg-玻璃液由白云石生成的CaMg(SiO3)2的反应耗热量Q2:Q2=2757.4*Gb*GCaO+MgO=2757.4*1.33*(5.05+3.56)/100

38、=315.76KJ/Kg-玻璃液由纯碱生成Na2SiO3的反应耗热量Q3：Q3=951.7*Gb*GNa2O=951.7*1.33*1.29/100=16.33KJ/Kg-玻璃液由硝酸钠生成Na2SiO3反应耗热量Q4：Q4=4414.9*Gb*GNa2O=4414.9*1.33*1.17/100=68.70KJ/Kg-玻璃液由碳酸钡生成BaSiO3的反应耗热量Q5：Q5=988.1*Gb*GBaO=988.1*1.33*4.00/100=52.57KJ/Kg-玻璃液由上可知，1kg湿粉料生成硅酸盐的耗热量qb为：qb=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5=48.64+315.76+16.33+68.

39、70+52.57=502.00KJ/Kg-玻璃液3.2.2生成玻璃液耗热Q6：Q6=347Gb*（1-Gfq）=347*1.33*（1-25.22%）=345.12KJ/Kg-玻璃液3.2.3加热玻璃液到玻璃熔化温度耗热Q7：C1509=0.6718+4.6*10-4*1509=1.37KJ/（Kg.）Q7=C1510*t=1.37*1509=2067.3KJ/Kg-玻璃液3.2.4蒸发水的耗热量Q8：Q8=2491*Gb*GH2O=2491*1.33*12.06/100=399.55KJ/Kg-玻璃液3.2.5配合料入窑显热：粉料在0t时的平均比热容c一般取0.963KJ（Kg.）Q9=Gb

40、*c*t=1.33*0.963*20=25.62KJ/Kg-玻璃液则玻璃形成热为：Q10=qb+Q6+Q7+Q8-Q9=502.00+345.12+2067.3+399.55-25.62=3288.35KJ/Kg-玻璃液3.3燃料消耗量近似计算重油的元素组成 表3元素组成(%)低热值(kJ/kg)CHONSAM8413.50.50.50.450.051.042361.45重油低位发热量为：Qnet=339C+1030H+109(O-S)-25M =339*84+1030*13.5+109*(0.5-0.45)-25*1.0=42361.45 KJ/Kg 表8重油化学组成%燃烧需氧量 Nm

41、79;/Kg燃烧方程式CO2O2N2H2OSO2C84.00 1.57 C+O2=CO21.57 H13.50 0.76 H+1/2O2=H2O1.51 S0.45 0.00 S+O2=SO20.00 N0.50 0.00 M1.00 0.01 可燃物的需氧量Nm³2.33 O0.50 理论氧气量Nm³2.33 过剩氧气量Nm³0.23 过剩空气系数为1.10.23 实际氧气量Nm³2.56 被引入氮气量Nm³9.63 9.63 实际空气量Nm³12.19 实际烟气量Nm³合计：12.951.57 0.23 9.63 1.5

42、2 0.00 各成分的百分比%合计10012.12 1.78 74.36 11.74 0.00 燃料消耗量近似计算：玻璃池窑单位熔化部面积所对应的总耗热量:Q=(P* qg+K2*W)/(1-K1K2)=(54.18*3288.35+1.24*2.508*105)/(1-0.25*1.24) =704208.70 KJ/(*h)其中：P=33*103/25.38/24=54.18 KJ/(*h) K1=0.25 K2=1.24 S=33/1.3=25.38 W=60000Kcal/(×h) ×4.18=2.508×105 KJ/(.h)燃料为重油，则单位熔化部面积

43、所对应的燃料消耗量moil=Q/ Qnet =704208.70 KJ/(×h)/ 42361.45 KJ/Kg=16.62 kg/(×h)4 窑炉的结构设计玻璃池窑是由玻璃熔制部分、热源供给部分、余热回收部分、排烟供气部分组成。在陶瓷熔块生产中，不需要进行成型，因此本设计中主要进行熔化部、工作部、分隔设备、出料口、小炉口、蓄热室、烟道与烟囱的设计。4.1熔化部设计熔化部作用：玻璃池窑的的熔化部是配合料熔化和玻璃液澄清、均化的区域。在熔化部，燃料进行燃烧，为玻璃液及原料提供热量。原料及玻璃液经过热对流，热辐射等传热方式进行融化，澄清，均化。因此熔化部分为上下两部分，上部为火

44、焰空间、下部为窑池。 各部分尺寸：（1） 熔化部的面积：F熔 = 产量÷熔化率=33÷1.3=25.38 m2（2）熔化部长：0.75×33÷100+6.25=6.50 m熔化部宽：S÷B=25.38÷6.99=3.90 m 长宽比：L/B=6.50/3.90=1.67 长宽比在1.4-1.8之间，所以合理。熔化部深度：h=0.4+0.5lg(25.38*0.9)=1.08 m 据经验h应该在600-1000mm之间，且现在向浅池发展，本实验设计取h=900mm.(3)火焰空间尺寸火焰空间的长度：根据L焰 = L熔 + 2×

45、（100200）（mm）,即每边增加100200mm,本设计取 150mm,即L焰 =6.50+2×0.15=6.80m； 火焰空间的宽度：一般比窑池的宽度大200300mm，则B焰=3.90+0.30=4.20m；火焰空间上部面积： F焰 = L焰×B焰 =6.80×4.20=28.56 火焰空间的高度：对于马蹄焰窑炉,为胸墙高度+大碹升高=1100+587.5= 1687.50 mm。熔化部大碹和胸墙的设计： 中小型大碹股跨比f=h/B，范围为f=1/8 1/9 ， 本设计大碹股跨比取f=1/8，则大碹升高 h = f×B焰 =4200×1

46、/8=525.0mm 胸墙的高度：胸墙的高度与很多因素有关,本设计取H胸=1100mm；简图示意: 火焰空间的体积： V焰 =（H胸 +2/3 h）×B焰×L焰 =(1.1+2/3×0.525) ×25.38=36.80 m³（5）火焰空间的校核： 对于烧油池窑，尤其是喷嘴放在小炉下面时，燃料其本在烧空间燃烧，可以用火焰空间容积强度的指标来确定和复核火焰空间的大小。火焰空间容积热强度是指在单位火焰空间容积池内燃料燃烧所发出的热量。 火焰空间的热负荷 ：Q=16.62×25.38×42361.45/36.80/4.18=116

47、.16×103 kcal/m3·h 在90-120×103 kcal/m3·h之间，则火焰空间的容积设置符合要求。（6）投料口尺寸的确定：投料口的作用：按时按量加入、液面稳定，薄层加入，预熔作用，减少粉料飞扬。 对于马蹄焰窑炉，可根据产量和投料机的类型来确定投料池的尺寸。 投料池的长度范围为：1200-1300mm，本设计取1200mm； 投料池的宽度范围为：800-1100mm，本设计取 窑外宽800mm,窑内宽取600mm； 投料池的深度为：与熔化部池深相同，即为：900mm； 为了加料池内玻璃液温度高些，可以把加料池砌的比熔化部深度浅200-300

48、mm,本设计取浅200mm,所以加料池深度为 700mm. 投料池壁厚：300mm,120mm. 加料池离前端池墙400-500mm,取420mm.4.2工作部的设计工作部的作用：进一步均化玻璃液，将温度降低到一个合理的范围，分配玻璃液到各个供料通道。 长度在600900mm之间，取600mm; 宽比流液洞稍大或相等，取工作部宽为500mm; 本设计工作部的形状为矩形，根据L工/B工 = 1.21.5，取L工/B工 =1.2，符合要求； 工作部的面积F工=0.60m×0.50m=0.30工作部火焰空间的尺寸：工作部的火焰空间高度H工火 马蹄焰窑炉火焰空间高度范围一般是600800mm

49、，本设计取H工火为600mm工作部的火焰空间宽度B工火 根据B工火 = B工 + 2×（100150）（mm），本设计取110mm 则B工火 =500+2×110=720mm工作部的火焰空间长度L工火 根据L工火 = L工 + 2×（100150）（mm），本设计取110mm 则L工火 =680+2×110=900mm4.3玻璃液的分隔设备(流液洞)的设计本次设计玻璃液的分隔设备选取流液洞。流液洞的作用、特点：流液洞结构过桥，是熔化部和冷却部洞位于窑底上面的一个涵洞。熔化好的玻璃液流过洞进入冷却部，由于流液洞的截面积小，且处于窑池的深层，从而大大降低玻璃

50、液的温度（降80-90），可减少玻璃液的循环对流。 流液洞尺寸： 流液洞的长度：洞长在600-900mm之间，本次设计取600mm. 流液洞的宽度： 流液洞宽度范围300500mm，本次设计取 400 mm； 流液洞的高度：流液洞高度范围200400mm，本次设计取 300 mm； 洞宽/洞高=400/300=1.33 在1.21.6之间，符合要求； 风洞：300x200mm 流液洞个数：因为本次设计无其他特殊要求，按国内标准，一个流液洞已经可以满足要求因此流液洞个数取1个。 流液洞流量负载校核：K=331000/(304024)= 1.15kg/(cm2.h比较：1<1.15<2

51、.5故而流液洞的尺寸设计合理 4.4出料口的设计 根据砖的大小400x300mm，选择槽宽50mm,槽深50mm 耐火材料：无铸孔电熔AZS砖4.5 小炉口的计算与设计 作用：小炉石玻璃池窑的燃烧设备，承担组织火焰的任务，并且连接熔化池和热回收装置，在蓄热池窑中的小炉还是排出废气的通道。小炉尺寸的计算： 已知参数：空气过剩系数=1.1 每公斤重油消耗空气量 12.19Bm3/kg（表8 中的空气需要量） 每小时重油消耗量x =16.62 kg/(*h)* 25.38 m2=421.82kg/h 则每秒钟应喷入的空气量V标 = 421.82×12.19/3600 =1.43Bm3/s

52、空气被预热到1198，此时体积为VT VT = V标×（273+1198）/273 =1.43×（273+1198）/273=7.71m3/s 气体喷出速度v = L焰 + 56m,本设计取 5 ， 即v = L焰 +5=6.80+ 5=11.80m/s, 现在一般选用取10m/s 马蹄焰窑炉小炉口宽度b为9001200mm，本设计取b为1000mm 火焰覆盖系数：喷火口(小炉)宽度/熔化池宽度=1.0/3.9*100%=25.64%,合理； 小炉口为扁平状较合理，即b/h = 22.5 。 本实验设计取宽高比=2，则小炉高度h=500mm ； 小炉口股跨比（碹升高/跨度）

53、f为1/81/10，本实验设计取1/8,则小炉碹股高为：（1/8）·b=（1/8）×1000=125mm 实际根据公式 喷火口面积：F炉 = b·h +（ 2/3 ）·b2·1/8 = 1.0×0.5 +（ 2/3 ）×1.02 ×（1/8）=0.58 m2 校核：F炉/ F熔=0.58 /25.38×100%=2.28% ，F炉/ F熔的值在2%3%合理； 小炉距离胸墙需要300mm,取500mm； 两个小炉间距500mm,实际间距645mm。 小炉材料选择： 炉用砖要求：耐高温、耐侵蚀、耐冲刷、抗热震

54、。 斜坡碹和水平通道碹都选用230mm硅砖； 底面砖选用厚度为200mm致密的刚玉砖； 下层用200mm轻质硅砖保温； 喷火口，喷嘴转均选用33#电熔AZS砖; 碹顶保温材料选用200mm轻质硅砖。 小炉的耐火材料厚度：230mm,120mm.4.6蓄热室的计算与设计 蓄热室的作用：蓄热室看作逆流式换热器对整个周期进行传热分析，主体为格子体，作用是蓄热和换热。 格子体的作用：提高了格子体强度，增加了换热面积。 本设计用李赫特式蓄热室：用230×113×65的标准砖砌成格字体，砖长L=230mm，高度h=113mm，厚度=65mm,格子体规格选择李赫特式;格孔尺寸为100mm

55、×100mm,则a=b=100mm. 李赫特式的单位格子体受热面积为：f=19/m³ F=熔化部的面积×2835 m2/ m2 ，蓄容比取30，则F=25.38×30=761.4 格子体的体积：V=F/f=761.4/19=40.07 m³ 格子体的截面积 Fs= Va/WO·S=1.43/(0.4*0.37)=9.66,取7。 其中：单位格子体横（纵）断面面积上的气体的流通断面面积S=ab/(a+)(b+)=100×100/(100+65)(100+65)=0.37 m2/m2； 预热空气的速度 0.20.4Bm/S ,取

56、0.2 Bm/S； 烟气的速度 0.250.5Bm/S ，取0.4 Bm/S Va-预热气体通过格子体的流量，即每秒钟应喷入的空气量V标 = 421.82×12.18/3600 =1.43Bm3/s 格子孔中气流速度v0 = 0.20.4m/s，本设计取v0 =0.4 m/s 格子体的高度H=V/Fs=40.07 m³/9.66=4.15 m 。则高度：H=V/Fs=40.07/7=5.72m 由于应为格子体的整数倍，所以5.72/0.113=50.6,取51层。格子体宽度范围为1.92.6m,且 B=n(a+)+，取n=13因此本设计取B格=13×(100+65)+65=2210mm；L= V/ BH=40.07/(2.21×5.72)=3.17m，取n=19,则L格= 19×（100+65）+65=3200m