塔式起重机安装(拆卸)专项施工方案

1、荆门星球世界城一期项目塔式起重机安装（拆卸）专项施工方案 编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 编制单位：龙元建设集团股份有限公司2015年3月15日 塔式起重机安装（拆卸）专项施工方案荆门星球世界城一期项目为：地下1-2层、商业4-5层、1#楼、3#楼（公寓楼）及4#楼（SOHO商业）为地上30层（包含地下商业部分）、2#楼（写字楼）地上25层（包含地下商业部分）、建筑面积约为241009.74，其中地下室建筑面积约为47545.86，地上建筑面积193463.88、其中集中商业百货建筑面积95422.33、30层SOHO建筑面积18467.5、30层公寓建筑面积50102.86、25层

2、写字楼建筑面积29471.19，施工总承包单位承接项目施工工作内容为的土方工程、基坑支护、桩基、基础及主体结构工程、装修工程、安装工程等。工程名称: 荆门星球世界城一期项目工程。工程地点:荆门市掇刀区虎牙关大道9号。建设项目法人:荆门民诚置业股份有限公司。设计单位:杭州经纬建筑设计有限公司。结构型式:地下1-2层、商业4-5层、1#楼、3#楼（公寓楼）及4#楼（SOHO商业）为地上30层（包含地下商业部分）、2#楼（写字楼）地上25层（包含地下商业部分）。安装单位为：荆门市明大起重设备安装有限公司，安装负责人为：徐昌贤。本工程塔吊基础采用筏板基础，C35砼予以浇灌，设备基础筏板底标高同地下室底

3、板面标高平齐，在塔吊基础四周砌筑300mm*300mm明排水沟并用1:3水泥砂浆进行水泥砂浆抹灰，集中一角砖砌筑1000mm*1000mm*1500mm集水井，采用DN40mm泵进行抽污排水。 1、安装准备1.1塔吊C35砼基础长5m，宽5m，高1.0m，基础放置20160双层双向钢筋网片预埋16根M36地脚螺栓，施工时将地脚螺栓、塔身支脚与加强标准节用螺栓连接在一起，吊入基坑内找平、 固定后浇筑砼，保证四个塔身支脚平面不平度1/1000，与砼接触面积>90%。1.2安装施工现场无障碍，塔机最大旋转部位与周围建筑物之间距离大于1.5m1.3 准备25吨汽车吊一台，准备吊具、起重臂支架及安

4、装（拆卸）工具。1.4 固定支腿、标准节、顶升套架、下支座、回转支承、上支座、回转塔身、塔顶、平衡臂、平衡臂拉杆、起重臂、起重臂拉杆、附着装置及材料、配件运输到施工现场，经检查完好配套无缺损，无锈蚀1.5 塔机安装（拆卸）施工队具有资格证书，安装人员持证上岗，并配备安全帽、安全带，安装（拆卸）施工全过程由专人统一指挥。2、安装施工2.1 安装程序：标准节安装 顶升套架安装 回转支承总成安装 回转塔身安装 塔顶总成安装 司机室总成安装 平衡臂总成及平衡臂拉杆安装 一块2.2T平衡重安装 起重臂总成及起重臂拉杆安装根据起重臂臂长安装平衡重 顶升加节安装 按规定高度安装附着装置。2.2 标准节安装：

5、首先安装2节加强标准节和1节普通标准节。将标准节吊装在固定支腿上，用8件M30×344 10.9级高强度螺栓连接标准节与固定支腿，螺栓预紧力矩1800N.m，双螺母防松。注意:安装时带有下配电箱支架的加强标准节装在最下面；标准节上有踏步的一方与准备安装平衡臂的方向一致；吊装标准节时严禁吊水平腹杆，应吊在标准节的四角。2.3 顶升套架安装：在地面上将顶升套架自立，安装好标准节引进平台、工作平台、安全护栏和液压系统后，将顶升套架吊起套装在标准节外面，顶升套架的爬爪搁在标准节最下面的踏步上。注意：顶升套架有油缸的一面应对准标准节上有踏步的一面套装。2.4 回转支承总成安装：在地面上将上、下

6、支座、回转支承、回转机构及工作平台组装为一体，将回转支承总成吊起安装在塔身标准节上，用4个40销轴和8个M30高强螺栓分别连接顶升套架和塔身标准节。注意：回转支承总成安装方向应使司机室安装在塔机起重臂的右下方;销轴安装后,必须安装好销轴卡板,开口销、弹簧销。2.5 回转塔身安装：将回转塔身吊起安装到上支座上，用8个M30高强螺栓连接，螺栓予紧力矩为1800N.m，双螺母防松。注意：回转塔身内爬梯方向与标准节内爬梯方向一致。2.6 塔顶总成安装：在地面上将塔顶上的工作平台、栏杆、爬梯等安装好，在有斜度一侧予装两根平衡臂拉杆，吊起塔顶总成安装在回转塔身上，并用4件50销轴将塔顶总成与回转塔身连接。

7、注意：安装时将塔顶总成的垂直一侧对准上支座的起重臂安装方向。2.7 司机室总成安装：在地面将司机室内电气设备安装齐全后，吊起司机室总成安装在上支座右平台的前端，对准孔位用销轴连接并张开开口销。回转塔身、司机室可以在地面与回转支承总成组装后作为一个整体吊装。2.8 平衡臂总成及平衡臂拉杆安装：在地面组装好平衡臂，将起升机构、配电箱、电阻箱、平衡臂拉杆等安装在平衡臂上，接好各部分电路后，将平衡臂吊起与回转塔身用50销轴连接，继续提升平衡臂，抬起平衡臂成一角度至平衡臂拉杆的安装位置，用销轴连接平衡臂拉杆后吊车卸载。2.9 一块2.2T平衡重安装：为安装起重臂做准备，吊装一块2.2T平衡重安装在平衡臂

8、的根部；接好起升机构及回转机构的电路。2.10 安装起重臂及起重臂拉杆，根据需求按图3-12用销轴组装起重臂置于起重臂支架上（支架高离地面1m，支架间距不大于8m）,第I、II节臂连接前，安装载重小车，并把小车固定在起重臂根部（注意小车吊篮应安装在起重臂左侧），安装小车牵引机构，按图4-17穿绕小车牵引钢丝绳，检查接通起重臂上的电路；根据需求按图4-16用销轴组装起重臂拉杆，放入起重臂上弦杆的拉杆架内；将起重臂总成平行平稳吊起，与回转塔身用50销轴连接，继续提升起重臂，使起重臂头部稍微抬起。按图4-18穿绕起升机构钢丝绳，用起升机构拉动短拉杆连接板与塔顶相应连接板用销轴连接，再拉动长拉杆连接板

9、与塔顶相应连接板用销轴连接，松驰起升机构钢丝绳，将起重臂缓慢放下使拉杆处于拉紧状态，松脱滑轮组上的起升钢丝绳。起升钢丝绳由起升机构卷筒放出，按图4-19穿绕起升钢丝绳系统，最后将钢丝绳固定在起重臂头部的防扭装置上，用3-4个钢丝绳卡卡紧钢丝绳，调整好绳卡间距，以防载重小车碰撞绳卡。2.11 安装平衡重：根据所安装的起重臂长度按图4-20要求吊装平衡重。2.12 塔吊安装完成后，在无风状态下，检查塔身轴线对支承面的垂直度4/1000；检查各部件之间的紧固连接状况；检查工作平台及栏杆安装情况；检查钢丝绳的穿绕情况及通过性能；检查各润滑点的润滑情况；检查电缆并按电路图接通电路电源，开机试运转塔吊，查

10、看各机构运转、各处钢丝绳运行是否处于正常工作状态，出现故障应及时排除；按规定的要求调试起升高度限位器，回转限位器，幅度限位器，起重力矩限位器，起重量限位器及风速仪等安全装置。2.13顶升加节安装2.13.1 顶升加节准备：按液压泵要求给油箱加油并试运转液压泵，观察油缸活塞杆的运行情况；清理标准节，并在标准节连接处涂上黄油；放松电缆长度略大于总的顶升高度并紧固好电缆；检查顶升套架上的爬爪是否正常；在标准节引进平台上准备好引进滚轮；顶升套架平台上准备好标准节高强度螺栓；将起重臂旋转至标准节引进平台正上方，用回转机构制动器将起重臂锁住，顶升过程中严禁起重臂回转。2.13.2 顶升安装：吊起一节标准节

11、至标准节引进平台处，在标准节四角安装引进滚轮后，将标准节放在引进平台上（引进滚轮置于引进平台的轨道上）；再吊起一节标准节调整载重小车位置使塔机上部平衡，即顶升套架四周8个导轮基本上与塔身标准节主弦杆脱开时为准；拆除下支座与塔身标准节的8个M30的连接螺栓，将顶升横梁搁在塔身标准节的踏步上，开动液压泵使活塞杆全部伸出，使顶升套架上爬爪搁在塔身标准节的踏步上，稍缩活塞杆使爬爪受力，支撑塔机上部结构。继续缩回全部活塞杆，使顶升横梁搁在塔身标准节的上一踏步上，再次伸出全部活塞杆，此时塔身上方恰好有安装一节标准节的空间，拉动搁在引进平台上的标准节至塔身正上方，对准标准节的螺栓连接孔、缩回活塞杆至上、下标

12、准节接触时，取下引进滚轮，用8个M30高强度螺栓将上、下标准节连接，螺栓予紧力矩为1800N.m，双螺母防松，调整活塞杆的伸出长度，将下支座与塔身标准节用8个M30高强度螺栓连接牢固，即完成一节标准节的加节工作。若需加多节标准节，则按照上述步骤重新操作即可。2.14 附着架安装：塔机工作高度超过40m，必须安装附着架，附着架安装高度，第一道22m，第二道37m，第三道52，第四道67m；将半环梁提升到附着架安装位置处包在塔身外，用32件M20螺栓将其连接成附着框架，调整附着架对角上的螺栓将附着架紧贴在塔身上，并在四边打入楔块固定附着架，必要时用钢丝绳将附着架挂在塔身上；吊装四根附着撑杆将附着架

13、与墙面予埋绞接点连接牢固；用经纬仪检查塔身轴线全高垂直度5/1000，垂直度的调整，通过调整四根附着撑杆上的调整螺栓即可。2.15 多塔作业防碰撞措施，两台塔吊安装后塔身高度差>2m；塔吊作业指挥人员限制塔吊起重臂进入交叉区域作业；必须进入交叉区域作业时，只允许一台塔吊进入交叉区域作业，严禁另一台塔吊进入交叉区域。3、塔吊拆卸施工3.1 塔吊拆除施工前，清理施工现场环境，拆除各类障碍物，准备16T汽车吊一台，准备吊具、起重臂支架及拆卸工具。3.2 拆除塔身：将起重臂回转至标准节引进平台的正上方，并锁死回转机构，用载重小车调整塔机上部结构平衡，即顶升套架四周8个导轮基本上与塔身标准节主弦杆

14、脱开，即可开始拆卸工作；拆除下支座与塔身标准节的8个M30连接螺栓，将顶升横梁搁在自下支座算起的第三对踏步上，启动液压泵顶升至标准节能从塔身中推出为止，拆除塔身上部第一、二节标准节间的8个M30连接螺栓，在第一节标准节四角安装引进滚轮后，把标准节推到标准节引进平台上支稳。扳开爬爪，启动液压泵，慢慢下降顶升套架至顶升套架上的爬爪搁在标准节下一踏步上，支承塔机上部结构。再将顶升横梁伸至下一踏步的圆弧槽内，开动液压泵稍顶起上部结构，扳开爬爪，继续下降顶升套架至下支座与标准节间距接近2cm为止，对准上、下螺孔位，安装8个M30高强度螺栓连接牢固，吊起拆除标准节四角引进滚轮后降至地面。重复上述拆卸过程，

15、将塔身降到仅剩下三节标准节为止。降塔过程中，塔身降至附着装置附近时，才能将附着架拆除，严禁将多道附着装置同时拆除，以防塔身失稳。注意：拆除的标准节推到标准节引进平台上后，在顶升套架下降过程中，必须派专人看管顶升横梁，爬爪及导向轮，防止顶升套架下降时出现障碍物卡阻现象，确保拆卸施工顺利进行。3.3 拆除配重：用汽车吊拆下配重，保留平衡臂根部的一块2.2T的平衡重。将吊钩滑轮组降至地面，从起重臂前端将钢丝绳绳卡松开取下，拆下吊钩，收回起升钢丝绳。3.4 拆卸起重臂及拉杆：把载重小车开至起重臂尾部且固定载重小车，将起重臂上的电气接线拆除，用汽车吊稍微吊起起重臂头部，按图4-18穿绕起升机构钢丝绳，开

16、动起升机构牵引拆除起重臂拉杆与塔顶的连接销轴，将拉杆缓慢入入起重臂上的拉杆架内，拆除起重臂与回转塔身的连接销轴，汽车吊起吊拆下起重臂并放至地面起重臂支架上。 3.5 汽车吊拆除最后一块2.2T平衡重。3.6 拆除平衡臂及拉杆：收回起升钢丝绳绕在卷筒上，将各部分电气接线拆除，用汽车吊轻轻吊起平衡臂使拉杆放松，拆卸拉杆上的销轴，拆卸平衡臂与回转塔身的连接销轴，起吊拆除平衡臂并降至地面。3.7 汽车吊拆除司机室。3.8 汽车吊拆除回转塔身。3.9 拆除回转支承总成：汽车吊吊住顶升套架，拆除下支座与顶升套架的连接销轴后，往下放顶升套架至顶升套架的爬爪搁到标准节的踏步上，拆除下支座与标准节的连接螺栓，汽

17、车吊拆除回转支承总成。3.10 汽车吊拆除顶升套架。3.11 汽车吊拆除最后3节标准节。4、安全要求4.1 地基承载力均匀且大于220Kpa，基础砼强度等级C35。4.2 按规定设置避雷装置，接地电阻不大于4欧姆。4.3 风速大于13m/s的天气禁止安装（拆卸）施工作业。4.4 安装（拆卸）施工人员要穿好防滑鞋、戴好安全帽，高空作业要系好安全带。4.5 塔机安装（拆卸）施工区域内禁止其他作业，禁止通行，以防物体坠落伤人。4.6 严禁高空作业人员向地面抛扔物体。4.7 顶升作业要专人指挥，专人操作液压系统，专人看管顶升机构，塔吊至50米后，应设置风速仪、力矩限制仪两台仪器。4.8 顶升作业时，严

18、禁回转起重臂！严禁开动载重小车！严禁开动起升机构。 塔吊基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）、地基基础设计规范（GB50007-2002）、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）、建筑安全检查标准（JGJ59-99）、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）、建筑桩基技术规范（JGJ94-94）等编制。（一）、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63， 塔吊起升高度H：105.000m，塔身宽度B：2.5m， 基础埋深D：0.200m，自重F1：450.8kN， 基础承台厚度Hc：1.000m，最大起重荷载F2

19、：60kN， 基础承台宽度Bc：6.000m，桩钢筋级别:HRB335， 桩直径或者方桩边长：0.800m，桩间距a：4m， 承台箍筋间距S：160.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm， 承台混凝土强度等级：C35；（二)、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN， 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN， 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=612.96kN， 1、塔吊风荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处湖北荆门市，基本风压为0=0.30kN/m2；查表得：荷载高度变化系数z=

20、2.03；挡风系数计算：=3B+2b+(4B2+b2)1/2c/(Bb)=(3×2.5+2×2.5+(4×2.52+2.52)0.5)×0.12/(2.5×2.5)=0.347；因为是角钢/方钢，体型系数s=2.305；高度z处的风振系数取：z=1.0；所以风荷载设计值为：=0.7×z×s×z×0=0.7×1.00×2.305×2.03×0.3=0.983kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M=××B×H

21、5;H×0.5=0.983×0.347×2.5×105×105×0.5=4704.163kN·m；MkmaxMeMP×hc6304704.16330×15364.16kN·m；(三)、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-94）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Ni=(F+G)/n±Mxyi/yi2±Myxi/xi2其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=612

22、.96kN； G桩基承台的自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(25×6.00×6.00×1.00)=1080.00kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值，取7509.82kN·m； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.83m； Ni单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：Nmax=(612.96+1080)/4+7509.824×2.828/(2×2.8282)=1750.802kN。最小压力：Nmin=(612.9

23、6+1080)/4-7509.824×2.828/(2×2.8282)=-904.322kN。需要验算桩的抗拔2. 承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-94）的第5.6.1条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=0.75m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=Ni-G/n=1480.80kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×1480.80×0.75=2221.20kN·m。(四)、承台截面主筋的计算

24、依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho承台的计算高度：Hc-50.00=950.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=210.00N/mm2；经过计算得：s=2221.20×106/(1.00×16.70×6000.00

25、5;950.002)=0.025； =1-(1-2×0.025)0.5=0.025； s =1-0.025/2=0.988； Asx =Asy =2221.20×106/(0.988×950.00×210.00)=11274.05mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为:6000.00×1000.00×0.15%=9000.00mm2。配筋值：HPB235钢筋，16160。(五)、承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条，斜截面受剪承载力满足下面公式： 0Vfcb0

26、h0其中，0建筑桩基重要性系数，取1.00； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=6000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=950mm； 计算截面的剪跨比，=a/h0此处，a=(4000.00-2500.00)/2=750.00mm；当 <0.3时，取=0.3；当 >3时,取=3，得=0.79； 剪切系数，当0.31.4时，=0.12/(+0.3)；当1.43.0时，=0.2/(+1.5)，得=0.11； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；则，1.00×1750.80=1750.802kN0.11×16.70×6000

27、×950/1000=10470.9kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！(六)、桩顶轴向压力验算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条，桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 0NfcA其中，0建筑桩基重要性系数，取1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2； A桩的截面面积，A=5.03×105mm2。则，1.00×1750801.87=1.75×106N14.30×5.03×105=7.19×106N；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！(七)、桩竖向

28、极限承载力验算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条，单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算： R = sQsk/s+pQpk/p+cQck/c Qsk = uqsikli Qpk = qpkAp Qck = qckAc/n其中 R单桩的竖向承载力设计值； Qsk单桩总极限侧阻力标准值； Qpk单桩总极限端阻力标准值； Qck相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力标准值； qck承台底1/2承台宽度深度范围(5m)内地基土极限阻力标准值，qck= 400.000 kPa； Ac承台底地基土净面积，Ac=6.000×6.000-4×0.503=33.9

29、89m2； n桩数量，n=4； c承台底土阻力群桩效应系数，c=ciAci/Ac+ceAce/Ac s, p, c分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数，承台底土阻力群桩效应系数； s,p, c分别为桩侧阻抗力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值； u桩身的周长，u=2.513m； Ap桩端面积,取Ap=0.503m2； li第i层土层的厚度；各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)抗拔系数土名称1 5.3040.000.000.70粘性土2 6.0

30、060.00600.00 0.70强风化泥灰岩3 2.70140.00 2000.000.80中风化泥灰岩4 23.3040.00 0.00 0.70粘性土由于桩的入土深度为13.00m,所以桩端是在第3层土层。单桩竖向承载力验算: R=2.51×(5.30×40.00×0.96+6.00×60.00×1.05+1.70×140.00×1.05)/1.67+1.24×2000.00×0.503/1.67+0.50×(400.000×33.989/4)/1.650=3.03×103kN>N=1750.802kN；上式计算的R的值大于最大压力1750.80kN,所以满足要求!(八)、桩基础抗拔验算非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Uk=iqsikuili其中：