综合办公楼高架支模方案计算书

1、立杆间距均一致，故若经计算架体满足最大梁荷载要求，则均满足其它各梁要求。附件一：350mm×1200mm梁计算书1 高支模部分模板选型如下表所示。构件规格模板及支撑体系梁(梁高1.2m)模板15厚木胶板龙骨梁底次龙骨50×80mm木方175mm，主龙骨48 500mm梁侧50×80mm木方次龙骨200，48钢管做主龙骨500,14对拉螺杆600×500。支撑体系支撑采用扣件式钢管满堂支撑架，梁底立杆顺梁长度方向500mm，梁宽方向350mm，横杆步距1500mm，扫地杆距底板面200mm，立杆下端垫木采用50mm通长脚手板，并加支座，立杆上端采用可调支撑

2、进行高度调节，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆，可调支撑顶口卡住主龙骨，避免滑移。剪刀撑沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加3个扣结点，保证整个支撑体系得稳定性。剪刀撑沿框架梁两侧的顺水杆通长纵向连续设置剪刀撑。板(150m厚)模板15厚木胶板次龙骨50×80mm木方200mm主龙骨钢管1000mm。支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，48钢管立杆纵横向1000mm，横杆步距1500mm，扫地杆距底板面200mm，立杆下端垫木采用50mm通长脚手板，立杆上端采用可调支撑进行高度调节，使得主龙骨所传

3、递的承载力直接作用于立杆，可调支撑顶口并排放置主龙骨48双钢管，避免滑移。剪刀撑沿高度连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加3个扣结点,保证整个支撑体系得稳定性。纵横向间隔3排立杆设置竖向剪刀撑，水平剪刀撑从扫地杆开始，底部、顶部设一道。说明：1、钢管扣件满堂脚手架主要计算立杆的稳定性,按照两端铰接轴心受压构件进行计算。模板由木方支撑顶端横杆上,横杆承受集中荷载,横杆的受力按照简支梁计算；横杆将荷载传给纵杆；立杆作为纵杆的支撑件，纵杆将荷载传给立杆作为轴向力。2、立杆要求间距准确，做到上下对齐，左右成行，施工过程中，

4、接头位置上下50%错开，上部用可调可调支撑调整梁板上表面的平整度，可调支撑丝杠插入钢管内的长度不小于200。根据本工程层高较高，48×3.5钢管纵横水平杆设置，距地200mm高设扫地杆，以上每1.5米高设置一道，距次梁底不大于400mm（包括可调支撑高度）设一道纵横水平拉杆。3、脚手架搭设时纵向水平杆的连接采用对接扣件连接，应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不设置在同跨内，不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。2 高支模支撑体系计算1）梁支撑体系验算 以最大梁350×1200进行验算，具体验算过程详见下表。序号验算过程计算式1计算标准荷载模板及支架自重

5、标准值 取F1=0.75KN/m2新浇混凝土自重标准值 取F2=25.00 KN/m³钢筋自重标准值 框架梁 取F3= 1.5 KN/m³；施工荷载 取F4=2.5 KN/m³振捣混凝土产生荷载标准值 水平模板 取F5=2.0KN/m² 垂直模板 取F5=4.0 KN/m²2计算参数木胶板(15mm厚) ：抗弯强度 fm=17N/mm²；顺纹抗剪fv=1.6N/mm²；弹性模量 E=6500N/mm²，弹性模量调整系数0.9， E=6500×0.9=5850N/mm²木方：抗弯强度fm=17N/

6、mm²；顺纹抗剪fv=1.6N/mm²；弹性模量 E=10000N/mm²，弹性模量调整系数0.8,E=10000×0.8=8000N/mm²脚手架：48钢管：面积A=489mm²；钢管回转半径i=15.8mm； f=215 N/mm²。 I=? W=?3梁底模板系统验算【梁底模板(15厚) 验算：】计算示意图(按二等跨连续梁计算（均布荷载）) 175175承载能力计算荷载：F=(F1+F2+F3) ×1.2×0.9+F5×1.4×0.9 0.9：结构重要性系数 4.3.1其中：模板自

7、重：F1=0.75×0.5=0.375kN/m混凝土自重： F2=25×0.5×1.2=15kN/m钢筋自重： F3=1.5×0.5×1.2=0.9kN/m混凝土振捣荷载：F5=2.0×0.5=1.0kN/m则：线荷载 q1= (F1+F2+F3) ×1.2+F5×1.4=20.93N/mm刚度验算荷载：线荷载q2=F=( F1+F2+F3) ×1.2=19.53 N /mm抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.125×q1×l2=0.125×20.93×1752 =

8、80122.66N.mm（负弯矩） W=b×h2 /6=500×152/6=18750mm³则：=4.27N/mm²<fm=17N/mm²挠度验算：=w=0.912×q2×L4/（100×E×I）其中：E表示弹性模量：5850 N/mm² I表示惯性矩I=b×h3 /12=140625则=0.20mm< 200/400mm=0.50mm。该梁底模板符合施工设计要求。4梁底模板次龙骨验算【50×80木方200】计算示意图(按三等跨连续梁计算（均布荷载）) ：5005

9、00500q1=(20.93/500) ×350=14.651N/mm，q2= (19.53/500) ×350=13.671 N/mm=M/W其中：M=0.10×q1×L2=0.100×14.651×5002= 366275N.mm W=b×h2/6=50×802/6=53333.3mm³则：=6.87 N /mm²<fm=17N/mm²挠度验算：=0.677×q2×L4/(100×E×I) 其中：E表示弹性模量：8000 N/mm

10、78; I表示惯性矩 I=b×h3/12=2133333 则：=0.34mm<=500/400=1.25mm,模板次龙骨满足要求。5梁底模板主龙骨验算【48钢管500】350计算按简支梁计算（线荷载）：q1 =20.93 N/mm，q2 =19.53 N/mm抗弯强度验算：=M/W梁底脚手架间距为350mm其中：M=0.125q1L2=320490.625 N.mmW=5.08×103mm3 （与图纸标注双钢管不一）则：=63.09N/mm²<fm=215N/mm²挠度验算：=5q2L4/(384×E×I)其中：E表示弹性

11、模量： 2.06×105 N/mm2 I表示惯性矩 10.78×104mm4则：=0.17mm<=350/200=0.175mm,模板的主龙骨满足要求。主龙骨与立杆扣件抗滑移力为：梁底横杆（主龙骨）两端用扣件与立杆连接支座反力：V=KVq=1/2×20.93×0.35=3.678KN，单扣件抗滑移力满足要求，为确保安全采用双扣件。6梁底立杆稳定性验算【48扣件350×500】梁底立杆为48钢管，立杆纵横间距350×500mm，横杆步距1500mm。立杆稳定性验算： =N/ØA每根立杆承受的荷载横杆的最大支座反力： N1

12、 =3.677 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×9.910=1.535 kN；扣件架规范 N= N1+ N2=3.677+1.535 =5.212 kN=5212N48钢管面积 A=489mm²，钢管回转半径i=15.8mm 。考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) ？ k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.020 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.020×

13、;(1.500+0.100×2) = 2.024 m； Lo/i = 2024 / 15.800 = 128.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406则=N/ØA=5212/0.406×489=26.25N/mm²< f=215 N/mm²，可见梁底钢管立杆稳定性符合要求。7对拉螺栓验算混凝土对梁侧模的压力与梁的宽度没有关系，只与梁高度及混凝土浇筑速度有关，新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值F=0.22Ct012V1/2F=CH 其中：C混凝土的密度取24KN/m3 t0 =200/（T+15） T

14、混凝土的温度取T=25 t0 = 200/（25+15）=5.01外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.22砼坍落度影响系数采用泵送砼，坍落度在较大，故2取为1.15V浇筑速度 取V=1.4m/h，每小时梁体浇筑速度为1.4高。则：F = 0.22×24×5.0×1.2×1.15×1.41/2 = 43.1 KN/m2F= cH = 24×1.2 =28.8 KN/m2取二者之间的小值模板侧面的压力标准值为 F = 43.1 KN/m2 取值错误！振动砼产生的荷载标准值 取f = 4 KN/m2 承载能力设计荷载：F1 = (1.2F

15、 +1.4×f ) × 0.9 = 51.588 KN/m2对于1200高梁加设2排14对拉螺栓，最下排距梁底间距200，沿梁长方向间距500，则每根对拉螺栓受到的拉力为：N = F×对拉螺栓间距（垂直方向）×主龙骨间距（水平方向） = 51.588×0.6×0.50 = 15.48 KN查JGJ162-2008 P34页 表5.2.3 14对拉螺栓容许拉力为17.80 KN 可见对拉螺栓布置满足要求。8梁侧模的验算由梁底模计算同理可推算出梁侧模的设计是安全的,这里不再重复。2) 板支撑体系验算以板120mm厚进行验算，具体验算过程详

16、见下表所示。序号验算过程计算式1计算标准荷载模板自重标准值 取F1=0.35KN/m2 新浇钢筋混凝土自重标准值 取F2=25.00 KN/m³钢筋自重标准值 板 取F3=1.1 KN/m³； 施工荷载 取F4=2.5 KN/m³振捣混凝土产生荷载标准值 水平模板 取F5=2.0KN/m² 2计算参数木胶板(15mm厚) ：抗弯强度fm=17N/mm²；顺纹抗剪fv=1.6N/mm²；弹性模量 E=6500 N/mm²，弹性模量调整系数0.9,E=6500×0.98=5850N/mm²木方：抗弯强度fm=

17、17N/mm²；顺纹抗剪fv=1.6N/mm²；弹性模量 E=104 N/mm²，弹性模量调整系数0.8,E=10000×0.8=8000N/mm²脚手架：48钢管：面积A=489mm²；钢管回转半径i=15.8mm； f=215 N/mm²。3板底模板验算：【15mm木胶板】200200200承载能力计算荷载：F=(F1+F2+F3) ×1.2×0.9+F5×1.4×0.9其中：模板自重： F1=0.35×1=0.35kN/m混凝土自重：F2=25×1×

18、0.12=3.0kN/m钢筋自重： F3=1.1×1×0.12=0.132kN/m混凝土振捣荷载：F5=2.0×1=2kN/m则：线荷载 q1= (F1+F2+F3) ×1.2+F5×1.4=6.98kN/m刚度验算荷载：线荷载q2=F=( F1+F2+F3) ×1.2=4.18kN/m抗弯强度验算：=M/W其中：M=0.1×q1×L×L=0.1×6.98×200×200 =27920Nmm W=b×h×h/6=1000×15×15/6

19、=37500mm³则：=0.74N/mm²<fm=17N/mm²挠度验算：=w=0.677×q1×la4/（100×E×I）其中：E表示弹性模量：5850 N/mm² I表示惯性矩I=b×h×h×h/12=281250则=0.046mm< 180/400mm=0.45mm。该板底模板符合施工设计要求。4板底模板次龙骨验算【50×80木方200】方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×8.000×8.000/6 = 5

20、3.33 cm3；I=5.000×8.000×8.000×8.000/12 = 213.33 cm4； 方木计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 26.100×0.200×0.120 = 0.626 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350×0.200 = 0.070 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.500+2.000)×1.000×0.200 = 0.900 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静

21、荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2×(0.626 + 0.070) = 0.836 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0.900=1.260 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.260×1.000 /4 + 0.836×1.0002/8 = 0.419 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 + 0.836×1.000/2 = 1.048 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.419×106/53.333×103

22、 = 7.865 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 7.865 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 0.626+0.070=0.696 kN/m；集中荷载 p = 0.900 kN；方木最大挠度计算值 V= 5×0.696×1000.0004 /(384×9500.000×2133333.33) +900.000×1000.0003 /(

23、 48×9500.000×2133333.33) = 1.373 mm；方木最大允许挠度值 V= 1000.000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 1.373 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.000 mm,满足要求!5板底模板主龙骨验算【钢管48 1000】计算示意图(三跨连系梁（集中荷载）) 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.836×1.000 + 1.260 = 2.096 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.006 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.799 mm ；最大支座力 Qmax = 11.484 kN ；钢管最大应力 = 1.006×106/5080.000=198.042 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 198.042 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10 mm,满足要求!6