施工电梯卸料平台及防护门搭设方案(含完整计算书)1

1、施工电梯送料平台搭设方案一、 工程概况该工程为秀水花苑5#，6#住宅楼及地下车库二期工程，位于滨州市黄河一路以北、渤海十六路以东。建筑总面积21506.89平方米，为剪力墙结构。该工程5#住宅楼为地上18+1层，地下2层；基础设置350抗水板和承台梁桩及承台，为C30抗渗混凝土，抗渗等级为P6。工程名称：秀水花苑5#住宅楼建设单位：山东房投房地产开发有限公司监理单位：淄博永安建设项目监理有限公司设计单位：滨州市城建建筑设计院二、编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2012），建筑施工安全检查标准（JGJ59-2012），并参考建筑施工脚手架实用手册。三、技术要求1、本工

2、程采用SC200/200施工电梯，故搭设方案采用双排钢管脚手架送料平台架。2、送料平台基础浇注200mm厚的C15砼垫层。3、送料平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆，连墙杆预埋插管埋深不得小于250mm。4、送料平台送料层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且靠近降机侧应高于靠近建筑物侧2030mm。5、送料平台在架体两侧及正面外侧两立杆之间应按标准设置扶手、靠近栏杆及挡脚板。四、搭设材料要求1、送杆料平台架、连墙杆、卸荷拉及预埋插管均应采用48×3.5mm，壁厚3.5mm，无锈蚀、弯曲、压扁、劈裂等缺陷的钢管。2、送料平台架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家标准钢管脚手

3、架扣件的规定。3、送料平台架木脚手板应符合JGJ130中的材质要求。五、施工要求1、搭设要求 相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，其在高度方向上错开的距离不得小于500mm，对接扣件开口应朝内。当平台架搭至连墙件的构造点时，应及时作连墙拉结。除立杆外，其余杆件应采用整根钢管搭设，严禁对接使用。 纵向水平杆应设置在立杆内侧，横向水平杆内端头距离墙面为50mm。 纵向扫地杆应固定在距底座上方200 mm的立杆上，横向扫地杆应固定在紧靠纵向地杆下方的立杆上。 连墙杆应设置于平台架沿建筑物侧立杆竖直距离主节点不大于200 mm处，连墙杆应水平设置，或稍向下斜，要求倾斜角度不得大于10度。 卸荷拉杆应与

4、平台架外侧立杆连接。卸荷拉杆上端应与参埋杆连接牢固。卸荷拉杆与立杆连接处应靠近主节点，平台架卸荷层应加设水平斜杆，形成几何不变体系。 之字型横向斜撑的旋转扣件距离主节点不大于100 mm。 扣件规格必须与钢管外径相符。螺栓拧进扭力矩不应小于40N.M，且不应大于65N.M。各杆件端头伸出扣件盖边缘的长度为100mm。 挡脚板应铺设在立柱内。2、拆除要求 拆除作业必须按先搭后拆原则由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。 连墙杆及卸荷拉杆必须随架体逐层拆除，严禁先将连墙杆或卸荷拉杆整层或数层拆除后再拆架体。 当拆除度时，至下部最后一根立杆高应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。 拆除时，各

5、构配件应通过人工传递或运输至地面，严禁将构配件抛至地面。 六、施工程序1、施工前的准备送料平台搭设及拆除前应编制施工方案，并对搭设人员进行安全技术交底。 应对钢管、扣件、脚手板进行检进验收，严禁使用不合格产品。2、地基与基础 按施工方案做好卸平台架基础砼垫层，并做好排水措施，防止积水。 按照卸料平台架设计的立杆纵向距、横向距进行放线、定位。 放置垫板共两块，每块为2M×0.2M×0.05M。 将底座准确地安放在定位线上。3、送料平台架的搭设: 架体搭设顺序如下：立杆纵向扫地杆横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆连墙杆（每楼层设置一组）第

6、三步纵向水平杆依以上顺序直至施工需要高度。之字型斜撑、扶手、中栏杆及八字撑应随架体的升高同步搭设。需要设卸荷拉杆的架体应同步搭设卸荷拉杆。 脚手板的铺设在送料平台架每层沿纵向铺设脚手板，用镀锌钢丝将脚手板与平台架体绑扎牢固。 挡脚板及防护网的铺设在平台架护卸料层两侧面及防门间的空档处设置挡脚板各和防护网，并与平台架体绑扎牢固。 防护门的安装 将防护门安装在靠近施工电梯或施工电梯侧的立柱上。4、送料平台架的拆除 拆除平台架应全面检查架体的扣件连接、连墙件、卸荷拉杆等是否符合构造要求，并对施工人员进行安全技术交底。 清除架体上的杂物及地面的障碍物。 按拆除方案拆除平台架，在拆除作业中应严格遵循拆除

7、要求中的规定。七、防护门的使用只有当吊篮到达卸料层时，卸料人员才能打开防护门，进行卸料工作，卸料完成后，卸料人员应及时关闭防护门，扣好防护门销后，方可启动施工电梯。八、计算书该工程卸料平台按钢管脚手架计算，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2012）。该送料平台搭设高度为60米，设计为双排落地钢管脚手架，计算模式为，搭设高度为60米的单立管双排落地脚手架。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.20米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00水平间距2.00米。施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，

8、脚手板共铺设18层。（一）、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.200/3=0.060kN/m活荷载标准值 Q=2.000×1.200/3=0.800kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.060=0.1176kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×0.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩

9、和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.1176+0.10×1.120)×1.2002=0.175kN·m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.1176+0.117×1.120)×1.2002=-0.206kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.206×106/5080.0=40.48N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2

10、,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.060=0.098kN/m活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.098+0.990×0.800)×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.709mm大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!（二）、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算

11、小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.200=0.046kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.200×1.200/3=0.072kN活荷载标准值 Q=2.000×1.200×1.200/3=0.96kN荷载的计算值 P=1.2×0.046+1.2×0.072+1.4×0.96=1.486kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×

12、0.046)×1.2002/8+1.486×1.200/3=0.604kN.m=0.604×106/5080.0=118.96N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.046×1200.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.049mm集中荷载标准值P=0.046+0.072+0.96=

13、1.078kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1078×1200.0×(3×1200.02-4×1200.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.633mmV=V1+V2=2.682mm最大挠度和小横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!（三）、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准

14、值 P1=0.046×1.500=0.069kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.500×1.500/2=0.169kN活荷载标准值 Q=2.000×1.500×1.500/2=2.25kN荷载的计算值 R=1.2×0.069+1.2×0.169+1.4×2.25=3.436kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N·m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。（四）、脚手

15、架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1 = 0.1248×70.000=2.496kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用模板脚手板，标准值为0.15NG2 = 0.150×11×1.200×(1.200+0.300)/2=1.485kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、模板脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0.150×1.200×11/2=0.99kN(4)吊挂的安全设施荷

16、载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4 = 0.005×1.200×20.000=0.120kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.091kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×1.200×1.200/2=2.880kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.800 Uz 风荷载高度变

17、化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2012)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.800经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.800×1.250×0.800 = 0.560kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.091+0.85×1.4×2.000=8.489kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得

18、到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.091+1.4×2.000=8.909kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.85×1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.560×1.500×1.800×1.800/10=0.324kN.m（五）、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.909kN； i 计算立杆的

19、截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.530； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.530×1.800=3.181m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3181/16=198.8； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.182； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8909/(0.182×489)=100.10N/mm2； f

20、 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.489kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.530； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.530×1.800=3.181m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3181/16

21、=198.8； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.182； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.163kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8489/(0.182×489)+324000/5080=159.16N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!（六）、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 5.091k

22、N； NQ 活荷载标准值，NQ = 2.000kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.1248kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 76.09米。（七）、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw = 1.4 × wk × Awwk 风荷载标准值，wk = 0.560kN/m2；Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.00×2.00 = 6.000m2；No 连墙件约束脚手架平面

23、外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000经计算得到 Nlw = 4.704kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 9.704kN连墙件轴向力设计值 Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=20.00/1.58的结果查表得到=0.966；A = 4.89cm2；f = 205.00N/mm2。经过计算得到 Nf = 96.937kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件扣件连接示意图（八）、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 70.71N 上部结构传至

24、基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 17.68A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 100.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc × fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求! (九)、拉杆的强度计算： 上面拉杆以钢管100.0×10.0mm计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算： =N/A < f 其中 N 斜拉杆的轴心压力设计值，N = 5.69kN； A 斜拉杆净截面面积，A =29.85cm2； 斜

25、拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是 1.91 N/mm2； f 斜拉杆抗拉强度设计值，f = 215N/mm2； 受拉斜杆的稳定性计算 < f,满足要求! （十）、斜撑杆的焊缝计算： 斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑杆的轴向力，N=5.686kN； lwt为焊接面积，取2984.52mm2； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2； 经过计算得到焊缝抗拉强度 = 5686.46/2984.52 = 1.91N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!九、安全技术措施9.1材质及其使用的安全技术措施9.1.1扣件螺

26、栓拧紧扭力矩应在4060N.m之间，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨。直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。9.1.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。9.1.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。9.1.4外架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。9.1.5严禁将外径48mmg与51mm的钢管混合使用。9.2搭设的安全技术措施9.2.1架体的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。9.

27、2.2搭设过程中划出工作标志区，禁止行入进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。9.2.3架体及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，由安全员检查一定要确保架子稳定。9.2.4架体必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。9.2.6在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。9.3架体上施工作业的安全技术措施9.3.1架体每支搭一层。支搭完毕后，经项目部安全员验收合格方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9.3.2严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得在大于3Kn/m2,确保较大安全储备。9.3.3各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。9.3.4定期检查架体，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。9.4架体拆除的安全技术措施9.4.1拆架前，全面检查待拆架体，根据检查结果。拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底