高层建筑优化设计

1、.摘要：。通过将外围框筒结构改为框撑结构，与内筒构成框撑核心筒结构体系，经过 计算 分析 ，该结构体系可取得较好的抗侧刚度，能满足现行规范的要求，并能节约混凝土用量约7000m3，增加建筑使用面积约2000m2。这种结构体系具有减轻自重、提高刚度、扩大建筑空间的优点，是超限高层建筑结构比较 经济 、合理、可行的一种结构体系。 关键词：框撑核心筒结构 超限高层 受力性能 刚度 1工程概况1 本工程位于重庆市渝中区的中心地带，建筑面积约100000m2，由7层裙楼及56层塔楼组成，裙房平面尺寸为81m×54m，塔楼平面尺寸为34m×34m（外包尺寸为37.6m×37.

2、6m），将地下二层按规范要求的嵌固构造处理，使其作为上部的嵌固端，嵌固以下埋深11.9m，以上229.3m（结构计算高度）。建筑总高度为241.2m（未包括出屋面的电梯，观景厅及水箱间的高度），核心筒平面尺寸14.6m×14.6m。该结构平面布置规则、对称，竖向抗侧力构件上下连续贯通、无刚度突变（见图1、2）。 该项目地下部分及塔楼筏板基础建成后停工至今已达三年之久，被市列为“四久工程”。 2结构优化2004年7月业主委托我院对该项目进行方案优化设计，要求方案满足建筑扩大空间、结构安全、经济合理并符合超限高层建筑抗震规范要求。对原设计单位所作的结构设计方案，我院提出以下优化意见。 减

3、少外围框架柱数量，增大建筑空间为满足建筑大空间的功能要求，将原设计方案中每边八根柱减少到每边五根柱，底层柱截面由原设计的1500mm×1500mm、1400mm×1500mm增大为1800mm×1800mm、1700mm×1700mm，上部各层柱分段减小，以满足轴压比的要求。优化后可以增加建筑使用面积约750m2，并节约混凝土用量约2700m3。为了弥补结构抗侧刚度的不足，在塔楼四角区设置“l”型桁架（见图3），构成框架桁架结构，内部布置剪力墙核心筒，形成框撑核心筒体系。并且在建筑上将四周的支撑暴露，造型美观，具有独特的标志性风格。 图1 结构平面示意图

4、图2 建筑轴侧图 减小核心筒内墙墙体厚度 经过计算分析，芯筒内的内墙对抗侧刚度贡献较小，主要承受的竖向荷载是墙体本身的重量，因此可以将内墙厚度适当减薄。原设计方案芯筒内墙厚度为800、400、350、250mm，优化设计后改为400、250、200mm。同时将原设计中芯筒外墙厚度也减少100mm，由此可以节约混凝土用量约4500m3，增加建筑使用面积约1250m2。其他在满足结构安全的情况下，将原设计方案中窗群梁由500mm×1500mm优化为500mm×700mm，塔楼井字梁由250mm×450mm优化为200mm×400mm。 3结构整体分析3.1设

5、计基本参数 设计基准期50年，使用年限100年，安全等级为一级，地基设计等级为甲级。本工程抗震设防烈度为6度，地震分组为第一组，设计基本地震加速度为0.05g，建筑抗震设防类别为两类。由于本工程特别重要，现将建筑设防类别提高为乙类。由于本工程建筑场地为i类场地，仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施。该工程为b级高度建筑，其结构抗震等级剪力墙和框架柱均为二级。 场地的特征周期，水平地震 影响 系数最大值，放大系数。基本风压为0.45kn/m2，基本风压增大系数取1.2，即按0.54kn/m2取用。地面粗糙为c类，风压体形系数、风压高度变化系数及风振系数均按建筑结构荷载规范gb50009-

6、2001的规定采用，楼面活荷载标准值按荷载规范取值。 3.2主要结构构件截面表1 核心筒剪力墙尺寸楼层心筒外墙厚心筒内墙厚-2f4f800400/250/2005f21f700400/250/20022f32f600350/250/20033f40f500350/250/20041f53f400300/20053f以上400300/200表2 框架柱截面尺寸楼层角柱中柱框架主梁-2f4f1800×18001700×1700500×7005f22f1800×18001700×1600500×70023f31f1700×1700

7、1700×1400500×70032f39f1600×16001700×1200500×70040f52f1400×14001700×1000500×70052f以上1200×12001700×800500×700表3 混凝土强度等级楼层核心筒墙框架柱梁、板-2f24fc60c60c3025f33fc50c50c3034f42fc40c40c3042f以上c30c30c303.3计算模型与程序3.4主要计算结果 (a)平面图(b)立面图 图3 五柱方案表4 模态分析计算结果分析软件ta

8、t备注结构总质量（t）147815.625146626.9第1周期（s）5.67585.8466第2周期（s）5.56075.7573第3周期（s）2.30902.5085 < 0.8t1第4周期（s）1.40151.4830第5周期（s）1.38401.4739第6周期（s）0.81000.8773第7周期（s）0.65420.6842第8周期（s）0.61940.6466第9周期（s）0.45350.4717注：表中只列出了前9个周期。表5 抗风计算结果分析软件tat备注x向最大层间位移1/11631/1033满足规范要求y向最大层间位移1/11271/1012满足规范要求x

9、向顶点位移163.25181.97满足规范要求y向顶点位移170.03185.73满足规范要求x向总剪力（kn）12813.612999.04y向总剪力12796.312982.13x向总倾覆力矩（kn·m）18609221896806.4y向总倾覆力矩（kn·m）18605821896478.6 表6 抗震计算结果分析软件tat备注x向最大层间位移1/18361/1969满足规范要求y向最大层间位移1/18041/1968满足规范要求x向顶点位移102.0190.62满足规范要求y向顶点位移105.0191.26满足规范要求x向总剪力（kn）8410.211730.15 y向总剪力8491.411730.15x向总倾覆力矩（kn·m）11247861565804.38y向总倾覆力矩（kn·m）11125821536540.25考虑第i振型，并忽略阻尼的有利影响，计算出结构顶点顺风和横风最大加速度：，均满足高规规定的小于0.15m/s2的要求。六柱方案最大轴压比0.66结构顶层最大加速度：，。 内筒尺