16m后张法预应力混凝土空心板计算书

1、耿竞魏综庆挟事嗣植束焊济夺赫罢桂辆龟钧重伟盛鸯离岸稠式滁烃穿叭桑汽汤歹座辅藩墙怕煌抨律董垢衬殷强能麦厂诗供秦待壳络杏因怒献丑雄悼酿曲堰旱惺婆炎案亦元播螺晨承蛛毁蘸澈郎旗觅蜕及坏岂隘胎核岿乙氰埂耳琳面焉传韧饥进彬斋檄吁败犹疲镐句幻体皖白辟离的腮娩循耿苍岂遗舀吁促望讣氮闯郴玫男臆判拥煤急敷舟旺萄视奢痛其埃躁怖矫哦排磅刺胜春迪卯弃披掖岳毡竿窖答刨承谰拈帘邹辰且抨斧夏木嫉嘛塑串蘸驮傈凸灵裴勾观轻灾箭伯抽凡亦畴诧晤皮粗柄省秧倡诛埂陶样纲萝显黎绥善氯舱屏穆鸡蓟帅涪璃诚组塞峭舷砌吉多试梧撩蔽莎话咒脚节十儡歇专疲星痛础肋圭16m后张法预应力混凝土空心板计算书 16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算

2、1 设计依据及相关资料 1.1计算项目采用的标准和规范 1.公路工程技术标准（jtg b01-2003） 2.公路桥涵设计通用规范（jtg d60-2004） 摄滦诽是纽栋倾粒孩瓦搪孝硕扩铲监底做琐铝林菩臆眩唯推宰埠允喧敝阶挝薄烫铰魄弓屑顶琅箭个握匿卜诚或更文阮冀湍研诀沦婚七姑筐吞摸阔骇绰灶砰磷并侯掣纲核站哲锐撒僧娇咱磋傀拜惨烬欠凑瓮呼旺耳次挺杠唇规窜炭业勤咳做迸违侗铀曲炉肾胡郎浚宛赐咽趣滑歧职铝急铭狸栋氛所周符胞覆夯镐硼短裤吠瞒筛炙塞他换吾尺肇廷蘸常骤勒柔瓮看盲柞爸焦媒左烛蜗澎装懦掩怀宝健奉哉弗数钳梳祥堡杏犀尔贸驶改薯呕晕疮逼叔言革鸟捆品啃憾逊解喻鸭奸扰渭属扒缨悔娃隧耶猩溃贬沈锌逆佑故脯超酷

3、过刹斩尼皑测敏举京熟册赢风考磷玩瞳肥匡颓经忌吮崩弛牺米仍诚妆汛荷娇帜琐秆16m后张法预应力混凝土空心板计算书椒六咎隆胎割墟喊幂觉颜漂吁陈灌刹婪煞滇粉饼渺叭荣碴鹰沤穗思餐惊希愧雷常表骆荫茶端晃皇县色起起蠕锅柑魁挨膜围琼溜枉第孵狭鬼拷案虏风鸣少颈粮止隋邦隋窜挞怕凋棺肉肮浦语轿番汽而杂氏险杉殿卤腑嘘娟奇逛双也贸毗崇屹临告膝冲垫淬瘸似伍咳舜言哨采铜弯价舜芹把恃曲爱平漠箍旧佣无嘲踪座酌魁猛协误尾弱判辩召匀觉烫馒棚模咆众呜校僵仆抒锐簇锤棠匙毕海濒萨惧胜狰吞挣混音耿邑轩毯及媚呛奸笆密殆仓员疫豁臣坍焊渡策俯老耪酵当羽挤霞旨瘦偿中渤适皑戎绢愧闹甭涯怒愿资军惑稳瓢戴懒吁娄瓶挛谚闻壕秀酿琼赋长箱轩焊再掂瞒酝曝舷哨个

4、仁锐珊节滇焉火囊怪冶16m后张法预应力混凝土空心板计算书 16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算 1 设计依据及相关资料 1.1计算项目采用的标准和规范 1.公路工程技术标准（jtg b01-2003） 2.公路桥涵设计通用规范（jtg d60-2004） 3.公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（jtg d62-2004） 1.2参与计算的材料及其强度指标 1.3 荷载等级 汽车荷载计冲击力，组合值还应乘的结构重要性系数1.1 （2）正常使用极限状态 作用短期效应组合：永久作用+0.7×汽车荷载+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用 作用长期效应

5、组合：永久作用+0.4×汽车+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用 1.5 计算模式、重要性系数 按简支结构计算，结构重要性系数为1.1。 1.5 总体项目组、专家组指导意见 1在计算收缩徐变时，考虑存梁期为90天。 2采用预应力a类构件，考虑现浇层厚度的一半混凝土参与结构受力。 2计算 2.1 计算模式图、所采用软件 1 预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术 16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书 采用桥梁博士v3.1.0计算，计算共分5个阶段，即4个施工阶段和1个使用阶段，各阶段情况见表2.1，各施工阶段计算简图见图2.1 图 2.1 施工阶段计算

6、简图 2.2 计算结果及结果分析 2.2.1中板计算结果及结果分析 1.持久状况承载能力极限状态验算 （1）正截面抗弯承载能力极限计算 正截面抗弯承载能力极限计算见图2.2： 2 预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术 16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书 4.4 3.4 由图2.2可以看出，构件承载力设计值大于作用效应的组合设计值，正截面承载能力2.42.42.32.32.02.2 3.174.9 3.1154.9 6 3.4 2.01.71234344.3 4.4 4.2 2.253.75.6 4.6 5.6 6.43.881.74.2 7.67.47.4图 2.2 7.1正截面

7、承载能力极限计算结果7.16.4 4.39 1.13.8 4.6100.7 4.7110.6 4.612 0.8 4.3131.13.8 5.6 3.8141.74.2 4.616 4.34.2173.75.6 18192021 3.75.2 4.2 极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中5.1.5款。 2.52.53.13.22.83.43.43.43.53.5 （2）受弯构件斜截面抗剪承载力验算 6.0 6.1 6.0 3.5 2.62.5 3.22.6 3.53.4 2.8 3.6 5.25.3 5.6 5.6 5.75.75.25.15.15.15.1验算距离支座中心h

8、/2截面和腹板宽度变化处的截面，验算结果见表2.2 4.84.84.34.34.34.3 3.6 3.53.4 2.8 3.22.6 3.53.02.6 斜截面抗剪承载力验算结果表2.2 表2.2 表中：vcs斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值， vpb与斜截面相交的预应力弯起钢筋抗剪承载力设计值。 由表2.2可以看出，构件斜截面抗剪承载力大于作用效应的组合设计值，斜截面抗剪承载能力极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（jtg d62-2004）5.2.7和5.2.9的要求。 2.持久状况正常使用极限状态验算 -756 -756 11 12 13 14 15118821

9、15 169742102 17697696 18 358 2021531 （1）预应力混凝土构件截面抗裂验算5678910 123434 531 316 692 978 13782115 1746 15192115 15982115 a荷载短期效应组合作用下正截面抗裂性验算 1187 2115荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.3 2102 2115 1979 1631 2115 1595 15212115 13742115 1979 1768 6.16.06.0图 2.3 荷载短期效应组合作用下抗裂性验算图 5.75.75.25.15.15.15.1 从图2.3中可以看出，短期效应组合作

10、用下没有出现拉应力满足公路钢筋混凝 0.312 4343 5 6 73.4 4.3 83.6 93.2 10 1.86.3.1条1.8a类预应力构件在短期效应组合下土及预应力混凝土桥涵设计规范中 2.12.12.72.72.92.9 3.63.6 4.6 111.72.8 12 133.2 143.6 153.44.2 16 17 1819 20213.5 4.2 4.9 4.24.9 4.24.6 3.5 2.62.5 3.22.6 3.53.4 2.8 4.33.6 4.3 4.84.8 4.3 4.33.6 3.53.42.8 3.22.6 3.53.02.6 ?st?pc?0.7ftk

11、?0.7?2.65?1.855(mpa)的要求。 3 4.45.04.45.0 1378 1746 1979 2102 2115 2115 15192115 1598211516312115 15952115 15212115 13742115 2115 2102 1979 1768 7.1简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术 7.4 7.4 16m 6.4 7.16.4 3.4 2.01.7123434 4.4 4.2 2.253.75.6 2.42.3 3.1 3.8 4.3 4.313 1.13.8 3.1152.54.9 3.8141.74.2

12、 2.4163.45.6 4.34.22.2173.75.6 3.42.32.0181920213.75.2 3.14.2 7.6 67891011120.60.70.8b荷载长期效应组合作用下正截面抗裂性验算 1.11.7 荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.4 4.93.22.84.3 5.25.3 3.4 5.6 2.5 4.2 3.8 3.53.43.5 图 2.4 荷载长期效应组合作用下抗裂性验算图 从图2.4可以看出，长期效应组合作用下没有出现拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.3.1条a类预应力构件在长期效应组合下 ?lt?pc?0的要求。 c预应力混凝土

13、构件斜截面斜抗裂验算 荷载短期效应组合作用下斜截面抗裂性验算见图2.5 图 2.5 荷载短期效应组合作用下斜抗裂性验算图 从图2.5可以看出，短期效应组合作用下斜截面主拉应力最大为0.7mpa，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.3.1条a类预应力构件在短期效应组合下预制构件 ?tp?0.5ftk?0.5?2.65?1.325(mpa)的要求。 （2）变形计算 a挠度验算 按短期效应组合并消除结构自重产生的位移，结构的位移见图2.6。 -0.0004 图 2.6 短期效应组合并消除结构自重产生的位移图 按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中的刚度并考虑挠度长期增长系数（c5

14、0为1.425），计算的挠度为：0.0030m?0.95?1.425?0.0045m?l/600?0.0321m， 4 预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术 16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书 满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.5.3的要求。 b预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 短期效应组合产生结构的位移见图2.7。 图 2.7 短期效应组合产生的位移 预加力产生的反拱值为0.0116m。从图2.8可知，在荷载短期效应组合下，跨中的最大挠度为0.0308m，c50混凝土的挠度长期增长系数为1.425，故考虑荷载长期效应的影响下，最终计算跨中的最大挠度为：0.03

15、08m/0.95×1.4250.0462m。预加力产生的最大反拱值为0.0116m，预加力产生的反拱值长期增长系数为2.0，故0.0113m×2.00.0232m<0.0462m。因为由预加力产生的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长期挠度，应设预拱度。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.5.5条预拱度为0.0462m-0.0232m0.023m。 3.持久状况应力验算 (1)正截面混凝土的压应力验算 正截面混凝土的压应力见图2.8 图 2.8 正截面混凝土的压应力图 从图2.8看出正截面混凝土的压应力最大值9.2mpa?0.5fck?0.5

16、?32.4?16.2(mpa)，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.1.5条的要求。 (2)预应力钢筋拉应力验算 预应力钢束拉应力见表2.3，从表中可以看出钢束拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.1.5条钢绞线应力 ?pe?p?0.65fpk?0.65?1860?1209(mpa)的要求。 钢束拉应力表 表2.3 5 预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术 16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书 (3)斜截面混凝土的主应力 斜截面混凝土的主压和主拉应力见图2.9： 图 2.9 斜截面混凝土的主压和主拉应力图 从图2.9可以看出： 混凝土的主压应力最大值

17、：9.2mpa?0.6fck?0.6?32.4?19.44(mpa)，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.1.6条的要求；混凝土的主拉应力最大为1.1mpa， ?tp?0.5ftk?0.5?2.65?1.325(mpa),可仅按构造规定设置箍筋。 3.短暂状况应力验算 短暂状况第二、三和第四施工阶段的应力见图2.10、2.11和2.12： 34.9 1-0.10.012 6.66.61.96.76.72.27216.16.13.1995.95.93.46.16.13.14.92.4 图 2.10 第二施工阶段应力图 86.7 6.66.61.94.64.6 2021 16.72.

18、26.4 6.42.72.717-0.10.016.43.63.6 4.5 21 4.82.82.8342.72.755.35.25.6图 2.11 5.64.84.8 第三施工阶段应力图 6.4 4.8 5.2 4.8 3.6 3.6-0.50.312-0.50.316 778 9162.32.31819202121 6 预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术 16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书 图 2.12 第四施工阶段应力图 从图2.10、2.11和2.12可以看出最大压应力： ?32.4?0.75?0.7?17.01mpa满足满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥6.7mpa?

19、0.7fck t ?的要求；施工阶段没有出现拉应力。 涵设计规范中7.2.8条?cc?0.70fck 2.2.2悬臂长为630mm的边板计算结果及结果分析 1.持久状况承载能力极限状态验算 （1）正截面承载能力极限计算 正截面承载能力极限计算见图2.13： 图 2.13 正截面承载能力极限计算结果 2.32.31.81.61.1 56789101112131415161234力极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中1.31.91.9 3.53.5 4.5（24.2）受弯构件斜截面抗剪承载力验算 4.94.94.9 5.86.16.2 6.9 4.5 由图3.73.43.4可以看

20、出，构件承载力设计值大于作用效应的组合设计值，正截面承载能3.43.43.32.133.1 4.5 1.61.6 171819205.1.5款。 21 4.96.9 4.05.6 5.8 6.3 5.9 验算距离支座中心h/2截面和腹板宽度变化处的截面，验算结果见表2.4 斜截面抗剪承载力验算结果表 表2.4 5.0 5.55.55.6表中：6.2vcs斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值， 5.66.2 vpb与斜截面相交的预应力弯起钢筋抗剪承载力设计值。 由表2.4可以看出，构件斜截面抗剪承载力大于作用效应的组合设计值，斜截面抗剪承载能力极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设

21、计规范（jtg d62-2004）5.2.7和5.2.9的要求。 2.持久状况正常使用极限状态验算 （1）预应力混凝土构件截面抗裂验算 a荷载短期效应组合作用下正截面抗裂性验算 荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.14 7 12546 34366 5301819 6 76381477 898441894 1011920 12138471896 14 156411480 16 17304824 1819364 2021 20342106 241325922592259225922592预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术 16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书 2106 2413

22、51234 3013662106 2413 6 6381477 2592图 2.14 101115161718192021 304920 1894189620342106 24132592259225922592荷载短期效应组合作用下抗裂性验算图 5.0 2.42.2 4.64.64.1从图2.14中可以看出，短期效应组合作用下没有出现拉应力满足公路钢筋混凝3.83.83.43.4 2.42.0 2.7 4.54.5土及预应力混凝土桥涵设计规范中7893.4106.3.1113.7条12a类预应力构件在短期效应组合下133.4141516173.41812343.353.46193.12021

23、 5.8 6.3 5.9 2.7 2.42.02.32.1 ? 2.31.81.61.12.6 56783.09103.811123.01?234?0.7的要求。 13f?0.7?2.65?1.855(mpa)4.24.2st4.7pctk1.34.51.91.95.05.55.66.23.54.24.54.94.94.95.8b荷载长期效应组合作用下正截面抗裂性验算 6.2 6.9 2.315 ? 144.55.5 165.66.2 1.617 4.54.8 1.6 18194.05.6 2021 3.56.1 4.96.9 荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.15 图 2.15 荷载长

24、期效应组合作用下抗裂性验算图 从图2.15可以看出，长期效应组合作用下没有出现拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.3.1条a类预应力构件在长期效应组合下 ?lt?pc?0的要求。 c预应力混凝土构件斜截面斜抗裂验算 荷载短期效应组合作用下斜截面抗裂性验算见图2.16 图 2.16 荷载短期效应组合作用下斜抗裂性验算图 从图2.16可以看出，短期效应组合作用下斜截面主拉应力最大为0.9mpa，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.3.1条a类预应力构件在短期效应组合下预制构件 ?tp?0.5ftk?0.5?2.65?1.325(mpa)的要求。 （2）变形计算 8

25、 预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术 16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书 a挠度验算 按短期效应组合并消除结构自重产生的位移，结构的位移见图2.17。 图 2.17 短期效应组合并消除结构自重产生的位移图 按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中的刚度并考虑挠度长期增长系数（c50为1.425），计算的挠度为：0.0031m?0.95?1.425?0.0047m?l/600?0.0321m，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.5.3的要求。 b预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 短期效应组合产生结构的位移见图2.18。 图 2.18 短期效应组合产生的位移 预

26、加力产生的反拱值为0.0143m。从图2.8可知，在荷载短期效应组合下，跨中的最大挠度为0.0268m，c50混凝土的挠度长期增长系数为1.425，故考虑荷载长期效应的影响下，最终计算跨中的最大挠度为：0.0268m/0.95×1.4250.0402m。预加力产生的最大反拱值为0.0143m，预加力产生的反拱值长期增长系数为2.0，故0.0143m×2.00.0286m<0.0402m。因为由预加力产生的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长期挠度，应设预拱度。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.5.5条预拱度为0.0402m-0.0286m0

27、.0116m。 3.持久状况应力验算 (1)正截面混凝土的压应力验算 正截面混凝土的压应力见图2.19 图00202.19 正截面混凝土的压应力图 9 预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术 16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书 从图2.19看出正截面混凝土的压应力最大值7.7mpa?0.5fck?0.5?32.4?16.2(mpa)，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.1.5条的要求。 (2)预应力钢筋拉应力验算 预应力钢束拉应力见表2.5，从表中可以看出钢束拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.1.5条钢绞线应力 ?pe?p?0.65fpk?0.6

28、5?1860?1209(mpa)的要求。 钢束拉应力表 表2.5 (3)斜截面混凝土的主应力 斜截面混凝土的主压和主拉应力见图2.20： 图 2.20 斜截面混凝土的主压和主拉应力图 从图2.20可以看出： 混凝土的主压应力最大值：7.7mpa?0.6fck?0.6?32.4?19.44(mpa)，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.1.6条的要求；混凝土的主拉应力最大为1.1mpa， ?tp?0.5ftk?0.5?2.65?1.325(mpa),可仅按构造规定设置箍筋。 3.短暂状况应力验算 短暂状况第二、三和第四施工阶段的应力见图2.11、2.12和2.13： 6.2 21

29、图 2.21 第二施工阶段应力图 -0.20.0561234 8.1 78 9101112131415161718196.1 8.2 7.3 7.1 7.3 8.2 8.1 2.32.02.32.0 -0.60.451234-0.60.4561234 2.8 2.87 8 3.8 3.89 10 10 4.1 10 11 4.111 12 3.8 12 13 3.8 2.8 2.8 2.0 2.017 2.11819 2.118192021 2021 6 7 8 9 13 14 14 15 15 16 16 17 -0.20.012 1.7 34 1.05 6 1.17 8 1.89 10 2

30、.111 12 1.813 14 1.115 16 1.017 1.51819 2021 预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术 16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书 6.1 8.1 8.2 7.3 7.1 7.3 5.9 8.2 8.1 图 2.22 第三施工阶段应力图 图 2.23 第四施工阶段应力图 从图2.21、2.122和2.23可以看出最大压应力： ?32.4?0.75?0.7?17.01mpa满足满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥8.2mpa?0.7fck t ?的要求；施工阶段没有出现拉应力。 涵设计规范中7.2.8条?cc?0.70fck 2.2.3悬臂长为零的边板

31、计算结果及结果分析 1.持久状况承载能力极限状态验算 （1）正截面承载能力极限计算 正截面承载能力极限计算见图2.2： 图 2.24 正截面承载能力极限计算结果 由图2.24可以看出，构件承载力设计值大于作用效应的组合设计值，正截面承载能力极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中5.1.5款。 5.25.2 4.34.03.93.93.8 2.82.8 2.11.9（2）受弯构件斜截面抗剪承载力验算1.2 56789101112131415161234 0.71.21.2 2.52.5截面和腹板宽度变化处的截面，验算结果见表验算距离支座中心h/23.03.43.63.83.7 4

32、.54.84.85.4 4.0 1.917 3.61.818192.94.3 2021 6.6 7.0 6.6 2.6 3.6 5.5 斜截面抗剪承载力验算结果表2.2 表2.6 17 18193.33.7 2021 表中：vcs斜截面内混凝土和箍筋共同的抗剪承载力设计值， 0.456789101112131415161234 3.53.8 1.82.12.1vpb与斜截面相交的预应力弯起钢筋抗剪承载力设计值。 2.83.13.14.2 4.8 3.44.2 3.44.2 由表2.6可以看出，构件斜截面抗剪承载力大于作用效应的组合设计值，斜截面抗剪承载能力极限状态满足公路钢筋混凝土及预应力混凝

33、土桥涵设计规范（jtg d62-2004） 4.24.8 11 预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术 16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书 5.2.7和5.2.9的要求。 2123032.持久状况正常使用极限状态验算 471532 660 630 12 34 5 6 7 8 9 10 116891526 12 1363214232111 14 15 47411122111 1975 1738 16 17216664 1819300 2021 1112 （1）预应力混凝土构件截面抗裂验算 1421 1738 1975 211121112111a荷载短期效应组合作用下正截面抗裂性验算

34、荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.3 630 689 632 2126606 471 111211121975 14212111 15262111 2021664 图 2.25 荷载短期效应组合作用下抗裂性验算图 6.66.65.25.24.75.24.34.33.95.23.94.34.04.03.93.93.83.23.2土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.3.1条a类预应力构件在短期效应组合下 2.92.92.82.63.62.52.82.82.42.42.11.91.92.31.8 1.20.4511121313141415151616171718192021202150.7667

35、788?1.855(mpa)991010111122?3434?19180.712的要求。 f?0.7?2.651.21.2stpctk 2.52.51.82.93.02.12.13.43.63.63.83.72.84.33.13.14.53.44.83.44.83.53.73.85.45.53.34.24.24.24.2b荷载长期效应组合作用下正截面抗裂性验算 4.84.8 从图2.25中可以看出，短期效应组合作用下没有出现拉应力满足公路钢筋混凝7.05.6 ? 荷载短期效应组合作用下抗裂性验算见图2.26 图 2.26 荷载长期效应组合作用下抗裂性验算图 从图2.26可以看出，长期效应组合

36、作用下没有出现拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.3.1条a类预应力构件在长期效应组合下 ?lt?pc?0的要求。 c预应力混凝土构件斜截面斜抗裂验算 荷载短期效应组合作用下斜截面抗裂性验算见图2.27 -0.8 12 预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术 16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书 图 2.27 荷载短期效应组合作用下斜抗裂性验算图 从图2.27可以看出，短期效应组合作用下斜截面主拉应力最大为0.9mpa，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.3.1条a类预应力构件在短期效应组合下预制构件 ?tp?0.5ftk?0.5?2.65?1.32

37、5(mpa)的要求。 （2）变形计算 a挠度验算 按短期效应组合并消除结构自重产生的位移，结构的位移见图2.28。 图 2.28 短期效应组合并消除结构自重产生的位移图 按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中的刚度并考虑挠度长期增长系数（c50为1.425），计算的挠度为：0.0028m?0.95?1.425?0.0042m?l/600?0.0321m，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.5.3的要求。 b预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 短期效应组合产生结构的位移见图2.29。 图 2.29 短期效应组合产生的位移 预加力产生的反拱值为0.0114m。从图2.29可知，

38、在荷载短期效应组合下，跨中的最大挠度为0.0252m，c50混凝土的挠度长期增长系数为1.425，故考虑荷载长期效应的影响下，最终计算跨中的最大挠度为：0.0252m/0.95×1.4250.0378m。预加力产生的最大反拱值为0.0114m，预加力产生的反拱值长期增长系数为2.0，故0.0114m×2.0 0.0228m<0.0378m。因为由预加力产生的长期反拱值小于按荷载短期效应组合计算的长期挠度，应设预拱度。根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中6.5.5条预拱度为0.0378m-0.0228m0.015m。 3.持久状况应力验算 (1)正截面

39、混凝土的压应力验算 13 预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术 16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书 正截面混凝土的压应力见图2.30 图 2.30 正截面混凝土的压应力图 从图2. 30看出正截面混凝土的压应力最大值8.6mpa?0.5fck?0.5?32.4?16.2(mpa)，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.1.5条的要求。 (2)预应力钢筋拉应力验算 预应力钢束拉应力见表2.7，从表中可以看出钢束拉应力满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.1.5条钢绞线应力 ?pe?p?0.65fpk?0.65?1860?1209(mpa)的要求。 钢束拉应力

40、表 表2.7 (3)斜截面混凝土的主应力 斜截面混凝土的主压和主拉应力见图2.31： 图 2.31 斜截面混凝土的主压和主拉应力图 从图2.31可以看出： 混凝土的主压应力最大值：8.6mpa?0.6fck?0.6?32.4?19.44(mpa)，满足公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中7.1.6条的要求；混凝土的最大主拉应力最大为0.9mpa， ?tp?0.5ftk?0.5?2.65?1.325(mpa),可仅按构造规定设置箍筋。 3.短暂状况应力验算 短暂状况第二、三和第四施工阶段的应力见图2.32、2.33和2.34： 14 预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术 16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板计算书 2340.014.74.7 56.36.3 6 1.576.36.31.876.16.13.33.3778 910 图 2.32 第二施工阶段应力图 85.65.6 115.45.4 121314 156.36.3 165.65.6 1.3192117 21 4.56.34.56.3 1.5 201918171819204.56.2 4.56.2 2.1-0.10.0134 -0.10.0134 4.6 1.556.26.2 68 2.7995.35.3 1010 3.0113