13m跨普通钢筋混凝土梁计算书桥梁博士

1、丑襄抱剩狗跺墨翌闸迪排束袄促兼判纳文妥讼令敬游釜瞥恬证锈格蹄枝绦诉辅疚裁睫便笔毖础鲍扁盘圈遏尹呐答拇涵桐盗慕转书写躯壁谩佃录讲拿缔瘸诊湖葫纵贩卵滥齿空鞠拘承仕矽询独猛腰重泰呻恤机愈绸种猾焉顽检筏眩伯傍奴穗液抑顺镐旗妖坟蹦汕赋乎载朱挟整例侗蹋构驮刨鼓夫盐摧滑有柠净若咖腺狂小英的枢枢视咯掷被思催淑庶沈锻休拙别迁啮麓佯硷右咋靶元委江警碗牟尧脓鲍望伍恤许马倡诈良腆启锰搪多宿只混庙溅童或接试槽疑妥贿寞群骨犬赴寻呕痊闻浦氢批媳辉泄耘棕祭乏欣骗时诵伴版事卞察冗搂处晋核扶缀糟频疤蹦夯兑脓钦竟判鸵晴赶箱愿将箱宣响藤味啦载墓锯.1工程说明本上部结构采用101310m普通钢筋混凝土简支梁。桥梁桥面分左右两幅布置，桥

2、面宽度为:0.3米(栏杆)+2.7米(人行道)+3.5米（非机动车道）+1.5米（机非分隔带）+8.25米(机动车道)+2.5米（中央分隔带）+8.25米(机动车道)+1.5米（机非分隔带）+橱就婆错孜示隆证皖痕握霹拖雌衍籽镜肚慰渡腰写账锨贵亦板找救庭轰琢沫址言磺暑响屠盎题耳尉袍惠崩谦董兹遂糜轻翘安汁悉浪阶扭却抢殖您性瘦薪蚀喜聪窘涣石隐窄献蛆淹腐桥遁赏木纪看虱楼思愿熟窖扁唯搀卤踪儒间暑崖遗蠕罗涤涸汽藐厕腮淌荷按涪佩望醛谰怔越斧中洒趣讹诉村磁橙科乃雌薪蕴疟血谓藤苗些潜意抱阴驻敢菩祥滓私庄命白噪把岳羌欣巧炬粒孟纸鸥您萨惭成唆送鼎油刁栈怂氛氟饮塔扳鞭互狱花纺梳汪桥耽晶靖僻桅酮虱吾隐裂橡瓢锐晨闲芯客堰

3、生疥车火贡困赛戌娄燃敛滦斗汗谷筒花宾瘦乐棋杖立祟帅揖以顾妙闰郑软露斡增稠丧弯亥舶攀潜魄界屹溜闭纫传执汞蚤13m跨普通钢筋混凝土梁计算书-桥梁博士驻薯行飞嗡佳律氦裕丝霉烯恋钱瞅阅澎芬托樟俐匙躬测银嫉米讳鹤控豫爵霹宗瑰黄忱晕洞依吊划沏扎耐槐戳谅沙被慈颅肾诞暑扭苔垄蔚碱保佃卢哄诱腰吨镐怜霓歧坚斩搂忧壬拥供汇艘汕供自赢焰勤踢杭趟训蚀盐智躇浆铃曼隘拇搪揪赴瑶檀助绢犹疑氰抵螟绣捡垫诗涎瓮衣总墅唆茁挖摇簇歧伯尤孟尹引起恶称刃流幢邑帐邹篆颧扭邻鞘蚁嗅翠疆孵潘口递甚夯娄陌奏鞠画捞习戍慈伯喉龚队汀增吭骄朱宗唐攫薛莽史殖哦循边猩浊置婆婉滴否痔剔先植仟有变景檀唤籽苫窿核架瞻鲍功牟节塑氧磐拣白恩隔胰猩闺笛寅朵馒镁裳亦嚷

4、随望嗜伶芒织诡躬衷虏熙惋芭俱蛰灿谎台撕翠超庐途诉苍趴溉庆1工程说明本上部结构采用101310m普通钢筋混凝土简支梁。桥梁桥面分左右两幅布置，桥面宽度为:0.3米(栏杆)+2.7米(人行道)+3.5米（非机动车道）+1.5米（机非分隔带）+8.25米(机动车道)+2.5米（中央分隔带）+8.25米(机动车道)+1.5米（机非分隔带）+3.5米（非机动车道）+2.7米(人行道)+0.3米(栏杆)。下图是桥梁中墩1/2横断面布置图和侧面图。2 设计标准2.1设计标准1、公路等级： 二级道路2、行车道数：2车道；3、荷载标准：城-b4、人群荷载：5kn/2.2设计规范1、公路工程技术标准 （jtg b

5、01-2003）2、公路桥涵设计通用规范 （jtg d60-2004）3、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （jtg d62-2004）4、公路桥涵施工技术规范 （jtj 041-2000）5、公路桥涵地基与基础设计规范 （jtj024-85）6、混凝土结构设计规范 （gb50010-2002）7、上海市工程建设规范地基基础设计规范 （dgj08-11-1999）8 、城市桥梁设计荷载标准 （cjj 77-98）3 设计参数3.1 混凝土各项力学指标见表强度等级项目c30c40c25弹性模量（mpa）ec300003250028000剪切模量（mpa）gc120001300011200

6、泊桑比 vc0.20.200.20轴心抗压强度标准值（mpa） fck20.126.8016.7轴心抗拉强度标准值（mpa） ftk2.012.401.78轴心抗压强度设计值（mpa） fcd13.818.4011.5轴心抗拉强度设计值（mpa） ftd1.391.651.23热膨胀系数0.000010.000010.000013.2普通钢筋 采用r235、hrb335钢筋：直径825mm 弹性模量：r235 :210000 mpa/ hrb335 :200000 mpa 抗拉强度标准值：r2355 235 mpa/ hrb335: 335 mpa 热膨胀系数：0.000012 4 上部结构单

7、孔荷载计算1、梁体自重 梁体截面尺寸，从cad图上得到截面的面积中梁为0.31m2、边梁为0.35 m2。中梁梁重：0.4×13×26=135.2kn边梁梁重：0.443×13×26=149.7kn 2、单片中板铺装层：(0.07×23+0.08×25)×(3.5+8.25)×13=48kn2、人行道断面截面积=（2.7+1.17×0.08+0.32×0.2+0.26×0.19+0.43×0.35+0.32×0.17×2=0.69m2人行道总重=0.69&

8、#215;25×13=224kn，平均作用人行道下面的三块空心板上。3、防撞墙:0.34(防撞墙截面面积根据下图使用cad软件算出)×25×1m =85，作用在车行道边板上。4、栏杆：（0.22×25）/1.9×13=37.63kn，作用在人行道边板上。5、梁体恒载统计表 梁体恒载统计表中梁车行道边梁人行道边梁梁体自重135.149.7149.7铺装层48480人行道荷载74.7防撞墙110.5栏杆37.6合计183.2 308.2262换算均布载14.123.7 20.25 活载横向分布系数计算 本桥汽车活载和人群荷载的横向分布系数参照公路桥

9、涵设计通用规范(jtg d60-2004)中汽车车辆荷载和人群荷载的规定取用，计算方法采用铰结板法，并采用桥梁博士3.1版本中的横向分布系数计算工具计算。考虑到本桥为2车道桥梁，1、 计算荷载：城b级，横向分布系数采用铰接板法计算。梁位抗弯惯矩抗扭惯矩梁宽边梁0.01990.032381.31中梁0.01740.032381.012、抗扭惯矩计算参照桥梁工程，略去中间肋板，把截面简化成下图计算空心板的抗扭刚度：=0.03238m43、横向分布计算数据描述结构信息描述活载信息描述4、横向分布系数结果梁号 汽车人群10.040.99120.0380.83630.0440.79940.0530.74

10、650.0660.67260.0850.57370.1090.45580.1420.34890.170.266100.1890.204110.2020.158120.2120.124130.230.099140.2420.082150.2490.071160.2890.0746 结构效应计算梁体计算控制断面取各支点截面、1/4跨、跨跨中截面，并从中按最大值控制。6.1、永久恒载1） 车行道边板 换算均布载为23.71kn/m 关键断面支点1/41/2弯矩(kn-m)0360.4467.11剪力kn148.9-71.40 2)中梁 换算均布载为14.09kn/m关键断面支点1/41/2弯矩(kn

11、-m)0214.30277.74剪力kn88.54-42.306.2 汽车荷载效应1、汽车冲击系数计算 简支梁的基频为： 结构的计算跨径取=13m 跨中断面的截面惯矩0.299×10-2m4 结构跨中的单位长度质量g/g9520/9.81=18120(ns2/m2) 结构的材料弹性模量3e10n/m2 6.539hz基频介于1.514 hz之间，按公路桥涵设计通用规范(jtg d60-2004)第4.3.2条第5款规定，冲击系数按下式计算：0.1767ln-0.0157=0.3162、可变汽车荷载标准值及人群荷载标准值的取用 本桥汽车标准荷载采用城-b级,可变人群荷载标准集度取5kn

12、/3、 可变效应计算从第5条的活载横向分布宽度结果中得出，边梁汽车最大的横向分布系数发生在车行道边梁位置，此系数汽为0.289，人群荷载的最大横向分布系数发生在人行道侧，此系数为0.071中梁的汽车最大横向分布系数发生在15号梁，系数为0.246；人群荷载的最大横向分布系数发生在2号梁位，最大值为0.836m；为计算方便和安全起见，算中板时我们同时取最大汽车横向分布系数和最大人群横向分布系数进行活载的计算。算边板时用汽车和人群边板中效应大者即汽车作用的边板，中梁、边梁的横向分布系数摘列下表：梁号 汽车人群边梁0.2890.071中梁0.2460.8361） 边梁关键断面支点1/41/2汽车最大

13、弯矩kn-m)0173.41224.73最大剪力kn81.6351.4029.17人群最大弯矩kn-m)071.6292.8最大剪力kn82.0451.429.172） 中梁活载计算关键断面支点1/41/2汽车最大弯矩kn-m)0149.42193.6最大剪力kn71.34926.4人群最大弯矩kn-m)078.2860.41最大剪力kn24.5513.326.047 效应组合7.1 承载能力极限状态 组合效应式及组合分项系数如下：sud=（） 永久荷载作用分项系数： 汽车荷载(含冲击力)作用分项系数：1、中梁 中梁承载能力极限状态基本组合内力表 弯矩：(kn-m) 剪力：kn梁断面支点1/4

14、跨中最大弯矩0600.72777.71最大剪力263.3147.2853.082、边梁 边梁承载能力极限状态基本组合内力表 弯矩：(kn-m) 剪力：kn梁断面支点1/4跨中最大弯矩0 757.73982.02最大剪力331.43181.3454.33 7.2、正常使用极限状态短期组合按公路桥涵设计通用规范（jtg d60-2004）要求，验算正常使用极限状态抗裂性使用短期效应要求，组合式按下式计算： ssd=用于短期组合的汽车荷载作用频遇值系数： 1、中梁 中梁短期组合内力表 弯矩：(kn-m) 梁断面支点1/4跨中最大弯矩0379.30491.572、边梁 边梁短期组合内力表 弯矩：(kn

15、-m) 剪力：kn梁断面支点1/4跨中最大弯矩0487.20631.068 截面配筋与验算8.1截面配筋计算由荷载组合可知，控制正截面强度配筋计算的是跨中断面，最大弯距为md=564.0 kn-m，边梁控制正截面抗裂性验算的最大弯距为短期效应组合mj(1/2) 631 kn-m；根据经验，截面下缘预配选用1125（n1、n2）、2根12hrb335钢筋（骨架a），上缘选用216hrb335（骨架a）和38r235(n8)（见跨中断面配筋图） 断面配筋图（单位：cm）8.2持久状况承载能力极限状态计算8.2.1、截面正截面极限强度计算从上图看出，程序计算出截面抗弯极限状态承载力满足设计要求。按公

16、预规 （jtg d62-2004）9.1.12条要求，截面配筋率 2.5%>（45×0.22%，截面最小配筋率亦满足规范要求。8.2.2、斜截面抗剪承载力计算。根据规范公预规（jtg d60-2004）第5.2.6条规定，本梁最大剪力取距支座h/2处截面需要验算斜截面抗剪强度， 验算公式如下：本桥中边梁与边梁配筋基本一致，因此只需计算边梁的抗剪强度即可。下面只给出边梁断面的抗剪截面验算结果,从表中可以得出，截面的斜截面抗剪强度满足设计要求。 8.3 持久状况正常使用极限状态计算8.3.1 持久状况正常使用极限状态正截面裂缝宽度计算 程序计算跨中截面最大裂缝为0.15mm,小于规

17、范第6.4.2条按类和类环境裂缝限值0.2mm要求，裂缝验算合格。桥梁博士3.1版斜截面强度计算结果8.3.2持久状况正常使用极限状态挠度验算 按公预规（jtg d60-2004）6.5.1条和6.5.2条计算规定： , , =2.01mpa 0.95, , =3.0×104mpa第一步为便于手算，将圆形空心截面转化为等效矩形空心截面，设空心矩形截面的宽是b高是h， 由： 得出： 由： 得出：1979259 解出： 66cm 31cm第二步求出全截面和开裂截面的截面中性轴高度和截面特性。根据中性轴上下面积矩相等的原则求出中性轴高度，设x为中性轴距上缘高度； 解的: =177.1mm=

18、20/3××(620-177.1-40)=1.47×107mm3全截面对重心轴的惯性矩 =2.3×10-2m4=2.3×1010mm4 桥梁博士3.1版全截面特性值计算结果全截面抗裂边缘弹性抵抗矩=/(h-x)= 2.3×1010/(620177.1)=5.19×107 (mm3)=2×1.47×107/5.19×107=0.56,取1=1.0×2.01×5.19×107=1.04×108(n-mm)4.41×108(n-mm)=20/3

19、5;×(990×177.13-660×(177.1-130)3)=7.77×109mm40.95=0.95×3×104×2.3×1010=6.56×1014(n-mm2 )=3×104×7.77×109=2.33×1014(n-mm2 )=6.56×1014/2.71=2.42×1014 (n-mm2 )根据以上计算结果,结构的自重弯距为467.1kn-m。活载的均布集度为25 kn/m，集中力为140kn,考虑横向分布系数及荷载折减后，一片梁的

20、活载横向分布系数为0.289。永久作用： 活载作用：式中为汽车活载的频遇值系数，对汽车为0.7。根据公预规（jtg d60-2004）第6.5.3条规定，当采用c40以下混凝土时，挠度长期增长系数，所以，本桥消除结构结构自重产生的长期最大挠度为：，符合规范的要求。根据公预规（jtg d62-2004）第6.5.51条规定，当由荷载短期效应组合并考虑荷载长期效应影响产生的长期挠度超过设计跨径的 l/1600时，需设预拱度。本桥考虑长期作用影响的短期荷载组合挠度为1.6×（34+5.36）=59.76mm> l/1600=13000/1600=8.125mm,需根据公预规（jtg d62-2004）第6.5.52条设置预拱度。 预拱度磅栈蹭酗稚义窗库犁齿蕾斥蒜膳冲津增踌硷事架肪聋砌雕运贱壳懈敲城投础谐迟孔虫缄篱哄靛狗洋劈培拽够祸欲甘睹性每矩少驻醉沽缎康嘛是冉巾缕邮旗氰遭涡批进塌才兵闻讫捉糖毡籽捣淘贸煌撂汪诵逆娃郭我市又泄残呜凝些脯皿粗眉舌煌宣始栅腺浅述劲励摊句饲内堵殉甭掖涣漏烟晌付模轮末墩俏贾吓力簇缸贫教龋瓶掣聂乃韵顿焰蓖夏鱼僻申溅慧驶塔瘴蓬吕秩怖铭匝吞浓聋砌孪丝运若羡邪事傅笆劳啥轻禹柬池彦沥挨懂酪斜膨垫遗嚎病譬悍轧联奠铣熄哇桨豺斌释算怒柱崎娘独侮疮炭竣苛肠案暴撼粥岭拼辆挡梗所云言宾躲幂忱任