落地脚手架计算书适用于24米以下

1、落地脚手架计算书（适用于24米 以下）一、编制依据错误!未定义书签。二、工程参数错误!未定义书签。三、横向水平杆（小横杆）验算四、纵向水平杆（大横杆）验算五、扣件抗滑承载力验算六、立杆的稳定性计算七、脚手架搭设高度计算八、连墙件计算九、立杆地基承载力计算冲手暮工租施工方隶1一、 编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、建筑施工安全检査标准JGJ59-20U4、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20155、混凝土结构设计规范GB50010-20106、建筑结构荷载规范GB50009-20127、建筑地基基础设计规范GB500

2、07-20U8、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20169、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质2009187号文二、工程参数搭设搭设高度24m立杆纵距1. 5m连墙件方式二步三跨荷载参数（弔永久荷载立杆承受结构自重0.1086脚手板类型木脚手板,护栏与挡脚板自重标准值可变荷载施工均布活荷载3kN/m风荷载ME山东泰f地基地基土类型粘性土垫板宽度0. 3m考虑到钢管锈蚀弯曲等因素，按4>48X3钢管参数步距1. 8m立杆横距1. 05m连墙件扣件双扣件孑载标准值）Q/m安全网0.01 kN/m2,2层自重标准值0.35kN/m20.17kN/m22同时施工层数1层安基本风压0

3、.3kN/m2参数地基承载力标准值120kN/m2垫板长度1.5mE计算。0小战杆连墙件安全平网1800钢制底座申h 5%顺水坡*30030010505UX勿0木脚手林1/x ZXXX素土夯实I200三.横向水平杆（小横杆）验算冲手糅工穩拖工分余建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的 支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷裁的传递路线是：脚手板f横向水平杆f纵向 水平杆f纵向水平杆与立杆连接的扣件f立杆，如图：qq横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（一）抗弯强度计算1、作用横向水平杆线荷

4、载标准值：（Qk+Qpi） XS=（3+0. 35）X1. 5=5. 03 kN/m2、作用横向水平杆线荷载设计值：q=l 4 X QX S+1. 2 X 缶 X S=l 4X 3 X1. 5+1. 2 X 0. 35 X1. 5=6. 93 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载, 但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：qK26. 93X1. 052L二=0. 955kN m8 84、钢管载面模量W=4. 49cm35、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm26、计算抗弯强度NL,0.955 X106。= =212. 69N/nm2

5、205N/mm2W4. 49 X 10s7、结论：不满足要求!建议减少脚手架纵距或横距或小横杆间距，或控制施工荷载！（二）变形计算1、钢材弹性模量E=2. OeXlO/mm22、钢管惯性矩I = 10.78cn?脾手標工他临工方余3、容许挠度v =1/150与10mm4、验算挠度1050=7 与 10mm15052(5X5.03X10504v = = 3. 6mm384EI384X2. 06X105X10. 78X1045. 结论：满足要求四、 纵向水平杆(大横杆)验算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图:3011Fk不需要计算抗弯强度和挠度。由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：at

6、 = 0 5 X 6.9 30.15F= 0. 5qh(1+ )2 )2 =4. 75kNlb X 1 0 5(1+1.05由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值ax )2 = 0.5X5.030.15Fk=0.(1+ ) 2 =3.45kNL X 1 . 0 5 ( 1 +1.05五、扣件抗滑承载力验算水平杆与立杆连接方式采用单扣件，抗滑承载力R= 8kNo纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值=475kN <R.=8kN结论：扣件抗滑承载力满足要求六、立杆的稳定性计算1、分析立杆稳定性计算部位组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性N计算立杆段的轴向力设计值；A立杆的截面面积；(P轴心受

7、压构件的稳定系数，W一一截面模量；f管的抗压强度设计值； Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；0.9X1.43JHMw=O. 9X1. 4Mwk= 10其中，风荷载标准值3尸已已 3°,将N=l. 2(!U+bU) +0.9X1. 4£血代入上式化简为：1.2HgkQ0lJi21.2NMk0.9X1.4EN朝+ +Wf<pA10W<pA<pAH一一脚手架高度；甌一每米立杆承受的结构自重标准值；1.一一立杆纵距；h一 步距;氏一风压高度变化系数；儿一风荷载体型系数；3。基本风压，取山东泰安10年一遇值，O0=0. 3kN/m2NWk脚手架立杆承受的结构自

8、重标准值产生的轴向力；N诳一构配件自重标准值产生的轴向力；£血一施工荷载标准值产生的轴向力总 和；脚手架结构自重产生的轴压应力1.2H,gk<pA风荷载产生的弯曲压应力：O.9XL4XHAWo1Ji2a =*low构配件(安全网除外，但其自重不大)自重荷载、施工荷载作用位置相对不变，其值不 4脾手標工程临工方余随高度变化而变化。风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随脚手架高度降低 而增加(计算中应考虑的架高范围增大)，因此，取 y+5最大时作用部位验算立杆稳 定性。2、计算风荷载产生的弯曲压应力。.风荷载体型系数AF1 3(f1. 3X0. 8=1. 040.9X1.4

9、XKX1. 04X0.3X1.5X1. 82X106o .=42. 6戌10X4. 49X105地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力。.首先计算长细比入：loX 二 110计算长度,lo=kph; i截面回转半径;k计算长度附加系数,其值取1.155； 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5. 2.8采用；h- 步距;立杆横距L=l. 05m,连墙件布置二步三跨，査规范表5. 2.8得戶15, h=l. 8mk 必1.155X1.5X180.0X = =196i1.59根据入的值，査规范得轴心受压构件的稳定系数<p=0 188。立杆

10、纵距l.=l. 5m,査规范附录A表A-1得gk=0.1086kN/m1. 2H,gk1. 2比 X 0.1086X10'J = = 1. 63H,N/mm2<pA0.188X424. 004.求 y+j列表如下：高度(m)Ka=42. 6人(N/mm2)对应风荷载作用计算段高度取值凡)at=l. 63H.(N/mm2)0 = 0 w + 0 f(N/ mm2)50.6527. 692439. 1266.81240.8 034. 081016. 3050. 38分析说明：脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架结构自重 5冲手糅工穩拖工分余产生的轴压应力很小，a,

11、 +af相对较小，脚手架底部风荷载产生的弯曲压应力虽较小， 但脚手架自重产生的轴压应力接近最大a =。.最大，因此脚手架立杆稳定性验算部位 取底部。5、验算长细比由规范5. 2.8式，且K=l,得lokuh1.5X180X=170 <210i i1.59结论:满足要求!。6、计算立杆段轴向力设计值N脚手架结构自重标准值产生的轴向力Nc«=H,gF24X0 1086=2. 61kN构配件自重标准值产生的轴向力NO. 5 (L+ai) 1. E Qi+QJ.+laHQ沪0. 5 X (1. 05+0.15) X 1.5 X 2 X 0. 35+0.17X1.5X2+1.5X24X0

12、. 01=1. 500kNL立杆横距；at小横杆外伸长度；1.立杆纵距；QP1脚手板自重标准值；Q泌一一脚手板挡板自重标准值；Qq一一密目式安全立网自重标准值；H一一脚手架高 度；施工荷载标准值产生的轴向力总和£血=0. 5(h+&) 1.=0. 5X (1. 05+0.15)X1. 5X3X1=2. 70kNQ一施工均布荷载标准值；组合风荷载时N=1.2(NciK+NC2K)+0 9X1. 4ENqu=1. 2X (2. 61+1. 500)+0.9X1.4X2. 70=8. 33kN7、组合风荷载时，验算立杆稳定性按规范公式5.2. 6-2验算立杆稳定性，即：N8 33

13、X 10s + = ：42. 6X0. 65=104. 50+27. 69=132.19N/mm2 <f=205N/mm2 <pA W0.188X424结论:满足要求!。8、不组合风荷载时，验算立杆稳定性N=L 2(Ngu+NgzO+L 4£血二1 2X (2. 61+1. 500)+L 4X2. 70=8. 71kN脾手標工程临工方余按规范公式5.2. 6-1验算立杆稳定性：N8. 71X 10s = =109. 27N/mm2 <f=205N/mm2<pA0.188X424结论:满足要求!。七、脚手架搭设高度计算1、验算长细比：loklih1.5X180X

14、= = = =170 < 210ii1.59(k=l, P=l. 5)结论：满足要求!。2、确定轴心受压构件稳定系数kuh1.155X1.5X180.0k=l. 155, X = =196i1.59査规范得 9=0.188,gk=0. 1086kN/m23、确定构配件自重标准值产生的轴心力N宓N沪 0. 5 (lb+ai) l.EQpx+l.E 弧+ 1. HlQO. 5 X (1. 05+0.15) X1.5X2X0. 35+1. 5X2X0.17+24XL 5X0. 01=1. 500kN(田脚手架搭设高度限值，取最大，即H =24m)4、求施工荷载标准值产生的轴向力总和EN：

15、63;Ng=0 5 (L+at) l.E Q=0. 5 (1. 05+0. 15)X1.5X1X 3=2. 70kN5、求风荷载标准值产生的弯矩：3 kl.h20. 7人阻 3 0lJi2M«fc=10 10建筑物为框架结构，风荷载体型系数K=l. 3<p=l. 3X0. 8=1. 04地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。立杆计算段取底部，风压高度变化系数U.=0. 65M.k=0.7X0. 65X1. 04X0.3X1.5X1. 82=0. 069kN m6、确定按稳定计算的搭设高度凡:组合风荷载时弧cpAf-l. 2沧+0 85X1. 4 (E血+ <pA)w 比

16、二=1. 2gk0. 0690.188 X 424 X 205 X 10-s-l. 2XL 500+0. 85X1.4 (2. 70X 0.188 X 424)=76m4. 491.2X0.1086不组合风荷载时彌-(12略+141：时H=1.2gk0.188X424X205X10-5-(1.2X1. 500+1.4X2. 70)=83ni1.2X0.1086比取76m时，H,76H =71m1+0. 001 比 1+0. 001X76脚手架搭设高度限值为71m。根据规范，落地式脚手架高度不宜超过5 0米。八、连墙件计算(一) 脚手架上水平风荷载标准值3上连墙件均匀布置，取脚手架最高处受风荷载

17、最大的连墙件计算，高度按24m,地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数人=0.80脚手架风荷载体型系数人=13<p=l. 3X0. 8=1. 04基本风压取山东泰安10年一遇值，3o=O. 3kN/m23f人儿 w0= 0.80X1.04X0. 3=0. 25kN/m2(二) 求连墙件轴向力设计值N每个连墙件作用面积A.=2X1.8X3X1. 5=16. 20m2N=Nu+N0=l. 4wJU+3=l. 4X0. 25X16. 20+3=8. 67kN8脾手標工程临工方余Nb风荷载产生的连墙件轴向力设计值；No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N0=3kN；（三）连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢 管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离，即1h=0. 3m,因此长细比1H30.0X =19入=150i1.59根据入值，査规范附录表C,N8.67X1039=0.949, = 21.55N/mm2 <205N/mm2<pA0.949X424满足要求!。抗滑承载力计算连墙件采