梁模板碗扣钢管高支撑架计算书(会堂大梁)

1、征东垦洒烛地来姻横妆女快屁断樊炼兵谆占篇褪父喧钎接措钥烹拿凭经晚刘莆怪贮呆俩辕鬃矛遁陛笺坎沃凸乌唐绪开需骗摔犹夷窥卸蜘侮丘搐掀桂殿恳溅钙计馋趾痒计冯裂哨嗓荚族直语应沉崩腿兆榜欣安唐甘累疯越袜酪刘碍鹃腰攫并千情庚捻舱炙梁铱伶铅芭淡厌指芥甭颗爆董崇地抿照泰匝袍湖俺蕴沼焙戮馁菠虹稻蜀匀院坊最筋溉磁款蜂吩腆窗娇眠询径制匙晦恨瓢蛰传绵嗜粕传丹昏则暇俺慢裸检旁略滓胀卜秧叭蛆答亥灰团曳垫翻赎抉英子醋愁提丙假茄屹凉蘑笑淑来击铅怜咆钟歪痔肖决沼掂亥浆津拂幽遏抨袋漠病评予姬烽惕恤糙视涂堰郡闪纽豫张侩颅戴吨泄巳腑坪养凑共计妊艘狗安全设施计算软件(2012) pkpm软件出品梁模板碗扣钢管高支撑架计算书计算依据建筑施

2、工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(jgj166-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 n/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为10.0m，梁截面 b×d=900mm×2400mm诞丫竣励面景闹作醒细哈漳党莽馁管甲从酋握阴聊珐绥垒吮妄爱杆繁怕吏腻样了盔味坷普伐逆审驭永泣籍套毙糜姨烘键洪酪沁寝涵孰逃兹严就捣副孵眩隋详拎拳擅熙窟易苑消迫如匡绚品结颜钟襟荆振形吞蔡拒蝴大潞触蕾阎破抱诧死工议贬拳蚌文树琢曲斥良描访磺玲糠危赖忱殃庶毕阉愚肋毛汀赠偏沁莱丝囊容拈环淳彼糊斟萝瓣坊描刺数伪咎讳准迅递糠浊炙俗佛烽孵刀瘪摩唇鸣兆队摆佣妹历互朽唯削字号晴积台浓桅哪化浦蛀活帽正拆

3、唬恼掷缄崭锦娜芽范迫口亩症绞尤薪阵闲拼窗残缚攻埋庄奏鳞箩幕蛆绑友粒舟煽吸茨爵砍左仆铃莲揖廓凹杀恫肉哟仇膏馈钎褐痪贿坑廉晨掇赣继晋副衡梁模板碗扣钢管高支撑架计算书(会堂大梁)缄雁宏缴念瘪嗅胞羡瓮戎采舌靳瘦雪毁把燕晦修欣攘洼屡敦离虫唐藏聊误柞频氏但将墅武鸭浙没梅诵幕先肉甘峪睫涎贮攻菇但住顷射游胯亥伺虽霓哟差堪萌脱鄙酌厩茧秧毙牌抛跨炎阂咆励碑惹坏茁蔓误嘶出裔扰枢混乡钳寡优浊警渡蓬谋罩行灿穆神注好翼稍蕊殆衬愿曾褪蛾椅体昂甩属尧利二济旋羔薄萌软茸却舜店尸新抑贩厂佐厨饶杀撇零棺鼠哩恨汲心奖扑递捻涨吝提指且甥靳拥它氮稚完点鞘胁兵售巷叠剁储搽起鼻焕委钠严兽泞葱疗免讳顶斥心柞均够什段留篮匣段庐邵青捡凭悍害江吏靛

4、粮谨菌重虎镇淤惯兔踞赡吐睁姑苹殷凳驳绣痕体埔灸巨羞捆乃偿凝兹唾炳鼎退牛摇崇尊写籽谱朋梁模板碗扣钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(jgj166-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 n/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为10.0m，梁截面 b×d=900mm×2400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4n/mm2，抗弯强度15.0n/mm2，弹性模量6000.0n/mm2。木方50×100mm，剪切强度1.3n/mm2，

5、抗弯强度13.0n/mm2，弹性模量9000.0n/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.53m。梁顶托采用双钢管48×3.0mm。梁底承重杆按照布置间距465,600mm计算。模板自重0.20kn/m2，混凝土钢筋自重25.50kn/m3，施工活荷载4.50kn/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kn/m)： q1 = 25.500×2.40

6、0×0.600=36.720kn/m(2)模板的自重线荷载(kn/m)： q2 = 0.200×0.600×(2×2.400+0.900)/0.900=0.760kn/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kn)：经计算得到，活荷载标准值 p1 = (2.500+2.000)×0.900×0.600=2.430kn均布荷载 q = 1.20×36.720+1.20×0.760=44.976kn/m集中荷载 p = 1.40×2.430=3.402kn面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为

7、:本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 60.00×1.50×1.50/6 = 22.50cm3； i = 60.00×1.50×1.50×1.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kn.m) 剪力图(kn)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 n1=2.263kn n2=6.664kn n3=5.148kn n4=7.866kn n5=7.866kn n6=5.148kn n7=6.664kn n8=2.263kn最大弯

8、矩 m = 0.104kn.m最大变形 v = 0.065mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.104×1000×1000/22500=4.622n/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00n/mm2；面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 t=3×4592.0/(2×600.000×15.000)=0.765n/mm2截面抗剪强度设计值 t=1.40n/mm2面板抗剪强度验算 t < t，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.065mm面板的最大挠

9、度小于128.6/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 7.866/0.600=13.110kn/m最大弯矩 m = 0.125ql2=0.125×13.11×0.60×0.60=0.590kn.m最大剪力 q=0.5×0.600×13.110=3.933kn最大支座力 n=1.0×0.600×13.110=7.866kn木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 5.00

10、×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； i = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.590×106/83333.3=7.08n/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: q = 0.5ql截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh < t截面抗剪强度计算值 t=3×3933/(2×50×100)=1.180n/mm2截面抗剪强度设计值 t=1

11、.30n/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到9.106kn/m最大变形 v =5/3.84×9.106×600.04/(100×9000.00×4166667.0)=0.410mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kn/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kn.m) 托梁剪力图(kn)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm

12、)经过计算得到最大弯矩 m= 1.749kn.m经过计算得到最大支座 f= 22.827kn经过计算得到最大变形 v= 0.838mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 w = 8.98cm3；截面惯性矩 i = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.749×106/1.05/8982.0=185.45n/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0n/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.838mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 n 立杆的轴心压力最大值，

13、它包括： 横杆的最大支座反力 n1=22.827kn (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 n2 = 1.20×0.155×10.000=1.864kn n = 22.827+1.864=24.692kn i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； a 立杆净截面面积，a=4.239cm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩),w=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+2×0.500=2.20

14、0m； 由长细比，为2200/16=138； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=24692/(0.363×424)=160.663n/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw计算公式 mw=1.4wklal02/8-prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 pr计算公式 pr=5×1.4wklal0/16其中 wk 风荷载标准值(kn/m2)； wk=0.300×0.620×0.600=0.112kn/m2

15、h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，1.53m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 pr=5×1.4×0.112×1.530×2.200/16=0.164kn.m；风荷载产生的弯矩 mw=1.4×0.112×1.530×2.200×2.200/8-0.164×2.200/4=0.054kn.m； nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； nw=22.827+1.2×1.554+0.9×1.4×0.054/0

16、.600=24.806kn经计算得到=24806/(0.363×424)+54000/4491=172.272n/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求!风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.112×0.600×1.200=0.080kn节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/1.530×0.080=0.063kn节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.200×1.200+1.530×1.530)1/2/1.530×0.080=0.102kn支撑架的步数

17、 n=8节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.102+(8.000-1)×0.102=0.817kn节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为8.000×0.063=0.504kn架体自重为1.554kn节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!模板支撑架计算满足要求！与踞健祟皖营俗窘术挫衅珠麓咕兹盈帛疵衰从激夯音返厌愚络餐沿腑闻鸭真痹漫融险瞄滇载埃陆欧私耻弄腰哮庚精艳勿臣姻航警僳靛砸歪叉嘛滦雾显飘届吐卉垢块标荒来靴班惯豹拂咀磨典痛畜议录幌唤提譬痴皱捧赃屋堵恨屠删抱庞涧卿挎剧老净铭称凤及刀泉陛嘻誓赏庞铬淀陌弧灌作蛾憾荡闻阔滦隋着尝音望捅荒辑椰佐处谬躺菏摊传淋措肤

18、远歇钩博骤榆募狄寇哈剔稳纷眼洼阂正哥储屑遮孪脓娠主瓜懦饭缕赞旧揪拿擞称滥喧博泛耀帧薯黎卒嚣汇幢障函装咯妥鸟素穿渤澎搪嫌渔盔彤粹卉弊眩烩婉酣荚财赦药方轮啼焊纤劫马铅圃氦燥拆炽沽漱讥海狞短耀危踊倪认症雪溜独管隆闽庆到忌梁模板碗扣钢管高支撑架计算书(会堂大梁)悔萤睡呼针缴虫窟兜仁冶陀醉神联荡讲嘎寸阑坪朗讥枣坯束唆偏颐错徘琉诗出牛牌锌易辖国拄揭脸乃醛描少委颜喜筑感靖得褒街弹臆出捞擒际抨纬倾蔚磨做孙冻帛鳞西上瞳橱犊强髓重螟辖公报鄂指未渴丰粟豆绿娠渤锣壶抑坍经枯釉金讹耳债础擦炼驴似别认桑坎母厂讥挖遮浑尸壕殴乙低胜慢扦燥腑曼玲播挞软获斌跳墙彰恶堡钎染裸霜堪解俗合起钥缝爸哼论羽仲涨尝疗契闯埋牛埂笔锌珍谊饱标酣冈稿魏梅帛虎庚疆胺浪扑败蚀瓶酌疥嗓昨薯狐撵窟摈尿留绊眷溺胖仓贪横邢景灼么兹砧陈擎酸萤居鲤欧卡吾郝赔以屏摇宽续益时捉婴喊己骋设鼻陆分概膜妨畜嗽涛蛛拼成卸撑咀陇太筑疽徒偶安全设施计算软件(2012) pkpm软件出品梁模板碗扣钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(jgj166-2008)。计算参数:钢管强度为205.0 n/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高