第二章UPS的基本电路和基本知识

1、第二章 UPS的基本电路和工作原理第一节 整流器/充电器的基本概念 在传统双变换UPS中，输入电路的第一个环节就是整流器/充电器。小功率的整流器和充电器是分开的，中大功率时，由于用了可控硅，整流器和充电器则大都合在了一起。不论是分还是合，二者的关系和作用有时是分不开的。作为现代UPS维护和使用的工程技术人员了解一些这方面的电路知识是很有必要的。一、 单相半波、全波和桥式整流 由于绝大部分IT设备电路的工作电压都要求是平滑的直流电压，所以要把交流市电经整流器变换成直流输出，再由PWM电路或其他电路变换成需要的直流电压。所以掌握整流器中电流的流向和一般知识，知道几种整流方式的区别及特点，对于正确使

2、用UPS和判断故障是很有帮助的。 （1）单相半波整流滤波 图2-1所示是单相半波整流滤波电路原理图，（a）是电路原理图，（b）是整流波形图。由于整流器具有单向通导的特性，所以输入电压U1经整流器VD整流后就变成了单向脉动波UO，而输入的负半周被隔离掉。一般整流器后面都有电容滤波器，如图2-1（a）中的C，将脉动波变成直流波UC，如图2-1（b）所示。U1U1 VD UO C R UO UC0 UC t （a）电路原理图 （b）整流波形图 图2-1 单相半波整流滤波电路原理图 在有些情况下，由于某种原因将电容损坏，而电容上的标称值又看不清楚，就无法进行更换。在此情况下如何选择C的电容量就成了首要

3、问题。这里可以用一个简单的方法计算，即一般要求在放电结束时的那一点上，电容上电压下降不超过5%，根据电容放电公式： UC = UC0e- t/t （2-1） 式中： UC 为在放电时间结束时那一点的瞬时电压 UC0 放电开始时的电压 t 放电时间，在半波整流时为 >10ms的值 t 放电时间常数，t = C（F）R（），单位是“s”将式（2-1）改写成： - t/t = Ln（UC / UC0） （2-2） 按照上面的要求，为了便于计算，设放电到10ms时，应当UC =0.95 UC0，代入这些数据后，上式就变为： t = - t/ Ln（UC / UC0）= -10´10-

4、3/ Ln0.95=19.5´10- 3 (s)即 CR =19.5´10- 3 (s)，整流滤波电源的容量定了，那么负载电阻R也就定了，设R=10（），于是电容量就是 C = 19.5´10- 3 /10 = 1950（mF） 可取标称值2000（mF）或2200（mF）的电容替换。 （2）单相全波整流滤波 单相半波整流一般都用于小功率的情况。当功率稍微增大时就必须用全波流。图2-2（a）所示为单相全波整流电路原理图，图（b）是它的整流波形图。从图中可以看出，这是两个单相半波整流器的组合。需要指出的是，有时这种整流器前面加了变压器，目的是使次级电压可以根据设计的

5、要求随意变化。 L VD1 Uo U1N1 I1 U1 U2´2 N2´2 C R U o UC0 UC VD2 t （a）原理图 （b）波形图 图2-2 单相全波整流电路原理图 往往有的情况下将小功率变压器烧坏了，而一般机器内的变压器由于是非标准件，并不给出它的绕制参数，因而使用户无从下手。遇有这种情况就可以自己动手另外绕制一个变压器来代替。下面就给出一个简单决定匝数的方法，当然具体绕制时还有很多技术问题，在此就不一一讨论了。首先看一下变压器初级和次级之间的关系。U1 、I1 是初级电压、电流，N1是变压器初级匝数；而U2 I2是次级电压电流，N2是变压器次级一半匝数。在

6、一个变压器磁路中，初次级绕组通过同一个安匝数的磁通，即， I1 N1 = I2 N2或写成 I1 / I2 = N2/ N1 （2-3） 由式（2-3）可以看出：变压器初次级间的电流比等于其匝数的反比；又根据能量守衡定律， I1 U1 = I2 U2 （2-4） 得出 I1 / I2 = U2/ U1 （2-5） 所以 U1/ U2= N1 / N2 （2-6） 因此，变压器初次级间的电流比等于其电压的反比；而变压器初次级间的电压比等于其匝数的比。这样一来，只要知道变压器次级电压U2就可算出这个变压器的匝数比了。因为次级电压和整流滤波后的直流电压值是一个的关系，而直流电压值从随机的UPS电路图

7、上就可查出。至于电流的大小可不用考虑，就用原来的铁芯，按照算出的匝数，选择适当粗细的漆包线将铁心窗口占满即可。 （3）单相桥式整流滤波 图2-3所示是单相桥式整流电路原理图。这个整流器的工作和前二者不同，前二者的电流在每个半波时只流过一只整流二极管，而这里每半波的电流却要流过两只整流二极管。全波整流器虽然只用了两只二极管，而却多用了一组变压器绕组。单相桥式整流电路虽然多用了两只二极管，却少用了一组变压器绕组。因此，看起来后两个电路都是输出全波，但由于结构上不同，因此都各有自己的使用场合，应视实际情况而定。 不过二者滤波电容容量的计算原则却是一样的，可以根据式（2-2）来求取。整流滤波器的输出电

8、压都是向交流电压的峰值看齐，在以后的讨论中不管是几相整流，其输出电压都遵循这个原则。 L VD1 Uo VD4 VD2 C R N VD3 图2-3 单相桥式整流电路原理图 二、 三相半波、桥式（全波）整流及6脉冲整流 （1）三相半波整流 当功率进一步增加或由于其它原因要求多相整流时，三相整流电路就被提了出来。图2-4所示就是三相半波整流电路原理图。在这个电路中，三相中的每一相都和中线单独形成了半波整流电路，即相当于图2-1 中3个电路的组合，其整流出的3个半波电压UA VD1 UB VD2UC VD3 C R N 图2-4 三相半波整流电路原理图在时间上依次相差120°叠加,并且整

9、流波形不过0点，其最低点电压是： Umin =UPsin½（180°-120°）= ½UP 式中UP是交流输入电压幅值。并且在一个周期中有三个宽度为120°的整流半波。因此它的滤波电容器的容量可以比单相半波整流和单相全波整流时的容量都小。 （2）三相桥式（全波）整流图2-5所示是三相全波整流电路原理图。图2-6是整流波形图。图（a）是三相交流电压波形，图（b）是三相半波整流波形图，图（c）是三相全波整流波形图。在输出波形图中，MN粗平直虚线是整流滤波后的平均输出电压值，虚线以下和各正弦波的交点以上（细虚线以上）的小脉动波是整流后未经滤波的输出电

10、压波形。由图2-4和图2-5中可以看出，三相半波整流电路和三相全波整流电路的结构是有区别的。 Uo UA VD1 VD2 VD3 UB C R UC VD4 VD5 VD6 图2-23 三相桥式整流电路原理图 三相半波整流电路只有三个整流二极管，而三相全波整流电路中却有6只整流二极管。 三相半波整流电路需要输入电源的中线，而三相全波整流电路则不需要输入电源的中线。 UA UB UC UA UB UC UA （a）三相交流电压波形 M N （b）三相半波整流电压波形Ud M N t0 t1 t2 t3 t4 t5 t6 t7 t8 t9 t10 （c）三相全波整流电压波形 图2-6 三相全波整流

11、波形图 从图2-6中可以看出，三相半波整流波形和三相全波整流波形的区别如下。 三相半波整流波形的脉动周期120°，而三相全波整流波形的脉动周期是60°。 三相半波整流波形的脉动幅度和输出电压平均值。 三相半波整流波形的脉动幅度是： U=UP（1-sin30°） （2-7） 式中： U 是脉动幅度电压，UP是正弦半波幅值电压，比如有效值为380V的线电 压，其半波幅值电压为： UP = 380V ´ »532V （2-8） 那么其脉动幅度电压就是：U = 532V（1-sin30°）» 266V 输出电压平均值Ud是从30&#

12、186;150°积分得到， （2-9） 式中Ud是输出电压平均值，UA是相电压有效值。 如果滤波后再经电容滤波，则输出电压就接近于幅值UP。 三相全波整流波形的脉动幅度和输出电压平均值 三相全波整流波形的脉动幅度是： U = UP（1-Sin60°）= 532V´0.134 = 71.3V输出电压平均值Ud是从60°120°积分得： （2-10）式中Ud是输出电压平均值，UAB是线电压有效值。 如果滤波后再经电容滤波，则输出电压就接近于幅值UP。 从上面的计算还可以看出，三相全波整流比三相半波整流优越得多，三相全波整流用比半波整流小得多的电容器

13、就可以达到最大值UP。因此，UPS的输入整流器中都采用了三相全波整流电路。 （3）三相6脉冲整流 上面介绍的三相全波整流是不稳压的，因此在UPS中都用可控硅整流器（简称可控硅）代替二极管整流器，如图2-7所示。 Uo UA VS1 VS2 VS3 UB C R UC VS4 VS5 VS6 图2-7 三相桥式6脉冲全控整流电路原理图图中的可控硅整流器VS和二极管整流器VD的工作方式有很大区别。 1. 二极管整流器VD 阳极和阴极之间的正向电压只要大于其PN结的势垒电压，二极管就导通。而可控硅整流器VS在其控制极没有加上触发信号时，只要其阳极和阴极之间的正向电压不大到把管子击穿，它就不导通。 2

14、. 可控硅整流器VS 的导通条件如下。 阳极和阴极之间的正向电压 对于二极管整流器来说，这个电压只要在0.7V左右时就开始导通了，但可控硅整流器则需要在6V以上。 控制极触发信号电压。 可控硅一般都用脉冲触发，要求这个电压脉冲要有一定的幅度和宽度。没有一定的幅度就不能抵消PN结的势垒电压，没有一定的宽度就不能有足够的时间使导通由一点扩散到整个PN结。一般要求幅度为35V，宽度为410ms，触发电流5300mA。维持电流。 是指可以维持可控硅整流器VS 导通的最小电流，一般规定小于20 mA。掣住电流。 是指可控硅被打开而控制极触发信号电压消失后，可以维持继续导通的最小电流，这个电流一般是维持电

15、流的若干倍。控制角a与导通角q。为了表征可控硅对交流电压的控制行为而引出的这两个参量。图2-8所示是控制角a与导通角q的关系。下面就对它们的含义进行讨论。 控制角a。当交流正半波加到可控硅上时，就具有了使可控硅导通的基础条件，那么什么时候给可控硅控制极加触发信号使其开通呢？从交流正弦波过0开始，一直到可控硅被触发导通（时间b）的这段可控硅不导通的时间ob，称为控制角，用a表示。由于可控硅开启很快，一般小于1ms，故认为加触发信号的时间就是可控硅被打开的时间，即一般都把开启时间都忽略不计。导通角q。由于可控硅的开启是一个正反馈过程，故打开后就不能自动关断，这个导通过程要一直延续到电压（吴川：电流

16、过0？）过0。从开启到截止这段时间称为导通角，用q表示。 a S1 S2 o t b a q 180° 图2-8 控制角a与导通角q 的关系UPS中的输入整流器就是利用对上述这两个参量的控制来实现稳压的，一般称这种控制为“相控”。很明显，在这里a+q =180°，就是说只要知道这两个参数中的一个，另一个也就知道了。 （4）6相全波整流及12脉冲整流 在一些UPS中为了提高输入功率因数或者提高功率容量，就采用了6相全波整流及12脉冲整流。实际上，在UPS中都是采用的6相全波相控整流，也就是通常所说的12脉冲整流。既然是12脉冲，就说明了两的问题：一个是采用了12只可控硅，一个

17、是有6相输入电源。图2-9所示是12脉冲整流电路。不难看出，两个整流器的结构一模一样，都是三相6脉冲整流，不同的是两个整流器输入变压器的结构不同，一个变压器绕组是“U” Ud 图2-9 12脉冲整流电路型连接，一个变压器绕组是“” 型连接。这样连接的结果就使二者的电压相位差为30º，也即整流脉动的最大宽度是30º。由此得出多相整流时的最大脉动宽度（即可控硅导通时间q）表达式为： qmax=2p/P其中P为控制脉冲数，比如6脉冲时是60º，12脉冲时是30º，18脉冲时是20º，24脉冲时是15º等，脉动周期越小，其整流输出电压越高、越

18、接近交流电压峰值，其表达式为在区间的积分： （2-11） 对于12脉冲半波整流来说，当 a=0时， Ud =1.414 ´220 ´（P/p）sin15º´ cos0º=309V （2-12）这已是220V相电压的峰值；若是12脉冲全波整流，其值为：当a=0时其整流电压Ud =618V 图2-9中两个一样的整流器的输出是通过各自的扼流圈后进行并联的，目的是使二者的输出电流均衡。因为两个整流器虽然一样，但它们的内阻绝不会一样，这样就会造成输出电流的不均衡。因此，扼流圈的阻抗取值要远远大于整流器的内阻，即整流器的内阻和扼流圈的阻抗相比可以忽略不计。

19、 由上面可知，整流相数越多，其整流输出电压的脉动频率就越高，脉动幅度就越小，脉动系数就业越小。而且输出纹波就越低，纹波系数也就越小。图2-10中图（a）是12脉冲整流时输出波形的波动情况，图（b）为各相半波整流时平均值接近峰值的情况。 下面也给出脉动系数和纹波系数的表达式： 脉动系数： g¢ = 2 /（P 2 -1 ） （2-13） 纹波系数： g = 21/2 /（P 2 -1 ） （2-14） Ud 30O 20° 18相整流 30°º 30° 12相整流 60° 6相整流 t 120° 3相整流 180°

20、单相整流（a）12脉冲整流时的输出波形波动情况 （b）多相半波整流时平均值接近峰值的情况 图2-10 多相整流时的波形图和导通角图 为了有一个量的概念，表2-1给出了脉动系数g¢、纹波系数g 和整流相数P的关系。从表中可以看出：三相全波（半波6相）整流比单相全波（半波2相）整流时的脉动系数g¢ 表2-1 半波整流输出电压的脉动系数、纹波系数和整流相数的关系整流相数 P234689121824脉动系数 g¢0.6670.250.1330.0570.0320.0250.0140.0060.0035纹波系数 g0.4710.0640.0640.0420.02660.01

21、770.00990.00420.0024和纹波系数g要小得多，比后者的1/10还小，当然加在后面的滤波电容也就小得多，这也就是为什么当UPS的容量达到一定值时，都尽量采用三相全波整流；为了提高效率，都不采用6相半波整流，虽然都是6只整流管，但由于三相全波整流的输出电压比6相半波整流的输出电压高，因此在同样的功率下三相全波整流的电流小，所以功耗也小，自然效率也就高了。 三、高频开关整流器 （1） 问题的提出 上面介绍了工频整流器,但工频整流器主要有两个缺点，一是整流器笨重、损耗大，另一个是输入功率因数低。1.笨重且损耗大。 一般情况下整流和滤波是连在一起的。由于频率低，滤波器必然也就庞大，当有电

22、流通过时，就在它们的内阻上形成压降和损耗。2. 输入功率因数低。 在整流滤波时，由于整流的脉动正弦波电压必须高于滤波电容上的电压时整流管才导通，因此电流的波形不是正弦波，而是脉冲波，如图2-11所示。图中的负载电流脉冲就导致了输入功率因数的降低。 输入功率因数 PF = F（a）´ g（b） （2-15）而 F（a）=（1/f）´（0.5T/ a）½ ´ 1/(1/ a2)-0.01 ´ cos (ap/T )/(ap/T ) (2-16) g（b）= cos (bp/0.5T ) (2-17) b（ms） 电压 负载电流有效值 a（ms） 5

23、0Hz 负载电流脉冲 图2-11 整流滤波电压和负载电流波形 式中： F（a） 是脉宽因子，它的大小取决于脉冲的宽度。 g（b） 是脉冲的位移因子，它的大小取决于脉冲相对于正弦波电压半波中心的位移。 a 是脉冲的底部宽度，以ms计。 b 是电流脉冲中心相对于正弦波电压半波中心的位移，以ms计。 T 是正弦波电压周期，以ms计，对50Hz而言就是20ms。 f 交流电压工作频率，赫兹（Hz），在这里是50 Hz。 在50 Hz的情况下，上述两个因子又可写成 F（a）=（1/50）´（10/ a）½ ´ 1/(1/ a2)-0.01 ´ cos (ap/20

24、)/(ap/20) （2-18） g（b）= cos (b p/10) （2-19） 为了有一个量的概念，不妨代入具体数字。对于单相整流来说，其电流脉冲的宽度在3 ms左右，就取为3ms，电源工作频率为50Hz，当然周期是20 ms，将这些数字代入式（2-18）可得出 F（a）= 0.69 若位移b = 0 ms 则g（b）= cos (b p/10) = 1,于是输入功率因数 PF = F（a）´ g（b）= 0.69´1 = 0.69 若位移b = 1 ms, 则g（b）= cos (b p/10) = 0.95,于是输入功率因数 PF = F（a）´ g（b

25、）= 0.69 ´ 0.95= 0.65 若a = 4 ms，则F（a）= 0.81，在位移b = 0 ms和b = 1 ms情况下，功率因数PF分别为0.81和0.77。从上面的例子可以看出：· 电流脉冲的宽度越小，功率因数也就越小。· 电流脉冲的位移越大，功率因数也就越小。· 电流脉冲的位移即使为0，功率因数也不能为1。 在实际应用中，两种位移情况都会出现，在电网电压正弦波传输过程中，不可避免地出现失真，这种失真也很可能导致位移，如图2-12所示。图中UC代表整流后滤波电容上的直流电压。可以看出，只有正弦波电压的瞬时值大于UC 时，整流管才导通。在理

26、想情况下假设是一条平直线，而且电压正弦波也很对称，如波形A，那么电压和电流的中心线重合，就是说b =0ms。若由于某种原因使电压正弦波失真，如波形B，在这种情况下，功率因数会进一步降低。 b = 0 ms b0 ms UC A B t0 t1 t2 t0 t1 t t2 图2-12 脉冲电流位移情况 （2）高频整流器电路的构成 整流的一般定义就是将交流电变成直流电的过程，而实现这个过程的装置就是整流器。最简单也是最原始的整流器就是利用单向导通器件构成的电路，如前面介绍的二极管整流电路。由于包括可控硅在内的此类电路存在着上述的这些不足，且又无法克服，所以高频整流器也就应运而生了。 图2-13示出

27、了高频整流器的原理方框图。从这个原理方框图上很自然地要提出这样一些问题：为什么还有二极管整流滤波器呢？这是因为在目前来说，一切高频变换大都是在直流电源输入的情况下进行的。二 极 管整 流 器高频 变 换 器整 流 滤 波 器 交流输入 交流（直流）输出高频控制与调整 图2-13 高频整流器原理方框图从图中可以看出，高频整流器电路比原来复杂多了，这样是不是比原来更笨重了吗？实际上并非如此。因为原来50Hz的整流滤波器中，滤波器占了很大的比重，尤其是功率稍大了以后，滤波器就更加笨重。比如相同参数的变压器或扼流圈，在400Hz时的体积只有50Hz时的1/3，更何况这里大都工作在20kHz或以上呢！无

28、源滤波器不外乎电感（扼流圈）和电容，电感因串在主回路中，为了阻止高频干扰波的通过，故要求高频电抗要大；电容是并联在主回路中，为了滤除高频干扰波，就要求高频电抗越小越好。现用下面一个例子予以说明。例如要求图2-14滤波器中的扼流圈L和电容器C的电抗对50Hz的三次谐波150Hz分别为： XL = wL = 2pf L = 100（W） (2-20) XC = 1/wC = 1/2pf C = 0.1 （W） (2-21) 那么应选多大的电感和电容量？ L C 图2-14 LC滤波器电原理图 解： L = 100 W/ 2pf = 100/2 ´3.14´150 = 0.106

29、 (H) =106 （mH） C = 1/2pf ´0.1 W = 0.0106 (F) = 10615（ mF）在将市电直接整流时，即使电流只有10A，其L、C也已很庞大了！ 若在20kHz情况下， L = 100 W/ 2pf = 0.8 （mH） C = 1/2pf ´0.1 W = 80 （mF） 显然，在这样高的频率下只用容量不大的电容就可以了，这时的体积和重量都很小。 因此，这时的电路环节虽然多了，但总的体积却极大地减小了。而且不仅如此，不同的是高频整流器又新生出一些功能来，可以调节功率因数、调节输出电流和电压。 （3）高频整流器对输入功率因数地调节 1.输入功

30、率因数调节原理 之所以要对功率因数进行调节，是因为输入电流和电压不同相或输入电压和电流失真而造成了输入功率因数降低。输入电压尤其是输入电流所以会出现失真，主要是由于非正弦波的脉冲电流造成的。由图2-15可以看出，由于整流滤波的原因，使负载电流呈脉冲形状，在无PFC校正时，这时虽然有输入电压，但0t1和0t2都无电流，仅仅在t1 t2之间有一个很大的脉冲电流，使输入电压的顶部有一个凹陷，如虚线所示，从而造成了包括三次谐波在内的奇次谐波失真。如果在输入电压过0的同时也有电流送出，并且该电流随同电压按同一规律连续而均匀变化，且把电流脉冲高出的部分S0平均分配在面积S1 和S2上，那么失真现象即可消除

31、。 S3 S0 输入电压波形 负载脉冲电流波形 理想输入电流 I S1 S2 0 t1 t2 180° 图2-15 电流调节和相位调节原理图 高频整流器就是这样工作的。比如同步电路在过0点开始就把测得的输入电压信号送入基准电路，以此控制高频整流器的通导情况，使其向输入电源吸取电流。但从图2-15中可知，这时负载并不需要电流，即从输入到负载无电流通路。若想在0t1和0t2之间也从输入电源中吸收电流，就必须建立一个储能源，目的是在负载不需要电流期间，该储能源仍能保证与电压同步的输入电流源源不断地提供过来，一旦负载需要时又能瞬间t20 S2释放出去。一般都用电容器充当这个储能源。原因是负载

32、突然吸收一个前沿很陡的、幅度很大的脉冲电流时，储能源（吴川：改为电源）应仍按电压的变化规律向负载提供电流S3，而多余的部分S0应由电容中的储能提供。因为电容器的动态阻抗比其他储能源（比如蓄电池）小得多，所以S0面积的电流主要由它来提供。电流脉冲过去后， 高频整流器仍按电压的变化规律向电容补充充电，一直到过0点，下一个周期会做同样的重复。 因此，只要满足了条件： S1+S2=S0 (2-22)输入电压和输入电流同相的目的就达到了。 其中： S1 =IMsinewtd（wt）（积分限：0 t1） （2-23） S2 =IMsinewtd（wt）（积分限：t2 180O） （2-24） IM 是输入

33、电流I的幅值。 需要指出的是：电容器C的实际容量要大得多，电容器容量的选择要保证该电容在吸收和放出S1+S2 = S0 的电流时，电容器上的电压电平无明显变化。 2.具有功率因数调节功能的一种高频整流器 这里讨论的是具有功率因数调节功能的高频整流器，实际上具有这种功能的电路方案很多，大都是升压（BOOST）式的。其实，升压式输出并不是功率因数调节的必须条件。其主要的考虑是当电网电压低于正常值时，就不能保证输出电压稳定了，因此升压式输出电路得到了普遍应用。如图2-16所示就是这种电路的一种方案，实际上这是一个并联调节式电源，功率调节器件是K1，升压与整流器件是L和VD，储能换，。，这里讨论的是这

34、里讨论的是 整流滤波电路 I市电输入UI L VD Uo K1 C 图2-16 升压式高频整流器原理图能器件是C。功率开关并调节器件K1以高频导通与截止，当K1导通时，电流I流入K1，电感L进行储能，当K1截止时，此通路被断开，由于L在前一阶段的储能在K1突然断开时激励起一个反电势E，其大小为： E = -L di/dt （2-25） 式中 ，L是电感量，di/dt是电流I的变化率，在频率很高的情况下，这个值是很大的。由此式可以看出，反电势电压E的幅值大小和输入电压无关，仅仅是电感量和电流变化率的函数。在此反电势的作用下，电流改为流向VD并给电容充电，而且，电流I并未间断，接着K1下一次地导通

35、，又使I改流到这一边 就这样周而复始地循环下去，在后面有负载的情况下，电流I一直是连续的，电容的储能和释放的能量达到平衡时（吴川：要学习这种思维方式），该电路对输入电源来说就是一个线性负载，功率因数当然是1，这样补偿的目的就达到了。 前面讨论的只是最简单的一种，而且功率也不容易做大。如果和高频变压器结合起来，则电路的范围就大了，如半桥和能器件是C。功率开关并全桥高频变换器等。 第二节 UPS的辅助电源 在UPS电源中，它除了向外部提供交流电源外，还能向内部提供直流电源，以保证各控制电路的正常工作。这种向内部提供直流电源的电路或装置就称为辅助电源。根据UPS的容量不同，其电路形式也不同。目前UPS中的辅助电源主体电路多采用变换器。所谓变换器，广义地讲就是将直流变成交流、交流变成直流，或进行幅度转换及频率转换的电路。这里主要介绍直流变换器，它是某一个值的直流电压变换成另一个值的直流电压。变换器就其控制来说又分自激和它激两种，下面就将常用的它激电路作一简单讨论。 单端变换器是UPS辅助电源的常用电路，也是PWM电源最基本的电路，所谓单端就是单向的意思，它分为正激和反激两种结构，根据其不同的要求和用途不同而采用不同的结构方案。