K57+602.4现浇箱梁支架验算

1、目录麻竹高速公路大悟段 K57+602.4分离式立交2上跨S304省道现浇箱梁支架验算书 2第一章：现浇箱梁第一跨支架验算书 21.1 计算依据21.2 计算规范及参考书箱 21.3 计算荷载取值71.4 模板验算81.5 方木挠度计算101.6 支架强度及稳定性验算 121.7 立柱地基承载力验算 14第二章：现浇箱梁第二跨支架验算书 152.1 计算依据152.2 计算规范及参考书箱 152.4 模板验算212.5 方木挠度验算232.6 支架强度及稳定性验算 252.7 支架立柱地基承载力验算 272.8 门洞腹板位置贝雷梁内力验算 282.9 双拼工字钢验算292.10 钢管立柱受力检

2、算 302.11 钢管立柱地基承载力验算 31第三章：现浇箱梁第三跨支架验算书 323.1 计算依据 323.2 计算规范及参考书箱 323.4 模板验算373.5 方木挠度验算393.6 支架强度及稳定性验算 413.7 立柱地基承载力验算 432麻竹高速公品&大悟段 K57+602.4分离式立交上跨S304省道现浇箱梁支架验算书第一章：现浇箱梁第一跨支架验算书第一跨现浇箱梁支架搭设方案及计算概要本桥箱梁为等截面箱梁，箱梁底至地面最大高度为8.25m,箱梁长度为30m拟采用。48x 3.5mm碗扣式钢管作为满堂支架的基本构 件，拟采用15mnff竹编胶合模板，底板横向木方拟采用10c

3、mx 10cmA3 类木方单层布置，间距30cm,底板纵向木方拟采用15cmx 10cmA睽 木方，单层布置间距 90cm,钢管支架立本f的搭设间距，在端横梁3m 和伸缩缝2m范围内为60cmx 50cm,在跨中腹板采用60cmx 90cm,翼 板采用60cmx 90cm,支架横杆的步距为1.2m,斜向剪力撑每隔3 5米一段，与地面的斜角控制在 45° 60° ,支架底部放在25cm X50cmx 10cm的枕梁上，路面用20cm的C20混凝土硬化。1.1 计算依据麻城至竹溪高速公路大悟境段夏店互通整体平移变更设计文 件，第二分册，湖北省交通规划设计院，2015年12月。1

4、.2 计算规范及参考书箱(1)钢结构设计规范(GB 50017-2014);(2)公路桥涵施工技术规范(JTG/T F50-2011);(3)路桥施工计算手册，人民交通出版社，2005年3月；(4)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130 一2011);(5)建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011);(6)建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范(JGJ 166 2008);(7)建筑施工模板安全技术规范(JGJ 166 2008)。29.92说明：本图尺寸以米计由2k57+602.4第一跨现浇箱梁支架侧面图LT(P12.0说明:士图尺寸以来计:2k57+602.4第一跨现浇箱梁

5、支架侧面图12.0说明:士图尺寸以来计:21.3 计算荷载取值根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130 2011)可得静荷载系数为1.2,动荷载系数为1.4。2.3.1 作用于脚手架的动荷载(1)施工人员、料、机具行走及材料堆放荷载g1=2.5KN/m2;(2)倾倒硅时产生的荷载g2=2KN/m；(3)硅振捣时产生的荷载g3=2KN/m；(4)风荷载 g4=0.5KN/m2。2.3.2 作用于脚手架的静荷载(1)方木的容重是7.5KN/m3,方木自重：(101道x 13m/道)X0.1 X0.1+(22 道X30m/道)X0.1 X0.15) x7.5KN/m3=172.73K

6、N,则方木 产生的荷载 g5=172.73KN/(13 X 30)=0.44KN/m2;(2)箱梁模板自重g6=1KN/rm; 支架自重(368+424+1067.2+ (39X 13+22X 30) X 7+4836+30 57.6) X0.0384=770.17KN,贝U支架产生的荷载 g7=770.17KN/(13 X 30) = 1.97KN/m;(以未挖锥坡回填计算)(4)根据路桥施工计算手册可得，C50钢筋混凝土的容重为26KN/ 品箱梁钢筋混凝土自重视为均布荷载，直接作用在底模和侧模上， 根据箱梁设计图纸可分析箱梁最不利荷载。跨中空心处腹板截面面积：S牌=6.68m2跨中翼板截面

7、面积：s悼=0.75 x 2=1.5m2端横梁处腹板截面面积：S端!复=17.03m2端横梁处翼板截面面积：S雌=1.5 x 2=3.0m2跨中腹板处：G*S月/B x r x j=6.68/7.75 乂 26x 1.2=26.89KN/m22跨中翼板处：G摸=SWBXr xj=1.5/5 X26X 1.2=9.36KN/m端横腹板处： 热复 二"BXr xj=17.03/7.75 x26X 1.2=68.56KN/m2端横翼板处： 协=SWBXr xj=3.0/5 X26X 1.2=18.72KN/m2只验算端横腹板处和跨中腹板满足要求即可。(5)112 工字钢重量：(13X 10

8、+22X 9) X 0.142=46.58KN工字钢荷载：46.58/(13 X9) =0.40KN/m2(6)贝雷梁的重量：3X 15片X 3.5KN/片= 157.5KNg=157.5/ (9X 13) =1.35KN/m(7)双拼 140a 工字钢重量：2X 3 道x 13m/道x 0.6756KN/m=52.7KN,则工字钢荷载：g=52.7/ (9X13) =0.45KN/m(8) 630X8mmi 旋钢管：3X5 道 x 5m/道 x 1.23KN/m=92.25KN则螺旋钢管 荷载：g=92.25/ (9X 13) =0.79KN/m1.4模板验算1.4.1 底模荷载组合底模采用

9、15mnff竹编胶合模板，直接搁置于间距L=0.20m的方木小楞上，按连续梁考虑，取单位长度(1.0m)板宽进行计算。跨中腹板：q1=1.2 X 1.0+26.89+1.4 X (2.5+2+2+0.5)=37.89KN/m 2 端横腹板：q2=1.2 X 1.0+68.56+1.4 X (2.5+2+2+0.5)=79.56KN/m 21.4.2 截面参数及材料力学性能指标W=b2/6=1000 乂 152/6=3.75 乂 104mmI= bh 3/12=1000X 153/12=2.81 x 105mrm竹胶模板的有关力学性能指标按竹编胶合板(GB13123规定的I类一等品的下限值取：(

10、T尸90MPa,E=6x 103MPa2.4.3承载力检算跨中腹板部位强度验算Mmax= ql2/10=37.89 x 0.202/10=0.15 KN mM max 0.15 106cr =4 = 4.0MPa W h 1= 90MPa 合格。W 3.75父10'刚度验算 q=1.2+1.0+26.89=28.09KN/mf=ql 4/150EI=28.09 x 2004/150 x 6X 103x 2.81 x 105=0.17mm<200 /400mm端横腹板部位强度验算2112 79.56 0.2M maxq2l = 0.31KN *m1010仃=Mmax =0.31乂1

11、04 =8.26MPa 下 h 】=90MPa ,合格。W 3.75 104刚度验算荷载：q=1.2+68.56=69.76KN/m4 _4_r ql69.76 200200f=3= 0.44mm W Lf=0.50mm , 合格。150EI150 6 103 2.81 1054001.4.4侧模检算侧模采用3= 15 mm的竹编胶合模板，横向背带采用间距0.2米 的10X 10cm方木，坚带采用间距0.9米的10X 10cm方木。混凝土侧压力：P=0.22 丫 t0 B i B 2V1/2式中：丫一混凝土的自重密度，取 25KN/m；t。一新浇混凝土的初凝时间，可采用t°=200/

12、(T+15) ,T为硅是温度C,取5.7 ;(3 i外加剂影响修正系数取1.2 ;B 2一硅坍落度影响修正系数取1.15;v混凝土浇注速度(m/h),取0.4;Pm =0.22 X25X 5.7 X 1.2 X1.15 乂 0.41/2=27.36KN/m2有效压头高度：h= Pm/ 丫 =27.36/25=1.094振捣硅对侧面模板的压力：4.0KPa水平荷载：q=1.2 X 27.36 X 1.094/2+1.4 x 4.0=23.49kN/m此水平力较底板竖向力少得多，侧模及纵横向背带均可以满足要 求。1.5 方木挠度计算纵、横向分布方木方木受力计算，在支架上放置两层方木，底层方木采用1

13、0x15cm,横桥向布置，在横梁前后按 90cm布设；。顶层 方木采用10X 10cm,顺桥向布设，间距30cmi方木采用市场上最常 见的A类松木，查路桥施工计算书附表 3-39 ,承压应力(T w=12Mpa 弹性模量 E=9X 106KN/m。10X 15方木 W=10X 15X 15/6=375cm310X 10方木 V2=10X 10X 10/6=166.7cm310X 15方木 11=10X 15X 15X 15/12=2812.5cm410X 10方木 I2=10x 10X 10X 10/12=833cm41.5.1 计算端横腹板范围内底板方木受力(1)计算横向10cmX 15cm

14、方木受力，计算跨径0.5m,间距0.6m。q1 = 1.2 X (1.0+0.44 ) +68.56+1.4 x(2.5+2+2+0.5)=80.09KN/m 2;G=gx 0.6=80.09 x 0.6=48.05KN/mMa户G x 0.5 x 0.5/8=1.50KN m应力：(T 汨MLM=1.50/0.375=4.0Mpa < <rw挠度：f 1=5X G仅 0.54x 10/(384 x EX I i)=5x 48.05X 0.0625X 10/(384 x 9X 1dx 2.812X 105)=0.15mm500/400mm(2)计算纵向10cm< 10cm方木

15、受力，计算跨径0.5m,中心间距0.3m。G=80.09 x 0.3=24.03 KN/mMh户GX 0.5 x 0.5/8=0.75KN m应力：(T w=Mnax/W2=0.75/0.1667=4.50Mpa < <rw挠度：f2=5X GX 0.54x 103/(384 x EX 12)=5 x 24.03 x 0.0625 x103/(384 X9X 106X8.33 乂 10-6)=0.26mm< 500/400mm1.5.2 计算跨中腹板范围内底板方木受力(1)计算跨中翼板10cm< 15cm方木受力，计算跨径0.9m,间距 0.6m。_ _ 2q2=1.2

16、 X (1.0+0.44)+26.89+1.4 X (2.5+2+2+0.5)=38.42KN/mG=gx 0.6=38.42 x 0.6=23.05 KN/mMa>=GX 0.9 x 0.9/8=2.33KN m应力：(T w=MmaM=2.33/0.375=6.21Mpa < <rw挠度：fi=5X GX 0.9 4 x 103/(384 x Ex I i)=5 x 23.05 x 0.656 x103/(384 x 9X 106X2.812 乂 10-5)=0.78mm< 900/400 mm(2)计算纵向10cmx 10cm方木受力，计算跨径0.6m,中心间距

17、0.3m。G=38.42X 0.3=11.53 KN/mMaX=GX 0.6 x 0.6/8=0.52KN m应力：(T 后MnaXW2=0.52/0.1667=3.12Mpa < w挠度：f2=5 x GX 0.6 4x 103/(384 x Ex 12)=5 x 11.53 x 0.13 x103/(384 X 9X 106X8.33 乂 10-6)=0.26mm< 600/400mm1.6 支架强度及稳定性验算1.6.1 荷载计算G 附加= 1.2 X (0.44+1.0+1.97)+1.4 X (2.5+2+2+0.5)=13.89KN/m 2跨中腹板处荷载：QeGwm+G

18、®=26.89+13.89=40.78KN/m22跨中翼板处荷载：Q 模=G+G»=9.36+13.89=23.25KN/m端横腹板处荷载：QgGi+G拢=68.56+13.89=82.45KN/m2端横翼板处荷载：QgGi+G拢 =18.72+13.89=32.61KN/m21.6.2 支架主要材料和性能参数施工时采用满堂式碗扣支架，碗扣支架的钢管为3号钢，规格为048mrK 3.5mm 其性能见下表1和表2:表1钢管截面特性规格截面积A(mri)惯性矩I(mri)抵抗矩W(mri)'回转半径I(mm每米重量(Kg/m)0 48X 3.54.89 x 10212.

19、19X1045.00 x 10315.783.84表2钢材的强度设计值与弹性模量抗拉、抗穹f (N/ mm)抗压 f c (N/ mm2)弹性横量E (KN/ mnn)2052052.06 X102立杆计算长度 Lo=120cmr|长细比入=Lo/r=120/1.578=76 ;查建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范附录表 C,轴心受压构件的稳定 系数。=0.744;立杆的容许荷载N容=33.1KN;钢材的抗压设计强 度f 容许=205Mpa。1.6.3 风荷载计算Ml计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距； _，.2 .一M=0.85 X 1.4 x WX Laxh /10W=0.7UzX UsX

20、w0Uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表 7.2.1得Uz=1.0Us一风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表 6.3.1第36项得：Us=1.2W0基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 W0=0.5KN/m2故：W=0.7uzXusXw=0.7 X1.38 X 1.2 x 0.5=0.58KN/ m2 La一立杆纵距0.9mh一立杆步距1.2M=0.85 x 1.4 x WX Lax h2/10=0.089KN/m2M/W=0.089X 106/ (5.00 X 103) =17.84Mpa2.6.4支架强度及稳定性验算(1)端横梁处立杆受力计算，横梁前后支架采用60X 50间

21、距。立杆底部承受竖向荷载为 ：N=0.6 X 0.5 X 82.61KN/m2=24.80KNKN 容=33.1KN轴心受压强度验算：g a=N/A=24800N/489mm=50.72Mpa205Mpa立杆的稳定性验算：(T a=N/ (0 X A) +M/W=24800/ (489 X 0.744 ) +0.089 X 106/ (5.00 X 103) =86.01Mpa<205Mpa(2)跨中腹板处立杆受力计算，横梁前后支架采用60X 90间距。立杆底部承受竖向荷载为 ：N=0.6 X 0.9 X 40.78KN/m2=22.02KN<N 容=33.1KN轴心受压强度验算：

22、g a=N/A=22020N/489mm=45.03Mpa205Mpa立杆的稳定性验算：(T a=N/ (0 X A) +M/W=22020/ (489 X 0.744 ) +0.089 X 106/ (5.00 X 103) =78.36Mpa< 205Mpa计算结果说明支架是安全稳定的。1.7立柱地基承载力验算可知端横梁处单根钢管受力最大，最大为24.80KN,钢管下设置25cmX 50cmx 10cm的枕梁，则受力面积：A=0.25 x 0.50=0.125m2C20 混凝土垫层承载力：P=N/A=198.4KPa<(r 0=1000KPa地基承载力验算，根据建筑施工碗扣式脚

23、手架安全技术规范5.5.2规定当地基为岩石或混凝土时，可不进行计算，但应保证立杆 底座与基底均匀传递荷载。结论：地基承载力满足要求。总结论：通过以上验算，碗扣支架方案能满足受力要求。第二章：现浇箱梁第二跨支架验算书现浇箱梁第二跨支架搭设方案及计算概要本桥箱梁为等截面箱梁，箱梁底至地面平均高度为11.2m,箱梁长度为40切拟采用。48x 3.5mm碗扣式钢管作为满堂支架的基本构 件，底板横向木方拟采用10cmx 10cmA睽方木单层布置，间距30cm, 底板纵向木方拟采用15cmx 10cmA类方木单层布置90cm,钢管支架 立杆的搭设间距，在伸缩缝3.0m范围内为60cmx 50cm,和跨中腹

24、板 采用60cmx 90cm,翼板采用60cmx 90cm,支架横杆的步距为1.2m, 由于高度原因，第一层和第二层由于高度原因，第一层的步距为0.9m, 的步距为0.9m,斜向剪力撑每隔34米一段，与地面的斜角控制 在45° 60° ,支架底部放在25cmx 50cmx 10cm的枕梁上，路面 用20cm的C20混凝土硬化。2.1 计算依据麻城至竹溪高速公路大悟境段夏店互通整体平移变更设计文 件，第二分册，湖北省交通规划设计院，2015年12月。2.2 计算规范及参考书箱(1)钢结构设计规范(GB 50017-2014);(2)公路桥涵施工技术规范(JTG/T F50-2

25、011);(3)路桥施工计算手册，人民交通出版社，2005年3月；(4)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130 一2011);(5)建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011);(6)建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范(JGJ 166 2008);(7)建筑施工模板安全技术规范(JGJ 166 2008)。17K57+602. 4现浇箱梁支架立面图17箱梁40,0说明:本的尺寸以来计口K57+602. 4第二跨现浇箱梁支架侧面图3713.0Cd说明:本国尺寸以米背口K5602. 4第二跨现浇箱梁支架侧面图3,03.D3.03.00J2.3 计算荷载取值根据建筑施工扣件式钢管脚

26、手架安全技术规范(JGJ 130 2011)可得静荷载系数为1.2,动荷载系数为1.4。2.3.1 作用于脚手架的动荷载(1)施工人员、料、机具行走及材料堆放荷载g1=2.5KN/m2;(2)倾倒硅时产生的荷载g2=2KN/m；(3)硅振捣时产生的荷载g3=2KN/m；(4)风荷载 g4=0.5KN/m2;2.3.2 作用于脚手架的静荷载(1)方木的容重是 7.5KN/m3,方木自重：(133道x 13m/道)X0.1 X0.1+(22 道X40m/道)X0.1 X0.15) x7.5KN/m3=228.68KN,则方木 产生的荷载 g5=228.68KN/(13 X40)=0.44KN/m2

27、(2)箱梁内模自重g6=1KN/rm(3)支架自重：(604.8+1029.6+1152+ (50X 13+22X40) X 10+51 20+7525) X 0.03841 = 1180.4KN,则支架荷载 g7=1180.4KN/ (40mX 13 mm =2.26KN/m2门洞处支架产生的荷载g=2.26 X4.26/10.76=0.89KN/m 2(4)根据路桥施工计算手册可得，C50钢筋混凝土的容重为26KN/ 品箱梁钢筋混凝土自重视为均布荷载，直接作用在底模和侧模上， 根据箱梁设计图纸可分析箱梁最不利荷载。跨中空心处腹板截面面积：S中腹=6.68m2跨中翼板截面面积：s中翼=0.7

28、5 X2=1.5m2端横梁处腹板截面面积：S端腹=17.03m2端横梁处翼板截面面积：S端翼=1.5 x 2=3.0m2跨中腹板处：G牌=SJB x r x j=6.68/7.75 乂 26X 1.2=26.89KN/m22跨中翼板处：G摸=SWB XrXj=1.5/5 x 26X 1.2=9.36KN/m 端横腹板处：G楸=S4B Xr xj=17.03/7.75 X26X 1.2=68.56KN/m2 端横翼板处：G犍=SWB x r x j=3.0/5 乂 26X 1.2=18.72KN/m2 只需验算端横腹板处和跨中腹板满足要求即可。(5)112 工字钢重量：(13X 10+22X 9

29、) X 0.142=46.58KN工字钢荷载：46.58/(13 X9) =0.40KN/m2(6)贝雷梁的重量：3X 15片X 3.5KN/片= 157.5KNg=157.5/ (9X 13) =1.35KN/m(9)双拼 140a 工字钢重量：2X 3 道x 13m/道x 0.6756KN/m=52.7 KN,则工字钢荷载：g=52.7/ (9X13) =0.45KN/m(10) 630X 8mmi旋钢管：3X 5 道x 5m/道x 1.23KN/m=92.25KN 则螺旋钢管 荷载：g=92.25/ (9X 13) =0.79KN/m2.4 模板验算2.4.1 底模荷载组合底模采用15m

30、nff竹编胶合模板，直接搁置于间距L=0.20m的方木小楞上，按连续梁考虑，取单位长度(1.0m)板宽进行计算。跨中腹板：q1=1.2 X 1.0+26.89+1.4 X (2.5+2+2+0.5)=37.89KN/m 2 端横腹板：q2=1.2 X 1.0+68.56+1.4 X (2.5+2+2+0.5)=79.56KN/m 22.4.2 截面参数及材料力学性能指标W=bh/6=1000X 152/6=3.75 乂 104mmI= bh 3/12=1000X 153/12=2.81 x 105mrm竹胶模板的有关力学性能指标按竹编胶合板(GB13123规定的I类一等品的下限值取：(r=90

31、MPa, E=6X 103MPa2.4.3 承载力检算跨中腹板部位弯矩:Mmax= ql 2/10=37.89 x 0.20 2/10=0.15 KN . mMmaxW0.15 106375104= 4.0MPa M U = 90MPa,合格。荷载：q = 1.2X1.0 +26.89 = 28.09KN/m刚度：fql428.09 2004150EI - 150 6 103 2.81 105=0.17mm f 1 =200=0.50mm, 400合格端横腹板部位弯矩:1 2Mmax q2l79.56 0.22 =0.31KN m10强度:Mmax 0.31 1068 =8 88.26MPa

32、E 卜=90MPa 合格。W 3.75 104荷载:q -1.268.56 = 69.76KN/m刚度:ql469.76 2004150EI150 6 1 03 2.81 105=0.44mm三 f 1200 八八 =0.50mm400'合格。2.4.4 侧模检算侧模采用8= 15 mm的竹编胶合模板，横向背带采用间距0.2米的10X 10cm方木，坚带采用间距0.9米的10X 10cm方木。混凝土侧压力：PM=0.22 丫 t。B 1 B 2v1/2式中：丫一混凝土的自重密度，取 25KN/mi;to一新浇混凝土的初凝时间，可采用 t°=200/(T+15) ,T为硅是 温

33、度C,取5.7 ;(3 i外加剂影响修正系数取1.2 ;B 2一硅坍落度影响修正系数取1.15;v混凝土浇注速度(m/h),取0.4Pm =0.22 X25X 5.7 X 1.2 X1.15 乂 0.41/2=27.36KN/m2有效压头高度：h= Pm / 丫 =27.36/25=1.094振捣硅对侧面模板的压力：4.0KPa水平荷载：q=1.2 X 27.36 X 1.094/2+1.4 x 4.0=23.49kN/m此水平力较底板竖向力少得多，侧模及纵横向背带均可以满足要 求。2.5 方木挠度验算纵、横向分布方木方木受力计算，在支架上放置两层方木，底层 方木采用10x15cm,横桥向布置

34、，在横梁前后按90cm布设；。顶层方木采用10X 10cm,顺桥向布设，间距30cmi方木采用市场上最常 见的A3类方木，查路桥施工计算书附表 3-39 ,承压应力(7 w=12Mpa 弹性模量 E=9X 106KN/m。10X 15方木 W=10X 15X 15/6=375cm310X 10方木 W=10X 10X 10/6=166.7cm310X 15方木 11=10X 15X 15X 15/12=2812.5cm410X 10方木"10X 10X 10X10/12=833cm42.5.1 计算端横腹板范围内方木受力(1)计算横向10cmX 15cm方木受力，计算跨径0.5m,间

35、距0.6m。qi = 1.2 X (1.0+0.44 ) +68.56+1.4 x(2.5+2+2+0.5)=80.09KN/m 2;G=gx 0.6=80.09 x 0.6=48.05 KN/mMa户G x 0.5 x 0.5/8=1.50KN m应力：(T 汨M1aM=1.50/0.375=4.0Mpa < <rw挠度：f 1=5X G仅 0.54x 10/(384 x EX 11)=5x 48.05X 0.0625X 10/(384 x 9X 1(Jx 2.812X 105)=0.15mm500/400mm(2)计算纵向10cm< 10cm方木受力，计算跨径0.5m,中

36、心间距0.3m。G=80.09 x 0.3=24.03 KN/mML=GX 0.5 x 0.5/8=0.75KN m应力：(T wFML/W=0.75/0.1667=4.50Mpa < <rw挠度：f2=5X GX 0.54x 103/(384 x EX 12)=5 x 24.03 x 0.0625 x103/(384 X 9X 106X8.33 乂 10-6)=0.26mm< 500/400mm2.5.2 计算跨中腹板范围内底板方木受力(1)计算跨中翼板10cm< 15cm方木受力，计算跨径0.9m,间距 0.6m。q2=1.2 X (1.0+0.44)+26.89+

37、1.4 X (2.5+2+2+0.5)=38.42KN/m 2G=gx 0.6=38.42 x 0.6=23.05 KN/mMk=GX 0.9 x 0.9/8=2.33KN m应力：o wFML/W=2.33/0.375=6.21Mpa < <rw挠度：fi=5X GX 0.9 4 x 103/(384 x Ex I i)=5 x 23.05 x 0.656 x103/(384 x 9X 106X2.812 x 10-5)=0.78mmC 900/400 mm(2)计算纵向10cmx 10cm方木受力，计算跨径0.6m,中心间距 0.3m。G=38.42X 0.3=11.53 KN

38、/mMa>=GX 0.6 x 0.6/8=0.52KN m应力：(T w=Mk/W=0.52/0.1667=3.12Mpa < bw挠度：f2=5 x GX 0.6 4x 103/(384 x Ex 12)=5 x 11.53 x 0.13 x 103/(384 X 9X 106X8.33 乂 10-6)=0.26mm< 600/400mm2.6 支架强度及稳定性验算2.6.1 荷载组合2G 附加=1.2 X (0.44+1.0+2.26)+1.4 X (2.5+2+2+0.5)=14.24KN/m 2 跨中腹板处荷载：Q中腹=G中腹+G附加=26.89+14.24=41.1

39、3KN/m2 端横腹板处荷载：Q中腹=G中腹+G附加=68.56+14.24=82.8KN/m22.6.2 支架主要材料和性能参数施工时采用满堂式碗扣支架，碗扣支架的钢管为 3号钢，规格为0 48mrK 3.5mm 其性能见下表1和表2:表1钢管截面特性规格截面积A(mri)惯性矩I(mi)抵抗矩W(mi)/回转半径I(mm每米重量(Kg/m)0 48X 3.5_24.89 乂 10一 一一 412.19 X1035.08 X 1015.783.84表2钢材的强度设计值与弹性模量抗拉、抗穹f (N/ mm)抗压 f c (N/ mm2)弹性模量E (KN/ mnn)205205 _ 22.06

40、 X10立杆计算长度 Lo=120cm 长细比入=Lo/r=120/1.578=76 ;查建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范附录表 C,轴心受压构件的稳定 系数。=0.744;立杆的容许荷载N容=33.1KN;钢材的抗压设计强 度f 容许=205Mpa。2.6.3 风荷载计算Ml计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距； _，.2 .一M=0.85 X 1.4 x WX Lax h/10W=0.7uzX usXw0uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得 Uz=1.0Us一风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36项得：Us=1.2w基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.

41、4 W0=0.5KN/m2 故：W=0.7uzXusXw=0.7 X 1.38 X 1.2 X0.5=0.58KN/ m2 La一立杆纵距0.9mh一立杆步距1.22_M=0.85 x 1.4 x WX Lax h2/10=0.089KN mM/W=0.089X 106/ (5.08 X 103) =17.52Mpa2.6.4 支架强度及稳定性验算(1)端横梁处立杆受力，端横梁前后支架采用50X60间距。立杆底部承受竖向荷载为：N=0.6 X 0.5 X 82.8KN/m2=24.84KN< N容=33.1KN强度验算：(T a=N/A=24840KN/489mm=50.8Mpa205M

42、pa立杆的稳定性验算：(T a=N/ (0 X A) +M/W=24840/ (489 X 0.744 ) +17.52=85.8Mpa< 205Mpa(2)跨中腹板处立杆受力计算，横梁前后支架采用60X90间距。立杆底部承受竖向荷载为 ：N=0.6 X0.9 X41.13KN/m2=22.21KN<N 容=33.1KN强度验算：(T a=N/A=22210KN/489mm=45.42Mpa205Mpa立杆的稳定性验算：(ra=N/ (0 X A) +M/W=22210/ (489X0.744) +17.52=78.57Mpa< 205Mpa计算结果说明支架是安全稳定的。2.

43、7 支架立柱地基承载力验算端横梁处每根立杆承受压力为：24.84KN跨中腹板处每根立杆承受压力为:22.21KN可知端横梁处单根支架最大，钢管下设置25cmx 50cmx 10cm的枕梁，则受力面积：A=0.25 X0.50=0.125m2C20 混凝土垫层承载力：P=N/A=198.72KPa% 0=1000KPa地基承载力验算，根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范5.5.2规定当地基为岩石或混凝土时，可不进行计算，但应保证立杆 底座与基底均匀传递荷载。2.8门洞腹板位置贝雷梁内力验算设置门洞为4.5m,以最不利位置跨径9m按二跨等跨连续梁计算, 参照路桥施工计算手册P763附表2-9。77

44、 17 T7 7 «7 y7 «77 7 7 17 v7 1i 7 7 17 57，7 1二跨贝雷梁内力验算示意图A2.8.1贝雷梁所承受的均布荷载：荷载组合：G 附加=1.2 X ( 0.44+1.0+0.89+0.40+1.35)+1.4 X(2.5+2+2+0.5)=14.70KN/m 2 _2 Q=26.89+14.70=41.59KN/mq=41.59X4.5=187.16KN/mM=0.070ql 2=0.070 X 187.16 X4.52=265.30KN m(T1=M1/W=265.30X 103/(3578.5 X 7)=10.59Mpa<(r=2

45、15Mpa满足要求。f 1=0.521 X Ql2/(100EX 1)=0.521 X 265.30 X 45004/(710022.1 x 105X250497.2 x 104)=0.15mm<4500/400,满足要求。2.9 双拼工字钢验算按四跨等跨连续梁计算双拼I40a工字钢验算示意图P工字钢所承受的均布荷载： 2g=41.59+1.2 X0.45=42.13KN/m2Q=42.13X3=126.39KN/mM=0.077ql 2=0.077X 126.39 X32=87.59KN mM=0.036ql 2=0.036X 126.39 X32=40.95KN m(T 1=MW=8

46、7.59X 10/1085.7=81.01Mpa < =180MpOI足要求。(T2=M/W=40.95X 103/1085.7=37.72Mpa<(r=180 MpaW足要求。f1=0.632 XQl2/(100 XEXI)=0.632 x 126.39 x 30004/(100 X2.1X 105X21714X 104)=1.42mm<3000/400,满足要求。f2=0.186XQl2/(100 XEXI)=0.186 x 126.39 X 30007(100 X2.1乂 105X21714X 104)=0.42mm<3000/400,满足要求。2.10 钢管立柱

47、受力检算Q=26.89+G寸力产1.2 X (0.44+1.0+0.89+0.40+1.35+0.45+0.79)+1.24X (2.5+2+2+0.5)=26.89+16.18=43.07KN/m 2Q=43.07 X4.5 X 13=2519.60KN该段有5根钢管桩，则每根钢管桩的受力应为：2519.60/5=503.92KN根据下横梁计算结果知，横向中间的那根钢管受力最大，其轴力 最大值R=503.92KN,由于钢管立柱之间有斜撑杆和横向联系杆件，所 以立柱的最大高度取5m,按两端钱接计算。(1)强度验算单根钢管支墩630m由8mm其承受的允许压力N=；tDS (t=3.14 X 0.

48、63 X 0.008 X 135000=2136.45KN>R=503.92KN,故满足强度要求。(2)稳定性验算钢管的回转半径为：i = J A =黄直=0.22m式中：D一钢管外径，d一钢管内径长细比:入=L°/r=5.0/0.22=22.72查钢结构设计规范GB50017-2014表C-2, 0 =0.961稳定性验算：(T =N/ A=503920/(0.961 X 15632.6)=33.54Mpa <180Mpa故满足规范要求。2.11 钢管立柱地基承载力验算端横梁处立杆承受压力最大，每根立杆承受压力为 503.92KN,钢 管下设置0.8mx 3.0mx 5

49、0cm的条形基础，及受力面积为 A=0.8 X 一一 一 2 3.0=2.4mC20混凝土垫层承载力：P=N/A=209.97KPa<r 0=100OKPa地基承载力验算，根据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范5.5.2规定当地基为岩石或混凝土时，可不进行计算，但应保证立杆 底座与基底均匀传递荷载。结论：地基承载力满足要求。总结论：通过以上验算，碗扣支架方案能满足受力要求。第三章：现浇箱梁第三跨支架验算书现浇箱梁第三跨支架搭设方案及计算概要本桥箱梁为等截面箱梁，箱梁底至地面最大高度为11.4m,箱梁长度为30nl拟采用。48x 3.5mm碗扣式钢管作为满堂支架的基本构件，拟采用15mmi竹

50、编胶合模板，底板横向木方拟采用 10cmx 10cm 松木单层布置，间距30cm,底板纵向木方拟采用15cmx 10cm松木单层布置，间距90cm，钢管支架立杆的搭设间距，在端横梁和伸缩缝2.5 到3m范围内为60cmx 50cm,和跨中腹板采用60cmx 90cm,翼板采用60cmx 90cm,支架横杆的步距为 1.2m,由于高度原因，第一层的步 距为0.9m,斜向剪力撑每隔34米一段，与地面的斜角控制在45 60° ,支架底部放在25cmx 50cmx 10cm的枕梁上，路面用20cm 的C20混凝土硬化。3.1 计算依据麻城至竹溪高速公路大悟境段夏店互通整体平移变更设计文件，第

51、二分册，湖北省交通规划设计院，2015年12月。3.2 计算规范及参考书箱(1)钢结构设计规范(GB 50017-2014);(2)公路桥涵施工技术规范(JTG/T F50-2011);(3)路桥施工计算手册，人民交通出版社，2005年3月；(4)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130 一2011);(5)建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011);(6)建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范(JGJ 166 2008);(7)建筑施工模板安全技术规范(JGJ 166 2008)。说知本图尺寸以来计,34K57+602. 4第三跨现浇箱梁支架侧面图说明:本图尺寸以米计口493.

52、3 计算荷载取值根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130 2011)可得静荷载系数为1.2,动荷载系数为1.4。3.3.1 作用于脚手架的动荷载(1)施工人员、料、机具行走及材料堆放荷载g1=2.5KN/m2;(2)倾倒硅时产生的荷载g2=2KN/m；(3)硅振捣时产生的荷载g3=2KN/m；(4)风荷载 g4=0.5KN/m2;3.3.2 作用于脚手架的静荷载(1)方木的容重是7.5KN/m3,方木自重：(101道x 13m/道)X0.1 X0.1+(22 道X30m/道)X0.1 X0.15) x7.5KN/m3=172.73KN,则方木 产生的荷载 g5=172.73KN

53、/(13 X 30)=0.44KN/m2;(2)箱梁内模自重g6=1KN/rm;(3)支架容重是 0.03841KN/m,支架自重：(508+577.5+1178.56+ (39X 13+22X 30) X 10+5896.8+4024.8 ) X 0.03841=916.06KNg7=916.06KN/ (30mx 13rr) =2.35KN/m(4)根据路桥施工计算手册可得，C50钢筋混凝土的容重为2 6KN/n3,箱梁钢筋混凝土自重视为均布荷载，直接作用在底模和侧模 上，根据箱梁设计图纸可分析箱梁最不利荷载。跨中空心处腹板截面面积：S中腹=6.68m跨中翼板截面面积：s中翼=0.75X2

54、=1.5m2端横梁处腹板截面面积：S端腹=17.03m2端横梁处翼板截面面积：S端翼=1.5 X2=3.0m2跨中腹板处：G*S糊/B x r x j=6.68/7.75 x 26X 1.2=26.89KN/m2跨中翼板处：G摸=SWB XrXj=1.5/5 x 26X 1.2=9.36KN/m22端横腹板处：Gm=SB Xr xj=17.03/7.75 X26X 1.2=68.56KN/m端横翼板处：G犍=SMB x r x j=3.0/5 x 26X 1.2=18.72KN/m2只需验算端横腹板处和跨中腹板满足要求即可。3.4 模板验算底模采用15mm竹编胶合模板，直接搁置于间距 L=0.20m的方木小楞上，按连续梁考虑，取单位长度(1.0