工程常用计算资料及公式

1、由两点求距离及角度测点坐标测点坐标测站坐标测站坐标角度距离208011151934.2361131.35-6.40146.68钢筋料表编号钢筋规格长度(m)数量重量(Kg)1222.550373.285由三点求三点距离、面积、及高第一点X坐标第一点Y坐标 第二点X坐标第二点Y坐标 第三点X坐标第三点Y坐标1940.51125.451934.21127.95420801115墙柱的允许高厚比 砂浆强度等级墙柱M2.52215M5.02416M7.52617被代换钢筋规格根数代换钢筋规格根数间距间距16181815180230距离a(一到二)距离b(二到三)距离c (一到三)面积距离(一到二三线)

2、6.779146.374139.891141.7361.937由两点求距离及角度由三点求三点距离、面积、及高混凝土结构计算序号计算内容1正截面承载力计算2斜截面承载力计算1正截面承载力计算3扭曲截面承载力计算2斜截面承载力计算注：表中符号M1fcAs、AsAp、App0bh0as、apahfbfas、apNAfyAcorAss0dcor3扭曲截面承载力计算Ass1saeeie0e计算公式一、受弯承载力计算1、矩形截面或翼缘位于受拉的T形截面构件M1fcbx(h0-x/2)+fyAs(h0-as)-(p0-fpy)Ap(h0-ap)2、翼缘位于受压区的T形、I形截面构件如fyAs+fpyAp1f

3、cbfhf+fyAs-(p0-fpy)Ap按宽度为bf的矩形截面计算，否则按下式计算：M1fcbx(h0-x/2)+1fc(bf-b)hf(h0-hf/2)+fyAs(h0-as)-(p0-fpy)Ap(h0-ap)3、当计算中计入纵向普通受压钢筋时必须x2a,否则按下式计算：MfpyAp(h-ap-as)+fyAs(h-as-as)+(p0-fpy)Ap(ap-as)二、受压承截力计算1、轴心受压构件配置有箍筋时N0.9(fcA+fyAs)2、轴心受压构件配置有螺旋式或焊接环式间接钢筋时N0.9(fcAcor+fyAs+2fyAss0)3、矩形截面偏心受压构件N1fcbx+fyAs-sAs-

4、(p0-fpy)Ap-pApNe1fcbx(h0-x/2)+fyAs(h0-as)-(p0-fpy)Ap(h0-ap)矩形截面非对称配筋的小偏心受压构件，当Nfcbh时，按下式计算：Nefcbh(h0-h/2)+fyAs(h0-as)-(p0-fpy)Ap(h0-ap)4、I形截面偏心受压构件当xhf时，按宽度为受压翼缘计算宽度bf的矩形截面计算；当xhf时，按下式进行计算：N1fcbx+（bf-b)hf+fyAs-sAs-(p0-fpy)Ap-pApNe1fcbx(h0-x/2)+(bf-b)hf(h0-hf/2)+fyAs(h0-as)-(p0-fpy)Ap(h0-ap)I形截面非对称配筋

5、的小偏心受压构件，当NfcA时，按下式计算：混凝土结构计算Nefcbh(h0-h/2)+（bf-b)hf(h0-hf/2)+(bf-b)hf(hf/2-a)+fyAs(h0-as)-(p0-fpy)Ap(h0-ap)三、受拉承截力计算1、轴心受拉构件NfyAs+fpyAp2 、矩形截面偏心受拉构件（1）小偏心受拉构件NefyAs(h0-as)+fpyAp(h0-ap)NefyAs(h0-as)+fpyAp(h0-ap)（2）大偏心受拉构件NfyAs+fpyAp-fyAs+(p0-fpy)Ap-1fcbxNe1fcbx(h0-x/2)+fyAs(h0-as)-(p0-fpy)Ap(h0-ap)3

6、、对称配筋的矩形截面双向偏心受拉构件N1/（1/Nu0+e0/Mu)1、矩形、T形和I形截面的受弯构件，其受剪截面应符合：hw/b4时 V0.25cfcbh0hw/b6时 V0.2cfcbh0在此之间时按线性内插法确定2、不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件 V0.7hftbh03、矩形、T形和I形截面的受弯构件，仅配置箍筋时V=Vcs+Vp4、矩形、T形和I形截面的受弯构件，配置箍筋和弯起钢筋时 VVcs+Vp+0.8fyAsbsins+0.8fpyApbsinp5、受拉边倾斜的矩形、T形和I形截面受弯构件 VVcs+Vsp+0.8fyAsbsins6、受弯构件斜截面的受弯承载力 M(fy

7、As+fpyAp)z+fyAsbzsb+fpyApbzpb+fyvAsvzsv7、矩形、T形和I形截面偏心受压构件 V1.75ftbh0/(1+)+fyvAsvh0/s+0.07N当符合V1.75ftbh0/(1+)+0.07N时可不进行斜截面受剪承载力计算8、矩形、T形和I形截面偏心受拉构件 V1.75ftbh0/(1+)+fyvAsvh0/s-0.02N9、矩形截面双向受剪框架柱，其受剪截面应符合：Vx0.25cfcbh0cosVy0.25cfcbh0sin其斜截面受剪承载力：VxVux/sqrt(1+(Vuxtan/Vuy)2)VxVux/sqrt(1+(Vuxctan/Vuy)2)1、

8、在弯矩、剪力和扭矩共同作用下的构件，符合下列要求时可不进行受剪扭承载力计算：V/(bh0)+T/Wt0.7ft+0.05Np0/(b h0)或V/(bh0)+T/Wt0.7ft+0.07N/(b h0)2、矩形截面纯扭构件T0.35ftWt+1.2sqrt()fyvAst1Acor/s3、T形和I形截面纯扭构件将其截面划分为几个矩形截面进行计算4、箱形截面纯扭构件T0.35hftWt+1.2sqrt()fyvAst1Acor/s5、剪力和扭矩共同作用下的矩形截面剪扭构件受剪承载力：V(1.5-t)(0.7ftbh0+0.05Np0)+1.25fyAsvh0/s受扭承载力：Tt(0.35ft+0

9、.05Np0/A0)Wt+1.2sqrt()fyvAst1Acor/s6、在弯矩、剪力、扭矩共同作用下的矩形、T形、I形和箱形截面的弯剪扭构件当V0.35ftbh0或V0.875ftbh0/（+1）时，仅按受弯构件正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力分别计算。7、轴向压力、弯矩、剪力、扭矩共同作用下的矩形截面框架柱受剪承载力：V(1.5-t)1.75ftbh0/(+1）+0.07N+fvyAsvh0/s受扭承载力：Tt(0.35ft+0.07N/A)Wt+1.2sqrt()fyvAst1Acor/s弯矩设计值系数、砼强度不超过C50时取1.0,砼强度C80时，取0.94，其间线性插入。砼轴心抗压

10、强度设计值受拉区、受压区纵向普通钢筋的截面面积受拉区、受压区纵向预应力钢筋的截面面积受压区纵向预应力钢筋合力点处砼法向应力为0时的预应力钢筋应力矩形截面宽度或倒T形截面的腹板宽度；截面 有效高度受压区纵向普通钢筋合力点、预应力钢筋合力点至截面受压边缘的距离受压区全部纵向钢筋合力点至截面受压边缘的距离T形、I形截面受压区的翼缘高度；T形、I形截面受压区的翼缘计算宽度；受拉区纵向普通钢筋合力点、预应力钢筋合力点至截面受压边缘的距离轴向压力设计值构件的稳定系数；构件的截面积间接钢筋（受扭钢筋）的抗拉强度设计值构件的核心截面积：间接钢筋（箍筋）内表面范围内的砼面积螺旋式或焊接环式间接钢筋的换算截面面积

11、构件的核心截面直径：间接钢筋内表面之间的距离螺旋式或焊接环式单根间接钢筋的截面面积间接钢筋（箍筋）沿构件轴线方向的间距；间接钢筋对砼约束的折减系数：当砼强度不大于C50取1，为C80时取0.85，其间内插轴向压力作用点至纵向普通受拉钢筋和预应力受拉钢筋的合力点的距离偏心受压构件考虑二阶弯矩影响的轴向压力偏心距增大系数初始偏心矩轴向压力（拉力）对截面重心的偏心矩：e0=M/N轴向压力作用点至受压纵向普通钢筋和预应力钢筋的合力点的距离；钢结构计算备注序号计算内容混凝土受压区高度确定1轴心受拉构件1fcbx=fyAs-fyAs+fpyAp+(p0-fpy)Ap尚应符合 xbh0 x2a2轴心受压构件

12、混凝土受压区高度确定1fcbx+(bf-b)hf=fyAs-fyAs+fpyAp+(p0-fpy)Ap3受弯构件混凝土结构计算4拉弯、压弯构件3受弯构件计算内容计算公式强度=N/Anf磨擦型高强度螺栓连接处：=（1-0.5n1/n)N/Anf=N/Af强度同轴心受拉构件稳定N/(A)f（实腹式）剪力应能承受下式计算的剪力V=sqrt(fy/235)Af/85抗弯强度（主平面内实腹构件）Mx/(xWnx)+My/(yWny)f抗剪强度（主平面内实腹构件）=VS/Itwfv局部承压强度（腹部计算高度上边缘）当梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷载，且该荷载处又未设置支承加劲肋时：c= F/(twlz

13、)f整体稳定（1）在最大刚度主平面内受弯的构件：Mx/(bWx)f（2）在两个主平面受弯的工字形或H形截面构件：Mx/(bWx)+My/(yWy)f局部稳定对组合梁的腹板（1）当h0/tw80sqrt(235/fy)时：对无局部压应力的梁，可不配置加劲肋；对有局部压应力的梁，宜按构造配置横向加劲肋。（2）当h0/tw80sqrt(235/fy)时：应配置横向加劲肋，并计算加劲肋的间距。（3）当h0/tw170sqrt(235/fy)时（受压翼缘扭转受到约束）或当h0/tw150sqrt(235/fy)时受压翼缘钢结构计算未受到约束时），应配置横向加劲肋和在弯曲应力较大区格的受压区配置纵向加劲肋

14、，必要时尚应在受压区配置短加劲肋，并计算加劲肋的间距。（4）任何情况下h0/tw均不应超过250sqrt(235/fy)（5）在梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载处，宜设置支承加劲肋。强度(弯矩作用在主平面内)(1)承受静力荷载或间接承受动力荷载:N/AnMx/(xWnx)My/(yWny)f(2)需计算疲劳的拉弯、压弯构件：同上式。取x=y=1.0稳定（1）实腹式压弯构件：弯矩作用在对称轴平面内（绕x轴）弯矩作用平面内的稳定性N/(xA)+mxMx/xW1x(1-0.8N/NEx)f弯矩作用平面外的稳定性N/(yA)+ntxMx/(bW1x)f(2)格构式压弯构件（a)弯矩绕虚轴(x轴)

15、作用:弯矩作用平面外的整体稳定性：N/(xA)+mxMx/W1x(1-xN/NEx)f弯矩作用平面外的整体稳定性，不必计算，但应计算分肢的稳定性，分肢的轴心力应按桁架的弦杆计算（b）弯矩绕实轴作用：弯矩作用平面内的整体稳定性:计算同实腹式压弯构件弯矩作用平面外的整体稳定性:计算同实腹式压弯构件,长细比取换算长细比,b取1.0(3)双轴对称实腹式工字形和箱形截面压弯构件:弯矩作用局部稳定在两个主平面内：N/(xA)+mxMx/xW1x(1-0.8N/NEx)+ntyMy/(byW1y)fN/(yA)+myMy/yW1y(1-0.8N/NEy)+ntxMx/(bxW1x)f(4)双肢格构式压弯构件

16、：弯矩作用在两个主平面内（a)按整体计算N/(xA)+mxMx/xW1x(1-0.8N/NEx)+tyMy/W1yf(b)按分肢计算在N和Mx作用下，将分肢作为桁架弦杆计算其轴力，My按计算分配给两分肢，然后按实腹式压弯构件计算分肢稳定性分肢1My1=MyI1y1/(I1/y1+I2/y2)分肢2My2=MyI2y2/(I1/y1+I2/y2)备注格构式构件对虚轴的长细比应取换算长细比格构式构件，剪力V应由承受该剪力的缀材面分担钢结构计算NEx=2EA/(1.1x2)W1x=Ix/y0 x、NEx由换算长细比确定W1x、W1x-对强轴和弱轴的毛截面抵抗矩NEx=2EA/(1.1x2)NEy=2

17、EA/(1.1y2)土体计算基本常数基坑等级系数开挖深度(m)地面均布荷载(KN/) 土平均内磨擦角平均粘聚力c(KN/)11310400水平荷载Kai顶面aik顶面eaik坑底aik坑底eaik0.22102.1725755.88水平抗力Kpi底顶面epik底顶面Ep1底顶面hp1底底面pik4.600.000.003.07116.83k7.51012.51503.182.241.691.280.022.872.031.511.150.042.541.741.291.010.062.191.541.110.810.081.891.280.940.690.11.571.050.740.520.

18、121.220.840.540.360.140.950.550.350.240.160.680.350.240.10.180.340.240.10.20.240.10.220.1排桩配筋设计灌注桩桩径桩中心距砼标号砼抗压强度围护墙弯矩设计值(mm)(mm)KN*m/m800900209.61000砼强度设计值强度等级强度种类C20C25C30轴心抗压fc9.611.914.3轴心抗拉ft1.11.271.43值表KtK0.010.1131.2040.40.2970.020.1390.9720.410.2980.030.1560.9380.420.30.040.1690.9120.430.301

19、0.050.180.890.440.3030.060.1890.8720.450.3040.070.1970.8560.460.3050.080.2040.8420.470.3060.090.210.830.480.3070.10.2160.8180.490.3090.110.2220.8060.50.310.120.2260.7980.510.3110.130.2310.7880.520.3120.140.2350.780.530.3130.150.2390.7720.540.3140.160.2430.7640.550.3150.170.2470.7560.560.3160.180.250

20、.750.570.3170.190.2530.7440.580.3180.20.2560.7380.590.3190.210.2590.7320.60.320.220.2620.7260.610.3210.230.2640.7220.620.3220.240.2670.7160.630.3230.250.2690.7120.640.3230.260.2720.7060.650.3240.270.2740.7020.660.3250.280.2760.6980.670.3260.290.2780.6940.680.3270.30.280.690.690.3270.310.2820.6860.70

21、.3280.320.2840.6820.710.3290.330.2860.6780.720.330.340.2880.6740.730.330.350.2890.6720.740.3310.360.2910.6680.750.3320.370.2930.6640.760.3320.380.2940.6620.770.3330.390.2960.6580.780.334桩基工程按承载性状分类按成桩方法与工艺分类(1)磨擦型桩(2)端承桩(3)复合受荷非挤土桩部分挤土桩成桩工艺选择参考表桩类桩径桩身非挤土成桩法干作业法长螺旋钻孔灌筑桩300600短螺旋钻孔灌筑桩300800钻孔扩底灌筑桩3004

22、00人工挖孔扩底灌筑桩10002000泥浆护壁法潜水钻成孔灌筑桩500800反循环钻成孔灌筑桩6001200回旋钻成孔灌筑桩6001200钻孔扩底灌筑桩6001200套管护壁法贝诺托灌筑桩8001200短螺旋钻孔灌筑桩300800部分挤土成桩法冲击成孔灌筑桩6001200钻孔压注成型灌筑桩3001000预钻孔打入式预制桩600砼（预应力砼）管桩600敞口钢管桩600900挤土成桩法挤土灌筑桩振动沉管灌筑桩270400锤击沉管灌筑桩300500锤击振动沉管灌筑桩270400平底大头灌筑桩350400夯压成型灌筑桩325、377爆扩灌筑桩350挤土预制桩打入砼预制桩、500500闭口钢管桩、砼管桩

23、600静压桩100100桩类重力式挡墙计算（水泥搅拌桩）土平均重度(KN/m3)嵌固深度系数n0嵌固深度(m)墙体厚度(m)悬臂式支护结构嵌固深度190.436.155.20请调整嵌固系数z0EA1ha2EA2ha20.49349.6310.48343.623.07底底面epik底底面Ep2底底面hp2EPiHp537.301651.912.051651.912.0517.52020.52527.51.050.80.670.550.40.90.720.580.440.360.740.60.470.360.240.630.480.360.270.170.510.350.260.150.10.35

24、0.250.130.10.220.10.1单桩弯矩设计值均匀设计配筋钢筋规格max(KN*9m)30250.550.315900AsArs147265.03E+05350等效截面配筋钢筋规格K8220.110.2566土体计算基本常数排桩配筋设计值表t0.6560.6540.650.6480.6440.6420.640.6380.6360.6320.630.6280.6260.6240.6220.620.6180.6160.6140.6120.610.6080.6060.6040.6040.6020.60.5980.5960.5960.5940.5920.590.590.5880.5860.5

25、860.5840.582挤土桩桩长穿越土层桩基工程按成桩方法与工艺分类成桩工艺选择参考表桩径扩大端一般粘土及填土淤泥和淤泥质土粉土/12/8800120051600300030/50/50/501000160020/50/12/50/30/30/50/50/20/24/204504505005001546070020100012/50/40桩长单层支点支护结构弯矩零点深度hcl支点至坑底高度htl(m)EAiha请调整嵌固深度4.5693.266.81说明:悬臂式及单层友点支护结构围护墙的嵌固深度设计值hd0.3h,宜取0.3h。 多层支点支护结构围护墙的嵌固深度设计值hd0.2h时，宜取0.

26、2h。当基坑底为碎石土及砂土、基坑内排水且作用有渗透水压力时，侧向截水的排桩、地下连续墙围护墙除应满足上述计算外，其嵌固深度沿应按下式抗渗透稳定条件确定：hd1.20(h-hwa)3032.53537.5400.310.260.250.150.10.260.190.140.10.190.130.10.120.1t设计值M0.621.24E+09y1y2设计值M是否满足要求3923156.67E+08不可以,请重新配筋悬臂式支护结构嵌固深度请调整嵌固系数穿越土层砂土碎石土冻土、膨胀土非自重湿陷性黄土自重湿陷性黄土多层支点支护结构嵌固深度已知深度求支点力Tcl(KN)Tcl(KN)已知支点力Tcl

27、求嵌固深度嵌固深度H01252006.9011.2042.5单层支点支护结构悬臂式及单层友点支护结构围护墙的嵌固深度设计值hd0.3h,宜取0.3h。 多层支点支护结构围护墙的嵌固深度设计值hda,当x=(1+a/2)2/2时Mmax=ql2(1-a2/l2)2/8剪力挠度C=qal3(4a2/l2+3a3/l3-1)/24EI14荷载反力RA=RB=q(1+2a)/2剪力VA左=-qa；VA右=R-qa;VB=-RB弯矩弯矩MA=MB=-qa2/2Mmax=ql2(1-4a2/l2)/8剪力挠度max=ql4(5-24a2/l2)/384EI5荷载反力RA=qa(2+a/l)/2;RB=-q

28、a2/2l剪力VA左=-qa；VA右=VB=-RB弯矩弯矩Mmax=MA=-qa2/2剪力挠度C=qa3l(4+3a/l)/24EIx=a+0.423L时,min=-0.0321qa2l2/EI6荷载反力RA=RB=qa剪力VA=-RA；VB=RB弯矩弯矩MA=MB=-qa2/2剪力挠度C=D=qa3l(2+a/l)/8EIx=a+0.5L时,min=-qa2l2/16EI7荷载反力RA=F(2+3a/l)/2;RB=-3Fa/2L剪力VA=-RA；VB=RB弯矩弯矩MA=-Fa;MB=Fa/2剪力挠度C=Fa2l(3+4a/l)/12EI当x=a+l/3时，min=-Fal2/27EI8荷载

29、反力RA=ql(3+8a/l+6a2/l2)/8;RB=ql(5-6a2/l2)/8剪力VA左=-qa；VA右=RB;VB=-RB弯矩弯矩MA=-qa2/2;MB=-ql2(1-2a2/l2)/8剪力挠度C=qal3(6a2/l2+6a3/l3-1)/48EI9荷载反力RA=qa(4+3a/l)/4;RB=-3qa2/4l剪力VA左=-qa；VA右=VB=RB弯矩弯矩MA=-qa2/2;MB=qa2/4剪力挠度C=qa3l(1+a/l)/8EI9荷载反力RA=-3M/2l;RB=3M/2l剪力VA=-RA；VB=-RB弯矩弯矩MA=M;MB=-M/2剪力挠度C=qa3l(1+a/l)/8EI各

30、种荷载作用下双铰抛物线拱计算公式H=ql2K/8fMC=ql2(1-K/8)RA=RB=ql/2H=35ql2K/768fMC=ql2(32-35K)/768RA=RB=ql/4H=ql2K/42fMC=ql2(7-8-K)/336RA=RB=ql/4H=5(-23+4)PlK/8fMC=/2-5(-23+4)K/8PlRA=(1-)P RB=PABCaP=a/l1/29剪力挠度C=qa3l(1+a/l)/8EI荷载(N)跨度(m)支座反力剪力弯矩(N*m)挠度(mm)62501312562501562.57E(105)I(104)2.069.28荷载(N/m)跨度(m)支座反力剪力弯矩(N*

31、m)挠度(mm)6250.5156.25156.2519.5312527E(105)I(104)2.069.28荷载(N)跨度(m)支座反力剪力弯矩(N*m)挠度(mm)1001.8100-100-18098E(105)I(104)2.060.96荷载(N/m)跨度(m)支座反力剪力弯矩(N*m)挠度(mm)1001.8180-180-16266353E(105)I(104)2.060.96荷载(N)跨度(m)支座反力RA支座反力RB剪力VA剪力VB1001.831.2568.7531.25-68.75弯矩MB(N*m) 弯矩MC(N*m)挠度(mm)E(105)I(104)-33.7556.

32、2532.060.96荷载(N/m)跨度(m)支座反力RA支座反力RB剪力VA剪力VB1001.837.562.537.5-62.5弯矩MC(N*m)挠度(mm)E(105)I(104)22.7828772.060.96荷载(N)跨度(m)支座反力剪力弯矩(N*m)挠度(mm)1001.850-5022.52E(105)I(104)2.060.96荷载(N/m)跨度(m)支座反力剪力弯矩(N*m)挠度(mm)1001.890-9013.51382E(105)I(104)2.060.96荷载(N)跨度(m)外伸长度(m) 支座反力RA支座反力RB剪力VC剪力VAVB1001.80.5128-28

33、-10028弯矩(N*m)挠度C(mm)E(105)I(104)-50102.060.96荷载(N)跨度(m)外伸长度(m)支座反力剪力弯矩(N*m) 挠度(mm)1001.80.5100100-5027E(105)I(104)2.060.96荷载(N/m)跨度(m)外伸长度(m)反力RA反力RBVA左VA右V1001.80.514747-5097-47弯矩MA弯矩MMAX挠度C(mm)E(105)I(104)-12.534-38532.060.96荷载(N/m)跨度(m)外伸长度(m)反力RVA左VA右V1001.80.5140-5090-140弯矩MA弯矩MMAX挠度MAX(mm)E(10

34、5)I(104)-12.52843522.060.96荷载(N/m)跨度(m)外伸长度(m)反力RA反力RBVA左VA右V1001.80.557-7-5077弯矩MA弯矩MMAX挠度C(mm)E(105)I(104)-12.5-12.5-159122.060.96荷载(N/m)跨度(m)外伸长度(m)支座反力剪力弯矩(N*m) 挠度(mm)1001.80.55050-12.53.24E+03E(105)I(104)2.060.96荷载(N)跨度(m)外伸长度(m)反力RA反力RBVAV1001.80.5142-135-142-135弯矩MA弯矩MB挠度C(mm)E(105)I(104)-502

35、582.060.96荷载(N/m)跨度(m)外伸长度(m)反力RA反力RBVA左VA右V1001.80.5128102-50102-102弯矩MA弯矩MB挠度C(mm)E(105)I(104)-12.5-34.25-12552.060.96荷载(N/m)跨度(m)外伸长度(m)反力RA反力RBVA左VA右V1001.80.560-10-50-10-10弯矩MA弯矩MB挠度C(mm)E(105)I(104)-12.5-34.25-12552.060.96荷载(N*m)跨度(m)外伸长度(m)反力RA反力RBVAV1001.80.5-838383-83弯矩MA弯矩MB挠度C(mm)E(105)I(

36、104)100-502.060.96钢材强度设计值(N/2)钢材抗拉、抗压、抗弯f抗剪fv端面承压fce牌号厚度或直径Q235162151253251640205120406020011560100190110Q345163101804001635295170355026515550100250145Q390163502054151635335190355031518050100295170Q420163802204401635360210355034019550100325185钢铸件强度设计值(N/2)钢号抗拉、抗压、抗弯f抗剪fv端面承压fceZG200-40015590260ZG230

37、-450180105290ZG270-500210120325ZG310-570240140370焊缝强度设计值焊接方法及焊条型号构件钢材对接焊缝牌号厚度或直径抗压fc焊缝质量抗拉强度一级、二级三级自动焊、半自动焊和Q23516215215185164020520575E43型焊条的手工焊406020020017060100190190160自动焊、半自动焊和Q345163103102651635295295250E50型焊条的手工焊355026526522550100250250210自动焊、半自动焊和Q390163503503001635335335285E55型焊条的手工焊3550315

38、31527050100295295250自动焊、半自动焊和Q420163803803201635360360305E55型焊条的手工焊355034034029050100325325275钢结构计算折减系数总说明：计算下列情况的结构构件或连接时，上述强度设计值应乘以相应的折减系数：1、单面连接的单角钢1）按轴心受力计算强度和连接0.852）按轴心受压计算稳定性：等边角钢0.6+0.0015，但不大于1短边相连的不等边角钢0.5+0.0025，但不大于1长边相连的不等边角钢0.7为长细比，对中间无连接的单角钢压杆，应按最小回转半径计算，当20时,取=20;2、无垫板的单面施焊对接焊缝0.853、

39、施工条件较差的高空安装焊缝和铆钉连接0.94、沉头和半沉头铆钉连接0.8钢材和钢铸件的物理性能指标弹性模量E(N/2)剪变模量G(N/2)线膨胀系数 质量密度2.06E+057.90E+041.20E-057850二等跨梁的内力和挠度系数序次荷载图跨内最大弯矩支座弯矩剪力M1M2MBVA10.070.07-0.1250.37520.096-0.0630.43730.1560.156-0.1880.31240.203-0.0940.406注:1、在均布荷载下：M=表中系数ql2;V=表中系数ql;=表中系数ql4/100EI 2、在集中荷载下：M=表中系数Fl;V=表中系数F;=表中系数Fl3/

40、100EI例：已知二跨等跨梁l=5m，均布荷载q=11.76KN/m,每跨各有一集中荷载F=29.4KN,求中间支座最大剪力和弯矩。MB支=（-0.12511.7652)+(-0.18829.45)=(-36.75)+(27.61)=-64.39KN*m VB左=(-0.62511.765)+(-0.68829.4)=(-36.75)+(-20.23)=-56.98KN*m三等跨梁的内力和挠度系数序次荷载图跨内最大弯矩支座弯矩M1M2MBMC10.080.025-0.1-0.120.101-0.05-0.0530.075-0.05-0.0540.0730.054-0.117-0.03350.0

41、94-0.0670.01760.1750.1-0.15-0.1570.2130.075-0.07580.175-0.075-0.07590.1620.1370.175-0.05100.2-0.10.025四等跨梁的内力和挠度系数序次荷载图跨内最大弯矩支座弯矩M1跨中M2跨中MB支MC支10.0770.036-0.107-0.07120.1690.116-0.161-0.10730.2380.111-0.286-0.191五等跨梁的内力和挠度系数序次荷载图跨内最大弯矩支座弯矩M1中M2中M3中MB支10.0780.0330.046-0.10520.1710.1120.132-0.158双向板在均

42、布荷载作用下的内力及变形系数K=Eh3/(12*(1-2)式中E为弹性模量h为板厚为泊松比、max分别为板中心点的挠度和最大挠度Mx为平行于lx方向板中心点的弯矩My为平行于ly方向板中心点的弯矩Mx0为固定边中心沿lx方向的弯矩My0为固定边中心沿ly方向的弯矩lx挠度=表中系数ql4/K弯矩=表中系数ql2ly式中l取lx和ly中较小者四边简支lx/lyMxMy0.50.010130.09650.01740.550.00940.08920.0210.60.008670.0820.02420.650.007960.0750.02710.70.007270.06830.02960.750.00

43、6630.0620.03170.80.006030.05610.03340.850.005470.05060.03480.90.004960.04560.03580.950.004490.0410.036410.004060.03680.0368lx挠度=表中系数ql4/K弯矩=表中系数ql2ly式中l取lx和ly中较小者四边简支lx/lyMxMy0.50.010130.09650.01740.550.00940.08920.0210.60.008670.0820.02420.650.007960.0750.02710.70.007270.06830.02960.750.006630.0620

44、.03170.80.006030.05610.03340.850.005470.05060.03480.90.004960.04560.03580.950.004490.0410.036410.004060.03680.0368角焊缝抗剪fv 抗拉压剪125160120115110180200170155145205220190180180220220210195185对接焊缝挠度VB左VC12VB右-0.625-0.3750.5210.5210.625-0.5630.0630.912-0.3910.063-0.688-0.3120.9110.9110.688-0.5940.0941.497-

45、0.5860.094剪力跨中挠度VAVB左VC左VD122VB右VC右二等跨梁的内力和挠度系数剪力例：已知二跨等跨梁l=5m，均布荷载q=11.76KN/m,每跨各有一集中荷载F=29.4KN,求中间支座最大剪力和弯矩。三等跨梁的内力和挠度系数0.4-0.6-0.5-0.40.6770.0520.6770.50.6-0.045-0.550-0.450.99-0.6250.9900.55-0.05-0.05-0.050.05-0.3130.677-0.3130.50.050.383-0.617-0.4170.0330.5730.365-0.2080.5830.0330.433-0.5670.08

46、3-0.0170.885-0.3130.1040.083-0.0170.35-0.65-0.5-0.351.1460.2081.1460.50.650.425-0.5750-0.4251.615-0.9371.61500.575-0.075-0.075-0.50.075-0.4691.146-0.4690.50.0750.325-0.675-0.3750.050.990.677-0.3120.6250.050.4-0.60.125-0.0251.458-0.4690.1560.125-0.025剪力跨中挠度VAVB左VC左12VB右VC右0.393-0.607-0.4640.6770.0520

47、.5360.4640.339-0.661-0.4461.0790.4090.5540.4460.714-1.286-0.9051.7640.5731.0950.905四等跨梁的内力和挠度系数五等跨梁的内力和挠度系数剪力跨中挠度MC支VAVB左VC左123VB右VC右-0.0790.394-0.606 -0.4740.6440.1510.3150.5260.5-0.1180.342-0.658-0.461.0970.3560.6030.540.5支座弯矩混凝土侧压力浇筑高度(m)混凝土的温度外加剂影响系数坍落度系数8201.21.15横向对拉螺栓间距纵向对拉螺栓间距螺栓直径螺栓承载力0.650.

48、651223.75钢筋混凝土结构计算公式矩形截面受弯承载力计算上层配筋下层配筋根数规格根数规格412825矩形截面轴心受压承载力计算砼设计强度(N/2)截面配筋根数截面配筋规格截面宽度(mm)9.6818400柱下基础轴心受压设计竖向力设计值(KN)柱基下土体承载力(KPa) 基础埋置深度(m)基础高度(m)10002001.51柱下基础偏心受压设计竖向力设计值(KN)柱基下土体承载力(KPa) 基础埋置深度(m)基础高度(m)10002001.51牛腿设计竖向力值(KN)Fvs水平拉力值(KN)Fhs裂缝控制系数竖向力作用点至下柱边缘水平距离(mm)100200.7200混凝土强度标准值强度

49、种类C15C20C25轴心抗压fck1013.416.7轴心抗拉ftk1.271.541.78混凝土强度设计值强度种类C15C20C25轴心抗压fc7.29.611.9轴心抗拉ft0.911.11.27混凝土弹性模量(104N/mm2)强度种类C15C20C25Ec2.22.552.8普通钢筋强度标准值(N/mm2)种类符号d(mm)热轧钢筋HPB235(Q235)820HRB235(20MnSi)650HRB400650RRB400（K20MnSi) R840普通钢筋强度设计值(N/mm2)种类符号fy热轧钢筋HPB235(Q235)210HRB235(20MnSi)300HRB400360

50、RRB400（K20MnSi) R360预应力钢筋强度标准值(N/mm2)种类符号d(mm)钢绞线13S8.6、10.812.9179.5、11.1、12.715.2清除应力钢丝光面螺旋肋P4、5H67、8、9刻痕I5、7热处理钢筋40Si2MnHT648Si2Mn8.245Si2Cr10预应力钢筋强度标准值(N/mm2)种类符号fptk钢绞线13S1860172015701718601720清除应力钢丝光面螺旋肋P1770H16701570刻痕I1570热处理钢筋40Si2MnHT147048Si2Mn45Si2Cr钢筋弹性模量（105N/mm2)种类EsHPB235级钢筋2.1HRB335

51、级钢筋、HRB400级钢筋、RRB400级钢筋、热处理钢筋2清除应力钢丝（光面钢丝、螺旋肋钢丝、刻痕钢丝）2.05钢绞线1.95清除应力钢丝浇筑速度(m/h)侧压力(KN/)1.552.99是否安全安全砼抗压强度fc(N/mm2)钢筋抗拉强度(N/mm2)保护层厚度(mm)9.631035截面长度(mm)柱高度(mm)受压承载力设计值(KN)4001300500基础顶面剪力设计值(KN)基础面积()初选基础截面宽(m)266.152.5基础面积()初先基础受弯边长(m)初选基础截面宽(m)8.0042牛腿宽度b(mm)牛腿高度h(mm)300500C30C35C4020.123.426.82.

52、012.22.39C30C35C4014.316.719.1混凝土侧压力钢筋混凝土结构计算公式矩形截面受弯承载力计算矩形截面轴心受压承载力计算柱下基础轴心受压设计柱下基础偏心受压设计牛腿设计竖向力作用点至下柱边缘水平距离(mm)200混凝土强度标准值混凝土强度设计值1.431.571.71C30C35C4033.153.25fyk235335400400fy210300360360fptk1860、1720、15701720、157018601860、17201770、1670、15701670、1570157015701470fpyfpy132039012201110132039012201

53、250410118011102040608010007142128d53f%2。5。10。15。20。0204060801001224 3648 60 7284 96h20。30。5040。80。7060。普通硅酸盐水泥拌制砼强度曲线混凝土弹性模量(104N/mm2)普通钢筋强度标准值(N/mm2)普通钢筋强度设计值(N/mm2)预应力钢筋强度标准值(N/mm2)预应力钢筋强度标准值(N/mm2)11104101040400 纵向钢筋最小配筋率受力类型最小配筋率受压构件全部纵向钢筋0.60%一侧纵向钢筋0.20%受弯、偏心受拉、轴心受拉一侧受力钢筋0.2和45ft/fy中的较大值结构宽度结构高

54、度受压区高度确定5001200224计算长度l0系数构件稳定系数回转半径i(mm)1.251115.6底板配筋初选基础截面长(m)弯矩Mmax(KN*m)配筋截面积(2)2.5254912初始偏心矩ei(m)偏心距e(m)Pmax(KPa)0.50.482227局部受压承载力砼抗拉强度标准值ftk是否满足构造要求竖向荷载作用面长1.78满足500C45C50C5529.632.435.52.512.642.74C45C50C5521.123.125.3钢筋混凝土结构计算公式矩形截面受弯承载力计算矩形截面轴心受压承载力计算柱下基础轴心受压设计柱下基础偏心受压设计牛腿设计混凝土强度标准值1.81.

55、891.96C45C50C553.353.453.55混凝土弹性模量(104N/mm2)2040608010007142128d53f%2。5。10。15。20。0204060801001224 3648 60 7284 96h20。30。5040。80。7060。普通硅酸盐水泥拌制砼强度曲线钢筋砼轴心受压构件的稳定系数l0/b810l0/d78.5l0/i283510.98正截面受弯承载力KN*m弯矩设计值是否安全1.34E+031.07E+03安全受压承载力实际值(KN)是否满足条件1950安全根数规格129底板长边配筋Pmin(KPa)是否满足地基承载力弯矩Mmax(KN*m)配筋截面积

56、(2)32满足4761704牛腿配筋竖向荷载作用面宽砼受压承载力是否满足钢筋计算截面积(mm2)25011.9满足229C60C65C70C7538.541.544.547.42.852.932.993.05C60C65C70C7527.529.731.833.8钢筋混凝土结构计算公式底板配筋局部受压承载力2.042.092.142.18C60C65C70C753.63.653.73.752040608010007142128d53f%2。5。10。15。20。0204060801001224 3648 60 7284 96h20。30。5040。80。7060。普通硅酸盐水泥拌制砼强度曲线1

57、21416182010.5121415.51742485562690.950.920.870.810.75框架结构各层柱的计算长度楼盖类型柱的类别l0现浇楼盖底层柱1.0H其余各柱1.25H装配式楼盖底层柱1.25H其余各层柱1.25H底板短边配筋根数规格弯矩Mmax(KN*m)配筋截面积(2)根数101417362020构造要求根数规格钢筋构造截面积(mm2)配筋率水平箍筋412452满足612100150C8050.23.11C8035.9钢筋砼轴心受压构件的稳定系数底板长边配筋牛腿配筋2.22C803.82224262830323436192122.524262829.531768390

58、971041111181250.70.650.60.560.520.480.440.4规格6弯起筋构造配筋弯起筋面积3根12构造配筋满足钢筋砼轴心受压构件的稳定系数底板短边配筋构造要求384042444648503334.536.5384041.5431321391461531601671740.360.320.290.260.230.210.19钢筋砼轴心受压构件的稳定系数焊焊接接钢钢管管公公称称直直径径外径壁厚外径壁厚外径壁厚10.2(6)2/2.52735.010.012196.025.013.5(8)2.5/2.8323.95.012.513216.025.017.2(10)2.5/2

59、.8355.65.512.514226.025.021.3(15)2.8/3.5406.45.512.515246.025.026.9(20)2.8/3.5457.25.512.516266.025.033.7(25)3.2/4.05085.512.542.4(6)3.5/4.05595.516.048.3(40)3.5/4.56105.516.060.3(50)3.8/4.56606.025.076.1(65)4.0/4.57116.025.088.9(80)4.0/4.57626.025.0114.3(100)4.0/4.58136.025.0139.7(125)4.0/5.58646.0

60、25.0168.3(150)4.56.09146.025.0177.84.06.010166.025.0193.74.06.010676.025.0219.14.010.011186.025.0244.54.010.011686.025.0常常用用截截面面几几何何与与力力学学特特征征表表截面简图截面积A受压边至主轴y对主轴惯性矩IA=bhy=h/2I=bh3/12A=d2 /4y=d/2I=d4/64A=(d2-d12) /4y=d/2I=(d4-d14)/64A=bh/2y1=2h/3I=bh3/36y2=h/3A=Bt+bhy1=bH2+(B-b)t2/2AI=by23+By13-(B-b