过热器与再热器(课堂PPT)

1、:过热器和再热器是锅炉内工质温度最高的部件，特别是再热 蒸汽的吸热能力（冷却管子的能力）较差，如何使管子金属 能长期安全工作就成为过热器和再热器设许和运行中的重要 问题运行中应保持汽温稳定。汽温的波动不应超过+ 5一10°C；：过热養和再热卷要有可辜的调温于段，使运行工况在一定范; 围内熨化肝能耀持额定葩汽温；（尽员减少并联管间的热偏差。；按过热器在锅炉布置中所处的位置及结构，可分为：在炉膛;壁面的墙式过热器；在炉膛上部不同位置的分隔屏和后屏； 在对流烟直申的垂直式卑热器和水平式过热器；构成水平烟 道和尾部竖#烟道的包蹇过热器。C审藉隻热辜蠶甕龍矗蟲f与再热器可以分为对流式1对流式:

2、过热器系统中的末级高温过热器，以及再热器系统 中的末级再热器和某些低温再热器，常布置在水平 烟道和尾部竖井烟道中。它们主要依靠对流传热方 式从烟气中吸收热量，属对流式过热器。对流式过 热器和再热器基本由蛇形管排组成。I根据管内外蒸汽和烟气总的流动方向，对流过热器和再热器可有逆流、顺流和混合流三种布置方式么z/z/z/y1/ /1/#3A1IJ"/ /777/ /7/ /<a)(b)(c)对流式过热器和再热器的布置形式（a）逆流；（b）顺流；（c）混合流:逆流布置有最大的传热温压，金属耗量最少，但蒸汽出口温度最高处也是烟温最高处，管子工作条件学 差。一般在烟温较低区域的低温过热器

3、和低温再热（ 器采用逆流布置方式。I:顺流方式则相反，传热温压小，耗用金属多，但蒸？ 汽出口处的烟气温度最低，管壁工作条件好。为在使用现有钢材条件下获得尽可能高的蒸汽温度， 末级咼温过热器和耒级咼温再热器都米用顺流布直 方式。5气液方向s1/d=2.03.5s1/d = 3.03.5管子的顺列和错列布置方式（Q顺列 （b）错列，烟气横向冲刷顺列布置受热面 管子时的传热系数比冲刷错列 布置时小，但顺列管束管外积 灰易于诫吹灰器清除。布置在高烟温区的过热器或再 热器一般易产生粘结性积灰， 为便于蒸汽吹灰器清除积灰及 支吊方便，都以顺列方式布置。,尾部烟井中低温过热器和低温 再热器一般采用错列布置，

4、以 增强传热，但有的大型电站锅i 炉将它们以顺列方式布置，以 便于吹灰和支吊。1过热器和再热器并联蛇形管的排数主要由烟气速度 决定。其横向管间相对节距s1/d,顺列布置时选取 s1/d = 2.03.5,错列布置时取s1/d = 3.03.5。大容量锅炉的烟道宽度相对较小，满足烟气流速度 的管排薮后，就不能满足蒸汽流速胡要求。鹵其管 内流通截面太小，蒸汽质量流速太大，超过工质压 降限制，所以通常以多管并联套弯的型式来满足蒸 汽流速的要求。通常，蛇形管有如图所示的单管圈 和多管圈结构。蛇形管结构(a)单管圈；(b)双管圈;J(c)三管圈8卜蛇形管的布置有垂直放置（立式）和水平放置（卧 式）两种型

5、式。:立式过热器和再热器：通常布置在烟温较高的水平 烟道中，如末级高温过热器和末级再热器。优点：支吊结构简单，吊挂方便,且不易积灰。I缺点：停炉后管内积水不易排除，长期停炉将造成腐蚀。I 在升炉时工质流量不大，因管内存有积水，可能形成气塞， 将管子烧坏，所以在升炉时应注意控制过热器的热负荷； 在空气没看完冬扌和廉以前热负荷不能太夫。:水平对流式过热器和再热器：布置在尾部竖井烟道 内。易于疏水排气，但支吊比较麻烦，通常采用有 蒸汽或水冷却的悬吊管吊挂。）9图7-110陵7-4 SG1025t/h自然循环锅炉髙温过热器结构示恿图谢7-G 1160i/h拔偵瑟自然循环铢炉再热器结构示意图1进口荣骨I

6、 2, 3, 4一管夹$ 5、6连接板；8. 9一密封片|10出口联箱# 11焊点 QPQ 0*2图7-2卧式对流过热器管子的吊挂结构1 一悬吊管；2过渡梁? 一过热器1323圧包«中心綾O 一12CrlWV、2500150咆佟$ (?CrlMnV R«中心绫2323图7-3 SCSI025t/h自然循环锅炉低温过热器结构示慈图图751165/h拔伯驀自然循环镉炉低混过热器结构示竞图I-环於隼箱；2-入【】段；3 -中间段* 4- -®直段| 吕-出口彙箱：6恳吊管；7密封扳；&-连按柢；9一管央2-辐射式（壁式、墙式）称为辐射式过是器式不热射。辐性比棚

7、于特热顶由节吸用。改、 时调额采器了心 同温俊热为中 h热仅过，焰 气炉吸，式劣火 烟锅总器墙恶离3-水热或件远 冷改炉过器条在 。来可占屏热作置 墙面还曇刖过工布 前热，热和屏的， 近受反吸器前器面 ;靠的相1用热热 上；并舊热过采过受 面顶部足热蔓还式级 壁炉上喜墻时射温 膛在膛膛式组置有辐低 直再香式炉置炉炉流霜组，为 、或蒸辐方在布在使对炉要机高作 上器炉置置置平挂身窜而炉很常 面热锅布布布水悬不性的不锅荷通 壁过量要器器特的，的负器。 膛容需热器器器热度数此上热热部 炉式大就过热热热过温参因以内过上 奮数，式过过过式的中，界炉式膛 矗参面射式棚屏書壬咼临于礬 布< 高热辐墙顶前

8、i对太亚由辐的,为了在炉膛内部布置足够的受热射辐膛炉收。所热吸器热过H小器 减热 例再 比或占器件氐 条稍 作荷 工负 善热16辐射式过热器和辐射式再热器的设计、布置和运行时考虑：辐射式过热器和辐射式再热器远离热负荷最高的火焰中心 区，布置在热负荷稍低的炉膛上部。这种布置使水冷壁高 度懑小，对水循环安全性不利，设计时应特别注意水循环 计算。将辐射式过热器和辐射式再热器作为低温受热面，以较低( 温度的蒸汽流过这些受热面，改善管子的工作条件。)选取较高的管内工质质量流速，提高管内放热系数。如DG( 第一级壁式再热p =370Kg/(m2.s),SG壁式再热器 pw=406Kg/(m2.s),SG

9、辐射式过热 Spw=1400Kg/(m2.s)o锅炉启动时管内足够的蒸汽流量来冷却管壁。冷却用蒸汽 可以来自其它锅炉的减温减压蒸汽，也可采用自生的蒸汽。 当采用锅炉本身产生的蒸汽来冷却时，必须使火焰中心远 离辐射式受热面管子。辐射式再热器的冷却痍汽由过热器 经减温减压旁路进入。仃OOOdODDDOODDOaOD)2 34 5 6 ? 8分割屏图7-81025t/h自然循环锅炉分隔屏结构示意图m 200031-图79 1160t/h拔伯葛自然循环锅炉前屏及末级过热器结构示意图右4图7J0 1160t/h拔伯葛自然猶环锅炉前屏过热器变橫向节距示意图21图7-11SG1025r/h强制循环锅炉墙式再

10、热器结构示意图1-前墙再热嚣骨* 2、3侧墙再热器管了4 -墙式再热器引出管L形进出口集箱233-半辐射式布置在炉膛上部或炉膛出口烟窗处，既能收到炉膛的辐射热， 也吸收烟气对流换热的受热面称为半辐射式过热器或半辐射 式再热器。通常称为屏式过热器和屏式再热器。：.：屏式受热面具有较高的热负荷。为保证管子工作安全-需采 联管根数由蒸汽流速决定。!密排管的相对纵向节距一般为s/d = 1.1 1.25,屏间距离s1 = 500900mm,稀疏布置的管屏起了凝结熔渣的作用。屏式过热器热负荷高，为了提高受热面工作的安全性，屏式 过热器通常用作低温级过热器，烟气在屏与屏之间的空间流 过，嫡气流速通常为6m

11、/s差若。屏式过热器以辐射为主，与对流过热器联合使用，可改善汽 温变化铮性。25屏式过热器结构简1 一相邻管屏间的定位管；2屏本身的扎紧管240屏式受热面的布置（b）大屏；（c）半大屏；（d） 能疏水的屏；（f）水平布置的屏(a)后屏;(e)屏的布置方式:前屏;25屏的垂直布置和 水平布置的优缺 点与对流式过热 器相同，前屏主 要吸收辐射热， 其它各种布置的 屏同时吸收辐射 热和对流热，两 者的份额依其布 置位置而定。4002098虽S060 x?0063#54 x 8.5UCrlMoVTP-347H、林4X8痢硼10206CX8W5F10254 > S.5i2CrlM(>V02二

12、S4图7-12 SG025t/h自衆循环镐炉后屏过热器结构示意里屏中各U形管受到的辐射热及所接触的烟气温度有明显的差 别h且内外星的管临不回含导致逼汽淹量羞别入因此平红 工彳乍的各U开儈的吸热谕罢较大，有时管与管之间的壁温羞 可达 8090°Co运行时应注意对屏式頁热面莠汽出口端金属壁温的监视和 控制。屏最外圈U形蓟勺工质行程长、阻力大、流量小，又| 受到高温烟气的直接冲刷，且接受炉膛辐射热的表面积较 其他管子大许多其工质焰增比屏的平均焰增大40%50% d 极容易超温烧坏。为防止外圈管子管壁超温，有许多改进结构。如将外圈管( 的长度缩短，将外圈管和内圈管在中间交换位置等，也可 用加

13、大夕、圈管管径及采用高一级材质的钢材等方法来提高 其工作可靠性。(可用鳍片管制造全焊腥式屏来代菅光管屏。对于结渣性燃 料，可以降低粘污程蘆；在同*羊棗件下吸热量约可提高12 %。2728屏式过热器防止外圈管子超温的改进措施 _(a)外圈两圈管子截短；)外圈二圈管子短字；(c)内外圈管子交叉；(d)外圈管子短路，内外管屏交叉4.包覆壁过热器達爨蠶曇難囂矍蠶課期躍蠶鬆奮水 称为包覆壁过热器。光管：相对节距s/d = 1.1-1.2；膜式壁:s/d=23。 書盍鑫爵靈膜式壁结构保证锅炉烟道的气密性并审麒礬縫作蠶瓠暑離罷驢处霹齧亀懿 密集，其辐射吸热量也较少，吸热量不计。包覆壁过热器内蒸汽来自焰增很小

14、的炉顶过热器或直接来自包覆壁过热器也具有将蒸汽输送到布置在尾部烟道的低温过 热器进口的作用。29第三节影响汽温变化的因素锅炉负荷:过量空气系数给水温度:燃料性质受热面污染情况:燃烧器的运行方式锅炉负荷过热器的汽温特性1辑射戎过热器i2、3 -对流式过热器（叽讥）汽温特性：汽温与锅炉负荷（或工质流量）的关系 蔽辐射式过热器只吸收炉内的直接辐射热。随着锅炉负荷的 增加，辐射式过热器中工质的流量和锅炉的燃料耗量按比 例增大，但炉内辐射热并不按比例增加，因为炉内火焰温 度的升高不太多。随锅炉负荷的增加，炉内辐射热的份额 相对下降，辐射式过热器出口蒸汽温度下降。当锅炉负荷增大时，将有较多的热量随烟气离开

15、炉膛，对 流过热器中的烟速和烟温提高，过热器中工质的焰增随之 增大。对流式过热器的出口汽温随锅炉负荷的提高而增加/屏式过热器的汽温特性将稍微平稳一些，因它以炉内辐射 和烟气对流两种方式吸收热量。不过它的汽温特性有可能 是在咼负荷日寸对流传热占彳尤势而低负荷时则辐前彳专扱占彳尤（ 势。）大型电站锅炉的过热器，辐射吸热的份额不大，整个过热 器的气温特性是对流式的，即负荷增加时，出口汽温增加， 或者说负荷降低时，出口汽温下降。j35:再热器的汽温特性也几乎都是对流式的。因 为再热器多半布置在对流烟道中，而且常常 布置在高温对流过热器之后。） 负荷降低时，再热器的入口汽温（汽轮机高 压缸的排汽温度）还

16、要下降，这就使得负荷 降低时再热蒸汽温度的下降比过热器蒸汽要 严重得多。37二、过量空气系数炉膛内过量空气系数增大时，将使得炉内火焰温 度降低，炉膛水冷壁吸热量减少，使炉膛出口烟温增加。辐射式过热器和再热器的吸热量减少， 汽温随过量空气系数的增大而下降。:过量空气系数增大使燃烧生成的烟气量增多，流： 过烟道的烟气流速增大。对于对流式过热器，由 于对流传热系数和温压的增加，其出口汽温也随 着升咼。:在锅炉运行过程中，有时用增加炉内过量空气系 数的方法来提高汽温，但这将以降锅炉效率作为代价。因过量空气系数太大，锅炉排烟热损失将35增加。三、给水温度锅炉运行过程中常常会因高压加热器停运等原因而使给水

17、 温廃降低。为保持锅炉负荷不变，必须增加投入炉膛的燃料，这将使 得炉内烟气量增加，炉膛出口烟温增加。对流式过热器的 吸热量增加，而此时流经过热器的蒸汽量未变，因此出口 蒸汽温度将随给水温度的下降而升高。给水温度的变化对辐射式过热器的出口汽温影响很小,基 本保持不变。一般锅炉过热器总体呈对流汽温特性,若给水温度降低过 多，有可能引起过热蒸汽超温。运行经验标明，给水温度 降低10°C,过热蒸汽温度增加45°C，燃煤耗量增加 0.65%o通常采用降低负荷运行方法保证过热器的安全。亠四、燃料性质 Mad, Aad增加，Qar,net降低必须增加燃 料量。炉内温度降低A辐射传热减少:

18、B增加、水分增加A烟气容积增加A烟气速 度提高A对流传热量增加总体结果：出口汽温升高:当燃煤的挥发分降低，含碳量增加或者煤 粉变粗A燃尽时间延长A火焰中心上移A炉 膛出口烟温升高A过热器吸热量增加A汽温 升咼五、受热面污染情况:过热器之前的受热面（水冷壁）积灰或结 渣：炉膛出口烟气温度提高，会使得蒸汽 温度升咼。:过热器本身积灰、结渣或者管内结垢，吸 热量减少而导致蒸汽温度降低。六、燃烧器的运行方式高压及以上锅炉机组的燃烧器都有多排，而且有些 燃烧器的喷口可以向上或者向下倾斜。燃烧器配风 工况改变（总风量不变）、燃烧器喷口向上或者向 下倾斜或者运行中投入不同标高的燃烧器都会影响） 到燃烧室火焰

19、中心的位置。当火焰中心上移时，炉膛辐射吸热份额下降，布置 在炉膛上部和水平烟道内的过热器的传热温差增大, 吸收热量增多，而蒸汽量没有变化，因此会导致过 热器出口汽温升高。1第四节蒸汽温度的调节:汽温升高，材料强度下降：例：12Cr1MoV : 10万h585°C, 3万h595°C；（ 在超温1020 °C时，寿命减半。）:汽温下降，循环热效率下降：一10°CA0.5%:汽温过低，汽轮机排汽湿度增加，从而影响汽轮 机末级叶片的安全工作。（再热汽温变化剧烈中压缸转子与汽缸之间的相对胀差变化A汽轮机激烈振动A安全通常规定蒸汽温度与额定温度的偏差值在一10+

20、5°C范围内。39:波动不可避免，采取汽温调节装置，在60-100% 额定负荷内维持额定蒸汽温度。调节方法：>蒸汽侧调节（改变蒸汽热焰）: 喷水减温器 表面式减温器»烟气侧调节：> 改变锅炉内辐射受热面和对流受热面的细热量分配比例 调节燃烧器倾角 烟气再循环> 改变流经过热器、再热器的烟气量 烟气挡板、卩英水减温装直喷水减温：将水直接将水喷入蒸汽中，喷入的水在加热、蒸 发和过热的过程中消耗蒸汽的热量，使汽温降低。喷水减温调节法、调节灵敏、惯性小，易于实现自动化，加 上调温范围大、设备结构简单，所以在电站锅炉上获得了普 遍应用o:减温水：给水（3-5%锅炉容

21、量）位置：过热器连接管道或者联箱两级喷水减温，保证咼温过热器安全、减小迟滞、提咼灵 敏度“ 第一级：屏式过热器前，保护屏式过热器，粗调，1/2“ 第二级：末级高温过热器前，微调1/2:喷水减温只能使蒸汽温度降低，不能使蒸汽温度升高，过热器设计时 需多布置一些受热面，使锅炉在低负荷时能达到额定汽温，而在高负 荷时投入减温器喷水减温。：一般不作为再热蒸汽的主要调温方式.42:喷水形式：:文丘里减温器:漩涡式喷嘴减温器:多孔喷管式减温器（笛形管式减温器）再热斋一般米用烟气侧调节汽温，喷水减温 辅助调节，因为向再热蒸汽内喷水会降低整 个机组的经济性。435文丘里管式喷水减温器1减温器联箱；2文丘里管；

22、3喷水孔；4环形水室；5减温水室；6 混合室在文丘里管的喉部，布置有多排cp3rrim的小孔，减温水经 水室从小孔喷入蒸汽流中。孔中水速约12m/s,喉部蒸 汽流速达70100m/s,使水和蒸汽激烈混合而雾化，该 种减温器蒸汽流动阻力小，水的雾化效果较好。漩涡式喷嘴喷水减温器漩涡式喷嘴；2减温水管；3支撑钢碗；4减温器联箱；5文丘里管；6混合管减温水经漩涡式喷嘴喷出雾化，在文丘里管喉部与高速 (70120m/s)蒸汽混合，很快汽化与过热，使汽温降低。混合管长约45m，混合管与蒸汽管道的间隙为610mm。 这种减温器雾化质量很好，能适应减温水量频繁变化的场 合，而且减温幅度较大。45多管式喷水减

23、温器1 多孔管；2混合管；3减温器联箱多孔喷管上开有若干喷水孔，喷孔一般在背向汽流方向 的一侧，以使喷水方向和汽流方向一致。喷孔直径通常 为57mm,喷水速度为35m/s。oWWW 址WXWWXWS、4、5图7-30 SG1025t/h自然循环锅炉第二级多孔喷管式减温器一筒体；2村套！ 3多孔喷头；4端盖；5加强片#图7-31SG1025t/h自然循环锅炉第二级减温器的多孔喷头#再热器微量及事故喷水1-借子；2莫诺克喷头,3压盖螺母;4雾化片；5垫圈；6管子7蜩盖图7-32 SG1025t/h自然循环锅炉再热器畀故喷水减温器筒体；2衬套！ 3、4、3U接头；6-法兰；7法兰盖；& 一垫

24、片：9 一炽头霖栓；10螺母；11 一垫圈,)2喷水装置莫诺克喷头49 Babco ck的喷水减温器检查喷嘴间距媒栓检查喷嘴固定点间距螺栓保护內衬浮动宜51n(阿零谿-3二、分隔烟道挡板挡板lot HlkA.、图7-34分隔烟道挡板调节法受热面布置方式烟道挡板 是利用改变 流过尾部烟 道中的烟气 量来调节汽温，现代锅 炉上主要用来调节再热蒸汽温度。53:调节烟道挡板，可以改变流经两个烟道的烟 气流量，也就是改变2个并联烟道中的烟气 分配比率，从而调节再热汽温。I:烟气流量的改变，也会影响到过热汽温，但 可调节减温器的喷水量来维持过热汽温稳定。再热器进口的喷水减温器正常下是不运行的, 只是在再热

25、器出口温度上升，并且不能被挡 板控制的情况下作为紧急减温器使用。采用烟道挡板调温的主要优点是：结构简单、操作方便，在 调节再热汽温时，对炉膛的燃烧工况影响较小，且调温幅度 较大；但其缺点是汽温调节的延迟时间太大，挡板的开度与 汽温变化不成线性关系，而大多数挡板只有在0%40%的 开度范围内比较有效，挡板开的较大时易引起磨损，关得较（ 小时又易引起积灰。j在用烟道挡板调节再热汽温时，必须考虑到对过热汽温的影响。若想提高再热汽温，应在开大再热器侧挡板前，检查一（ 下是否有一定的过热器减温水量。因为在开大再热器侧挡板 时，过热器侧挡板关小，低温过热器出口温度降低；此时必 须减小减温水量，以保持过热汽

26、温稳定。否则，虽然低温再 热器温升增大，但因为低温过热器出口温度下降，引起主蒸 汽温度降低，导致高压排汽缸（低温再热器入口）温度降低， 最后高温再热器出口温度没有什么变化。5570WO %图7£5挡板调节时烟气量随锅炉负荷的变化500隅址«划70100%负荷临t5S5500701(W%负荷，(a)(b)图7-36挡板调节时汽温随负荷的变化U)过対熬汽(Q再热瘗汽A担板全开时汽温特性！ B-S板调节后汽温待性三、烟气再循环工作原理：采用再循环风机从锅炉尾部低温烟道中（一般 为省煤器后）抽出一部分温度为250350°C的烟气，由 炉子底部（如冷灰斗下部）送回炉膛，用以

27、改变锅炉内辐1 射和对流受热面的吸热量分配，从而达到调节汽温的目的。 掺入低温再循环烟气炉膛温度降低炉内辐射吸热量减 少（炉膛出口烟气温度一般变化不大）烟气量增加对流受热面吸热量增加，越远越显著1 %再循环烟气量再热汽温2 °C（ 2025% >40-50°C:幅度大、迟滞小、调节灵敏同时可降低NOx排放57五、改变火焰中心位置摆动式燃烧器高负荷：向下倾斜低负荷：向上倾斜摆动土20-30°炉膛出口温度笛0140°C A调温幅度4060°C:上倾角过大：q3,q4增加:下倾角过大：冷灰斗结渣:多层燃烧器：可改变投运层调节。降负荷时，停 下排

28、燃烧器。59第五节过热器的热偏差:锅炉受热面管子长期安全工作的首要条件是：必 须保证它的金属工作温度不超过该金属的最高允 许温度。:热偏差：由于管子的结构尺寸、内部阻力系数和 热负荷可能不同而引起的每根管子中蒸汽恰增不 司的现象。恰增大于管组平均值同右工质温度否园的期些管子叫偏差；:管壁温度tb：管内工质温度tg,热负荷q,放热系 数a2 （管内工质的质量流速）等:过热器、差，壁温尤其需要避免个别管子超温。管。曰、工作条件最58主要影响因素吸热不均匀：各管外壁烟气温度、烟气流速以及积 灰结渣情况的不同，直接影响到管内蒸汽的吸热量流量不均匀：管子的流量取决于该管的流动阻力系 数和管子进出口之间的

29、压差，管长度不等、内径不 同、弯头数或粗糙度不同，都会引起流动阻力系数 不均匀，阻力系数越大，流量越小。59一、烟气侧热力不均主要原因：沿炉膛宽度方向烟气温度场和速度场不均匀结构特点1直流燃烧器四角切圆燃烧，炉膛出口至对流烟道存在残余 旋转；2过热器管子实际节距不同（设计、安装及运行因素造成）, 形成烟气走廊运行工况3燃烧组织不良：四角配风不对称，火焰偏斜，风粉不均， 结渣，上部再燃等4受热面污染：通流面积变化5吸热多的管子蒸汽温度高、比容大、阻力大、使工质流量 减少，加大热偏差二、工质侧水力不均(流量不均)图过热器的Z形连接和U形连接方式(“ Z形5 (b) U 形Z型连接：管圈两端、 的压

30、差Ap差异大，I 流量不均大。左端) 管圈压差最小，工 质流量最小；右端 管圈压差最大，工 质流量最大。U型连接：各并列 管圈两端的压差Ap 相差较小，管组的 流量不均也较小。采用多管均匀引入和导出 的连接方式可以更好地消 除过热器蛇形管间的流量 不均，但是要增加集箱的 并列开孔，连接系统结构 复杂。实际：采用从集箱端部或 从集箱中间单侧引入和引 出的连接系统：简单、蒸 汽混合均匀、易于装设喷 水减温图7-S8过热器的多管连接方式减小热偏差的措施过热器受热面分级， 级间设集箱使蒸汽充 分混合:沿烟道宽度方向分级, 即将受热面布置成并 联混流方式1111 ;丨卄川艸 U11UL辛罠左中.亠右更車

31、空图7-39过热器烟道分段示意图交叉采用定距装置，消除烟气 走廊对个别管子（如外圈管） 可通过调整管径，改变局 部阻力系数等增加其流量， 反之，对个别流量偏大或 吸热较小的管子，可通过- 设置节流圈或增大管接头 壁厚的方法来限制其流量。说明,40过热器中蒸汽流动“交叉"上锅600MW过热器、再热器:过热器过热器系统按蒸汽流程分为顶棚过热器、包墙过热器、低） 温（一级）过热器、分隔屏（二级）过热器、后屏（三级）过热器和末级（四级）过热器。 顶棚过热器处于锅炉（ 水平烟道，包墙过热器、低温（一级）过热器处于锅炉后 部垂直烟道，分隔屏（二级）过热器、后屏（三级）过热 器悬挂在水平烟道，末级

32、过热器位于折焰角上方。过热器系统图jj匸一丄9一级喷水减温器一级过热器nQl井中曜墻后烟井顶棚及后墙包墙管0后器前墙包墙管包括顶棚、包墙过热器、一级过热器、分隔屏过热器.后屏过热1 器和末级过热器。一级过热器后布置有一级喷水减温器，二级喷（ 水减温器布晋干j JJ#口蒸分 出证能 进保右 段，左 各叉且 器交 过左芒的剧高 打温5°当加耐 差进畢适 偏并務有廊设 力璽留走束 热接霽zm温气管 的连二汽烟烟的 生管徐的成器 产接番置形热 侧连靈位或过 气專的 烟口藍所搭内 点和小。证据灰围 ： 特侧吏很根齧子器嘗和成保晃1 构汽養可排面效管热茨器弯肴耳需 结蒸用分。爲蛊过列吹热管婪在中

33、 器除器受噩式出便SH 热消箱芻热止灰防屏、方式干瑕热顶 过为过防股在位时屏若两中第以于, 用处板 ,o护 距损磨 间磨防 空部的 爭局温错同 管遂 单挂 止和 防焦 来结 片屏 鳍管 式IJT 飜 安效 间有 之» 子整 霹。过管屏 端管渣级绕管O。底证清末环翥由屏行 替运 上将在 高向构 同横结 不的振 的面防 段表用 口屏采 出管器 和紧热 口贴过 入管。 as 器环平再热器:再热器分为低温（一级）再热器和末级（二 级）再热器二段。: 一级再热器布置于尾部双烟道的前部烟道中, 末级再热器布置于水平烟道内，与立式低温 再热器直接连接，逆、顺混合换热布置。694再热器系统图TIII

34、 IT末级再橱=:低温再厢1(Xitsric Dkifneter (rnm >IhkzkncsscMuletid»51.0x 18.5ISCrMoGr51,0x 18.0IbCrMoGIU SH hkl 伽r51.0x t9.01!iZ；fMoGrM .Ox IB 5r51.0x IR.01处毗厳只滋岔賈顶部引出的两 禎叢汽莲攫習(p457X7pmmf SA-335 P12)将蒸汽送往位于 后竖井中的*平祀温过热器入口子为5九 节距为133.5mm,壁 厚为885mm,材质为 15CrMoGo 聽囑267mm,以 是 15CrMoGoa由立式低过出口集箱引出的2根 (P457

35、X 70的连接脅上装有两只 冕二奴喰求减温器，通过喷兔赢低温过热器r60.0xt10.0ISCrMoGNo.l72二级过热器2ndSH Het FORTNdSHCutlel54.0xt8.5SA213-T91 No21854g8SSA213-1P3们H No.】71854.Q3d8.5SA213-TP347H No.2-1760 0xt9 054.Qxt9.05A21.5-TP.54 7H N0S8SA7T3-TP347h NoJ60.0x112.0 12Cr1MoVG No.160.0xt9.5SA2M-191 No.154Qxt9.5!>CrMoG No.21860.0xt9.5SA

36、2I.5-TP.5>1/HNTT»54.0xt12,0PCrlMoVC； No 2-16»分隔屏共有8大片屏.每个 大屏又由4个小屏组成，每 大屏各有72根<p60/54的管子, 按照壁温，分别采用 12Cr1MoV （壁厚为8 11mm）和SA213-TP347H（壁厚为811 mm）材料。»分隔屏出口集箱引出2根 q>508X65 （SA-335 P91） 连接管，蒸汽进入后屏过热 器入口集箱（P457X80, SA-335 P91） o72BOILER FRONT3<dSH Inlet HDRbA-Zl Tl NO Ziiiini i

37、nniiKO2|4r63.5xt9.5 SA-213T91 No.1»51xl15SA-2I3T91 No. .5-19111 竺祖79 lllliinl lllllE lllllllll655x19MO-19 MlISE：SA-213TP34/H No.1«51.0xt8SA-2131P347H No.2-19*63.5x111.5SA-213TP.51OHCbN No.1SA-213TP310HCbN No.2,JJ9IMIIIIIIIII llllllllVd SH Qultel HCH"0xi155:/ SA-2U791No.1 £Mxt13.5

38、"SA-213 191No. 2 士如 xtlSS SA-213 T91No.5-8.1"60xt15.5与琏为534mm,管子務ROOF 1WE tSA-213T91No.410Code case 2328 (super304H)和25Cr20Ni.管径为 (p54/(p635管子壁厚为 8-11.5mm；73<63.5x18A-213S3O432 No.1r51.Oxt9A-213S3O432 No.2-19I <51.0x19.5No.3ig»®355P91) o:由屏过出口齡豆I出$ 根©559X95连攫管丄管 上藝有两只第

39、二级诫水减 温器！喷水卮的蒸汽进入 衣级壮热器久口集箱（P457X90；SA335P91）三级过热器73Outside Diameter (mm > x Thickness< mm) Material51.0x114.5SA-713191 No. 2*60.0x(10.0SA-213191 No.151.0x(14.5 SA-213191 No. 2*6aoxiio.oSA-213191 No.1HhSH OtJltel HDR51.0x115.0<51.0x115.0SA-213191 No.3-15SA-213191 No.3-15CM的01(列60.CM8060.0x1

40、80A-213S30432 No.1A-213530432 No.1Q.0xt7.0G(P)G(豪肿 CMMC< 1(*0.沖)G？5)G14)GcIgQ)O 1(*0/G1214)01(*5)51.0x17.0A-21JS30432 No. 2-3A-21JS30452 No. 23Q.Oxtg.O»51.0xt9.QSA-213n>34/H No.4-15SA-21JTP54/H No.41560.0xtl5560.0xt155 $A-2btP31OHC0N No.1SA-21jnlOHCtiN No.151310.0r5t0xt10.0SA-213m310HCbN Ho.2SA-213TP310HCbN No.2r51.0xt9.0»51.Qxt9.Q A-213S304J2 No.3A-213S304J2 No.3*60