制冷公式汇总

1、逆卡诺循环P504qo / wqo T°(Si S4)qkTk(SiS4)w qk q°To /(Tk To)To /Tk 冷热源温度Ksi/ s4 状态点i和4的比熵kJ/kg Kqo-面积 14baiqk -面积 23ba2Ew-12341湿蒸气区逆卡诺循环(理想循环)P504qohi h4qkh2h3wWc We (h2 hi) (h3 h4)(hih4)/(h2 hi) (h3 h4)gh2h3h4 状态 1 2 3 4 的焓 kJ/KgWc-消耗功，面积123041We-获得膨胀功，面积 3043Ew-面积 12341Hi7机板褰发器T。)h4q。hiw(hihi

2、h2有传热温差的制冷循环P505有传热温差时制冷系数总小于逆卡诺循环的制冷系数,其减小的程度一般与理想循环比:制冷量减少-面积44' b' b4膨胀功减少-面积034' 0d)/(h2hi)称为温差损失，To和 T越大，那么温差损失越大(ToTo)/(Tk To) ( Tk膨胀阀代替膨胀机理论理论循环P506g o5/(2%)=(厂0-4门)/+叫)(7-470) / I(rk- r0 + (4Tk + 47)E r0/ (儿r0)干压缩代替湿压缩 P506q0 h1 h4w h2 h1(hi h4)/(h2 hi)制冷量增加-面积ail' a' a耗功

3、量增加-面积122' 1' 1蒸气压缩式制冷理论循环的热力计算P507qohih4qo-单位质量制冷量kJ/Kgqv-单位容积制冷量3kJ/mq。hih4qvViViVi-压缩机吸气比容，即压缩机入口气态制冷剂的比容m3/kgMroVrM rW03 “qoqvMr-制冷剂质量流量kg/sVR-体积流量m/sqkh2h3kM RqkM R(h2h3)0 -制冷量kJ/s或kwqk-冷凝器单位质量换热量kJ/KgWthh2hiRhM R(h2hi)k -冷凝器热负荷kJ/s或kwwth -压缩机单位质量耗功量kJ/Kgth0/Rhq0/wth(hih4)/(h2hi)Rh-压缩机理

4、论耗功率kJ/s或kw th -理论制冷系数Rth /R -制冷效率k0Pth 或 qkqoWth平衡检验过冷冷循环过冷q0P508q°)/wc(h h4)(h4 g)/(h2 %(Cx? tr?c)/(h2hj制冷量增加-面积a44' ba0 无过冷的饱和循环制冷系数Cx制冷剂液体在Tk和Tr?c之间即1/2 Tk+Tr?c的平均比热kJ/*制冷量增加-面积44' b' b4压缩机耗功量增加-面积1' 2 ' 211 'dt翼岸西回热循环P509(q 0 q 0) /( w c w c)gh4 h4h4)/(h2mh2h|)(h1h4

5、) /(h2m h2hjh4 h4hihi4 gpi hi "m-R512Kw=kg/sX kJ/Kg一次节流、中间完全冷却的双级压缩制冷mRi。/(h8)口巳山？h3)mRi(h5h?)mR2(h3mR2miRi(h2h3)他h?)/低、高级压缩机理论耗功率Rhi mRi(h2 hi)Pth2mR(h4h3)RhRhiPth2理论制冷系数th0 / Rh 0 /( RthiRh2 )中制得耳iB 冋纳殃一次节流、中间不完全冷却的双级压缩制冷mR1h2mR2h3(mR1miR2)h3mRh3mR10/(h0h9)mR2(h3h6)hy)R513低、高级压缩机理论耗功率RhRhiRh2

6、mRi(h2 h)mR(h4h3)理论制冷系数th 0 / Rh 0 /( RthiRh2 )适用于R22、R134a等制冷系统此循环一般增设回热器，使流出蒸发器的制冷剂蒸气由to升到t1低压级压缩机吸气过热度取2050C,循环中t7比t6高58C按制冷系数最大为原那么确定中间压力t 佳 0.4tk 0.6t03R514按上下压压缩机的压缩比相等为原那么P 、Pk ? P0R514h/R ( 0R)/ R热泵循环0 h(11 )h 0(1 丄)公式成立条件必须是工况(冷凝、蒸发温度、再冷度、过热度)完全相同制热系数R514逆卡诺循环制热系数 P514hee1Tk /(TkT。)最大空气调节器中

7、压缩机向蒸发器提供的Q0.9Qk0.9kQ0W实际冷量Q-压缩机在空调工况下的制冷量Wre0一0437 b活塞式 k Q k / Qo1.72 neQ标准工况(t仁30 C, tz=-15C下的制冷量)W制冷剂P5172m+2=n+p+q+r饱和碳氢化合物Cm-bm+2卤代烃 CHnFpCIqBrr人 rriAh'-PrT te、2*4 _mP540d2s气缸气缸直径 d(m、活塞行程S (m)、气缸数Z、曲轴转数 n (r/min )活塞式制冷压缩机理论输气量Vh3nZm3 /s240滚动转子式压缩机理论输气量P540Vhn (R2r2)LZcm3 /s气缸半径R (cm)、转子半径

8、r(cm)、气缸轴向厚度L (cm)、压缩机转速60n (r/min )、气缸数 Z双螺杆式制冷压缩机理论输气量P540Vh丄CnCr 2.D 0Lnm3 /s主动转子公称直径 D0 ( m)、转子长度L (m)、面积利用系数 Cn扭角系数60G、主动转子转速 n (r/min、单螺杆式制冷压缩机理论输气量P5402VpZ n星轮封闭时的最大基兀容积Vp、转子齿数 Z、转子转速 n (r/min )pm3 /sVh60涡旋式制冷压缩机理论输气量P5401涡旋体高度H( m)、涡旋体壁厚3( m)、基圆半径a ( m)、涡旋节距Fh=2 naVh30nPhH(Ph 2)(2N1 )(m)、m3/

9、s小室数N回转角0 * (rad )、转速 n (r/min )容积效率P540Vrp t l实际输气量Vr、理论输气量VhVhv余隙系数、节流系数、预热系数、气密系数：入V、入p、入t、入1中小型活塞式压缩机容积效率P5411P2 一v 0.94 0.085(竺)m 1PiC约为、转数等于或大于720 r/min、氨多变指数 m= R22, m=相对余隙容积P541C Vc/Vg余隙容积Vc、气缸工作容积Vg1叭/ /制冷压缩机工作能力，R542M制冷剂单位单位质量流量，kg/s制冷量Kwh 蒸发器出口制冷剂的比焓kJ/Ka ； h 蒸发器进口制冷剂的比焓JZ7X0 M R(h1h5)( v

10、Vh / V2 )(h1h5)vVhq、1 11八口 1 |J1 丿 1 J H J Hi/si| 5iJ/ 1，1 15八、口 j-T A_L 11 1 |J J 1 l 丿 1 J H J H5kJ/Kg/5 ¥制热量Kw3v制冷压缩机的容积效率；Vh制冷压缩机的理论输气量，m/shhM R(h3h4)M R(h1h5)M R(h3h)v2 制冷压缩机入口气态制冷剂的比容，m/ K gh0fPinh3制冷压缩机出口气态制冷剂的比焓，kJ/Kgh4 冷凝器出口液态制冷剂的比焓，kJ/KgPn 压缩机配用电机的输入功率，KWf 输入功率转化为制热量的系数，小型压缩机，良好的大型压缩机

11、，不计散热1制冷压缩机耗功率 P543开启式制冷压缩机配用电动机的功率KwWi单位质量制冷剂的实际耗功率，kJ/KgRMRWiMr%-vVh(h3 h2)iVi iP (1.101.15)Fe / dwth单位质量制冷剂的理论耗功率，kJ/Kgi Rh/R(MRWth)/(MRWJPePPhvVh (h3h2)h2制冷压缩机气缸入口处气态制冷剂的比焓，kJ/KgWth /Widmdi mdV1i m db 氨取；R22取TobtbtoTkPnPePiPhP指示功率，KwWthh3h2Pe轴功率，KwPiM R (h3h2)/iPm摩擦功率，Kwpe p pmp/ mRh理论功率，Kwpth /

12、 i mvVhh3Viih2mi指示效率m P /Pem摩擦效率PinPth / im eFe / ePth / se轴效率si mes绝热效率d传动效率，直联1，三角皮带制冷性能系数COPP544开启式COP0/Peth i mw/w 或 Kw/Kw封闭式COP 0/Pn0i m d ePthth i md e制热性能系数P544开启式COPhh/Pe封闭式COPhh / Rnw/w 或 Kw/Kw蒸汽压缩式局部负荷综合性能系数(IPLV)70Kw以上的机组应配置容量卸载机构美国标准P426IPLV 2.3%A 41.5%B 461%C 101%DIPLV 0.01A 0.42B 0.45C

13、 0.12DA- 100%负荷时的性能系数 w/w,冷却水进水温度 30 CB- 75%负荷时的性能系数 w/w,冷却水进水温度 26CC- 50%负荷时的性能系数 w/w,冷却水进水温度 23CD- 25%负荷时的性能系数 w/w,冷却水进水温度 19C冷水机组的噪声 P553rL L020 lg 3 dB5L。距机组1m距地面处的噪声值，dB风冷热泵机组冬季制热量P553h qkik2Kwq 产品样本中的瞬时制热量(室外空气干球温度7 C,湿球温度6Ck1 使用地区室外空调计算干球温度的修正系数k2-机组化霜修正系数，每小时化霜一次，二次冷却水泵扬程P562Hp 1.1(Hf Hd Hm

14、Hs H。)MPaHf、Hd冷却水管路系统总的沿程阻力和局部阻力MPa冷凝器冷却水侧阻力 MPa吃一冷却塔中水的提升咼度(从塔底部水池到喷淋器的咼差m X耳-冷却塔布水器喷头的喷雾压力 MPa弓1风式MPa水喷射式MPa冷凝温度水冷t_也 4 8C2风冷 t=t k+15Ctw1、tw2 冷却水进、出水温度C； t k-夏季空调室外计算干球温度C Q压缩机的实际制冷量 KWG1.2Q1.2Qkg/s"t -冷却水温升，卧式冷凝器4-8 C,进水温度高取下限、冷凝器水行冷却水量C(tw2tw1)ct程数少取下限。QcKaAH (MED)kJ/hKa-冷却塔填料局部的总焓移动系数;H填料

15、层高度，m冷却塔的冷却能力 P565MED12MED-对数平均比焓差，kJ/kg开式冷却水补水量 P566In2i w1、i w2一对应于Tw1、t w2饱和空气的比焓，kJ/kg开式冷却水系统的补水量包括：蒸发损1i w1is22iw2is1is1、i s2 -对应于Ts1、ts2饱和空气的比焓，kJ/kg失，飘逸损失，排污损失和泄露损失，KaC1(W/A) (G/A)tw1、tw2 冷却水进出口的水温C；t s1、ts2-室外空气进出口的湿球温中选用逆流式冷却塔或横流式冷却塔冷却塔的实际冷却能力=实际MEDs样本 MEDy度C时，空调冷却水的补水量应为： 电制冷，W-冷却塔水量，kg/h

16、;G冷却塔风量，kg/h溴化锂吸收式制冷。a、B系数分别为和A冷却塔断面积，m2 ;C1-P566表吸收式制冷mNH3kg/ kgmLiBrkg/ kgkg/ kg氨-水工质对P571mNH3mH 2OmLiBrmH 2O溴化理-水工质对吸收式制冷机的热力系数P5710g0 -制冷量；g 消耗的热量最大热力系数P571热力完善度水溶液的沸点与同压力下水的沸点成正比P572吸收式制冷P571-5740.704+5-3比誥一沫度图上的揆化憚吸收式制冷理论術必P571maxTo(Tgmaxt At Bm=ni=m70m=m7+mTe)/Tg(Te To)Tg -发生器中热媒温度； T 0 -蒸发器中

17、被冷却物温度 可取进出水平均温 度；Te-环境温度可取冷却水进出水平均温度c逆卡诺循环制冷系数；c正卡诺循环制冷系数A、B-系数，为浓度的函数s 浓溶液浓度w 稀溶液浓度m3 3 m7 7m4 447m3mi? -4m7 -s wm7 f循环分倍率f放气范围m3m7单效型Q吸 Q冷Q发Q蒸放气范围大，溶液循环倍率小，运行经济性好，但溴化锂-水溶液浓度大, 易产生结晶，因此，放气范围和溶液的循环倍率很重要， 溴化锂吸收式制 冷的四大性能指标为热力系数，热力完善度，放气范围和溶液循环倍率。 7玲却总双效型QkQoQgQ°(1 1/ )COPo0 /( gP)kw/kwg名义加热源耗热量k

18、w吸收式机组名义制冷量、制热量P578COPhh /( gP)kw/kwP名义消耗电功率kw蓄冷平均法P59724Q-设备选用日总冷负荷 kWh; Q d-设备计算日总冷负荷 kWhQqin mqmaxnqPi 1qi i时刻空调冷负何 kW； q max设计日最大小时冷负何kWQ (1 k)Qdqp设计日平均小时冷负荷 kW n-设计日空调运行小时数 hm-平均负荷系数，宜取；k 制冷站设计日附加系数，5%-8%蓄冷全负荷蓄冷 P597局部负荷蓄冷P597qi建筑物逐时冷负荷蓄冷装置有效容量24蓄冷装置有效容量Qsn1cfqcn1 夜间制冷机在制冰工况下运行的小时数Qsqin iCf qc匕

19、-白天制冷机在空调工况下运行小时数i 1蓄冷装置名义容量Qs0Qs£蓄冷装置的实际放大系数蓄冷装置名义容量Qs0Qs24qcCf 制冷机制冰时制冷能力的变化率即实际制冷量与空调工况制冷量的24制冷机空调工况制冷量i 1qcqcn2mCf比值，活塞；螺杆；离心中压；离心三级制冷机空调工况制冷量i 1qcniCf有限电时畜冷装置有效容量P598Qs maxqi maxQs为满足限电要求所需蓄冷装置容量kWhqcQs/gCf)max 所选蓄冷装置的最大小时取冷率qimax限电时段空调系统的最大小时冷负荷kWqc 修正后的制冷机空调工况制冷量kWh水蓄冷贮槽容积 P598QsPQ设计日所需畜

20、冷量 kWhVm31.163 tP-容积率，分层型及容量大的右取低限，其余形式及容量小的取高限；蓄冷效率t蓄冷槽可利用的进出水温差5-8 C水蓄冷稳流器P5983ghi ( 1a ) 0 5Fr稳流器进口的Fr数Frq/r i k 1aq 稳流器有效单位长度的体积流量n8 /(ms); g重力加速度s2一般 Fr<2，取 Fr=1hi稳流器最小进口高度 m对下部稳流器进口高度是指其出水孔与槽底的垂直距离，对上部是指其出水孔与液面的垂直距离水蓄冷稳流器进口的 ReRe=q/vP 1进口水密度 kg/m3 ;p a周围水密度 kg/m3v进水的运动黏度m2 /s蓄冰系统工程中泵的流量P603

21、25%乙烯乙二醇溶液(工作温度 -65C)Q -输送冷量kwLQj/(3.83 t)L/s t 供回液温差C卤水泵LQj /(4.2t)L/s食品的比热容P614食品的温度在冻结点以上Xs食品中固形物的质量分数%3c 4.19 2.3OXs 0.628XskJ/kg K食品的温度在冻结点以下水分冻结量X1.105Xwi ,0.8765X食品中水分的冻结质量分数 % Xw食品的含水率质量分数 % tf 食品的初始冻结点Ct 食品冻结终了温度cIn (tf t 1)食品冻结后的比热容cr0.837 1.256XwkJ/kgK食品的比焓P614食品在初始冻结点以上的比焓kJ/kgh 食品在初始冻结点

22、tf以上的比焓kJ/kg ; Xs 食品中固形物的质量分取t=-40 C时食品冻结状态的比焓h hf (t tf)(4.19 2.30Xs30.628Xs )数% hf 食品在初始冻结点t f时的比焓kJ/kg值作为计算零点，是一相对值t 食品的温度C； tf食品的初始冻结点C食品在初始冻结点以下h 食品在初始冻结点t f以上的比焓 kJ/kg(XwXb)r°tft 食品冻结终了温度ch (t tr )1.55 1.26Xstftt r食品中水分全部冻结时的参考温度取-40 CXb 0.4XPr。水的冻结潜热，kJ/kg ; Xw食品的含水率质量分数%Xb食品中结合水的含量质量分数%

23、Xp食品中蛋白质的质量分数%果蔬外表水蒸发所造成的失水量P615mM(pgPs)kg/s蒸发系数1/sPa ; P616表M果蔬的质量kgPg果蔬外表的水蒸气压Pa;p s果蔬周围空气的水蒸气压Pa食品冻结时间P616平板状食品食品的冻结点按-1 C计算，冻结终了热W(1050.42tc) (1 tc)5.3 )3食品的厚度或半径m中心点的温度为-15 °C1510.7 (a外表传热系数 W/n2 K; P617,表圆柱状入一食品冻结后的热导率W/mK15W(1050.42tc) ( 1 tc)3.0 )W-食品的含水量 kg/m3冻结终了不是-15 C时，从图P616中6.3 (仁

24、一冷却介质的温度C根据冻结终了温度查出修正系数m球状15W(10511.3 (0.42tc)(1 tc)37 )冷库计算吨位P617GVi s /1oootV冷藏间或冰库的公称体积n冷藏间或冰库的体积利用系数P617,表；表P s食品的计算密度 kg/m3 P618,冷却间和冻结间冷加工能力P618吊挂式m设有吊轨的冷却间、冻结间每日冷加工能力tmid(lmd/1000)(24/t)i吊轨有效长度 mt货物冷加工时间h搁架排管式m' d吊轨单位长度净载货质量kg/m , P618表mg(Nmg /1000)(24/t)% 搁架式冻结间每日冷加工能力t ;mg每件食品的净质量kgN-搁架

25、式冻结设备设计摆放冻结食品容器的件数围护结构蒸汽渗透量P622P (PswPsn)/Hg/(m2 h)Psw围护结构高温侧空气的水蒸气的分压力Pa假定：HRwR1R2? RnPsn-围护结构低温侧空气的水蒸气的分压力Pa1、蒸汽渗透过程均以气态形式进行R=3 /H围护结构隔热层各层材料的蒸汽渗透阻之和m2 hPa/g2、蒸汽渗透过程均处于稳定状态R围护结构外外表的蒸汽渗透阻Pa, RW =4m2 hPa/g ;冷库蒸汽渗透阻的验算R围护结构内外表的蒸汽渗透阻Pa, 8 当库内有强力通风装置时为4H 01.6(PswPsn)3 -材料的厚度 m；1材料的蒸汽渗透率 g/ mhPaf 围护结构隔热

26、层高温侧各层材料隔热层以外的蒸汽渗透阻之和m2 hPa/g冷库围护结构最小总热阻P627热惰性指标S畜热系数w /m2 CDR1S1R2S2 ?t g围结构高温侧的气温C最小总热阻t d围结构低温侧的气温CRtgtd bRm2C /w11 围护结构高温侧空气的露点温度Cmin,DRwm2tgtlb热阻修正系数，D<4时b =;其他b =Rv围护结构外外表热阻m2 C /W隔热层层厚度P规71811 1入一所采用隔热材料的导热系数w /m C匸(一)mwnK围护结构的传热系数 w /m2 C3 -各层建筑材料的厚度入各层建筑材料的导热系数w /m Ca w、a n 墙或屋面的外、内外表放热

27、系数w /m隔热材料设计热导率P规718入=入bw /mc入正常条件下测定的热导率w /m C；b 热导率修正系数 P规718表444围护结构热流量P628i KA (twtn)WK围护结构传热系数 w/m2 K;A围护结构的传热面积m2a围护结构两侧温差修正系数，P628表tw 围护结构外侧计算温度C,P624tn 围护结构内侧计算温度C,P627表冷藏间货物热流量P63122a2b2c2d2a食品热流量W 2b包装材料和运载工具热流量W1m(h h>) c Jm$Cb( 12) m()2c货物冷却时的呼吸热流量W 2d货物冷藏时的呼吸热流量W236ttm-冷间的每日进货质量kg, P

28、631注：(mz m)Wh1 货物进入冷间初始温度时的比焓kJ/kg1、仅鲜水果、鲜蔬菜冷藏间计算h 2货物在冷间内终止降温时的比焓kJ/kg2 c 和2dt 货物冷却加工时间 h，冷藏间取24,冷却间、冷冻间取设计冷加工时2、如冻结过程中,需加水时，应把水的间；Bb货物包装材料或运载工具质量系数P632表热流量参加6 包装材料或运载工具的比热容kJ/kgKi包装材料或运载工具进入冷间时的温度cP632 P632 表2包装材料或运载工具在冷间内终止降温时的温度，宜为该冷间的设计温度C , mz冷却物冷臧间的冷臧质量kg货物冷却初始温度时单位质量的呼吸热流量w/kg货物冷却终止温度时单位质量的呼

29、吸热流量w/kg冷间通风换气热流量 W P6323a 冷间换气热流量 W1、本条只适用于贮存有呼吸的食品33a3b3b操作人员需要的新鲜空气热流量W的冷间1r (hwhn)nVn n30n(hh )hw冷间外空气的比焓kJ/kg3.630nn (hwhn )242、有操作人员长期停留的冷间如加hn-冷间内空气的比焓kJ/kg工间、包装间等，应计算操作人员n每日换气次数可采用2-3次Vn-冷间内净体积 m8需要新鲜空气的热流量3b，其余p n-冷间内空气密度 kg/m3nT-操作人员数量冷间不计。电动机运转热流量 P63341000Pd bWPd电动机额定功率 kw;z-热转化系数，电动机在冷间

30、内取1,在冷间外取b 电动机运转时间系数，对空气冷却器配用的电动机取1,对冷间内其他设备配用的电动机可按实际情况取值，如按每昼夜操作8 h计，取8/24操作热流量WP6335a照明热流量 W5b每扇门的开门热流量 W55a5b5c5c操作人员热流量 W Ad冷间地面面积 m2 ；nk门樘数1 ngV/hw hn)M n 3znd 每m2地板面积照明热流量，冷却间、冻结间、冷藏间、冰库和冷d fII3.62424间内穿堂可取m2操作人员长时间停留的加工间、包装间等可取m2每日开门换气次数，可按图P634取值，对需经常开门的冷间，每日开门换气次数可按实际情况采用M空气幕效率修正系数，可取；如不设空

31、气幕时，应取1每个操作人员产生的热流量W冷间设计温度咼于或等于 -5 C时，宜取279W 冷间设计温度低于-5 C时，宜取395 C冷间冷却设备负荷P634s1P 2345W1围护结构热流量 W2货物热流量 W冷却间、冻结间和货物不经冷却3通风换气热流量 W4电动机运转热流量 W而进入冷却物冷藏间的货物热流量系5操作热流量WP货物热流量系数数P应取，其他冷间取1冷间机械负荷P634WJ(门11“22“33“44“55) Rn1-围护结构热流量的季节修正系数，宜取1匕货物热流量折减系数P634表；n 3同期换气次数，宜取同时最大换气量与全库每日总换气量的比数大时取大值帀一冷间用的电动机同期运转系

32、数；P635表矗一冷间同期操作系数 P635表R制冷装置和管道等冷损耗补偿系数，直接冷却系统宜取1,间接冷却系统宜取冷凝器热负荷P641ce f3KWe -压缩机在计算工况下的制冷量KW单级压缩ceKWP -压缩机在计算工况下的消耗功率KWW-冷凝器负荷系数 P641图冷凝器传热面积 P642Ac/Kmc/qim2K冷凝器、蒸发器的传热系数w/(m2 K)蒸发器传热面积 P644Ac/Kmc /qm2m冷凝器、蒸发器的对数平均温差Cql-冷凝器的热流密度 w/m2 ; q 蒸发器的热流密度 w/m2冷凝器混合循环水冷却时，补充水量Qbt2c 2t1m3 /hQ-冷却水量m3 /hQt0P 规

33、735t211冷却水进水温度C；t2-冷却水出水温度Ct。补充水温度c中间冷却器的的直径 P规728dz厂4 V1 V0.0188m1 Wx入-氨压缩机高压级的输气系数，应按产品规定取值V 3600 WxV-氨压缩机高压级理论输气量m3 /hW中间冷却器内气体速度，不应大于s中间冷却器蛇形管面积P规728Az/Kzm2z 中间冷却器蛇形管的热流量W1czCK-蛇形管的传热系数，应按产品规定取，无规定时取465-580w/(m 2 C)2.3lg 亠zczz对数平均温差C；e 1冷凝温度c；e z-中间冷却温度Ce c中间冷却器蛇形管的出液温度C,应比中间冷却温度高 3-5 C油别离器直径P 规

34、 728dy4 Vi0.0188=Vm入-氨压缩机的输气系数双级压缩时取高压级的，应按产品规定取值 3600 WyvvyV-氨压缩机的理论输气量双级压缩时取高压级的m3 /hW-油别离器内气体速度，填料式取其他不应大于s贮液器的体积P646Vs(/ )v qmm3贮液器的体积系数 P646表卩贮液器的氨液充满度，应取70%低压循环贮液器v 冷凝温度下饱和液体的比体积m3 /kg1、上进下出qm制冷装置中每小时氨液的总循环量kg/hVd(V 0.6Vh )/0.5m 3'FTe q -冷却设备蒸发器的设计灌氨体积百分比%V冷却设备蒸发器的体积m3 ; V回气管体积m32、下进上出V(0.

35、2Vq 0.6Vh tbVb)/0.7m 3Vq 各冷间中，冷却设备灌氨量最大一间蒸发器的体积m3Vb台氨泵的体积流量m3 /htb氨泵由启动到液体自系统返回低压循环贮液器时间，可采用h低压循环贮液器直径 P646入-氨压缩机的输气系数 双级压缩时取低压级的输气系数 ,应按产品规 定取值V-氨压缩机的理论输气量双级压缩时，取低压级的理论输气量m3 /hW-低压循环贮液器内的气体速度，立式不应大于 s，卧式不应大于 s;d 低压循环贮液器面积系数，立式取1,卧式取nd低压循环贮液器气体进气口的个数，立式取1,卧式取1或2 按实际情况14 Vf Vd00188m 3600 W4 d®YW

36、 d“d氨泵的体积流量 P647qvnxqzVzm3 /hnx循环倍数，对负荷较稳定蒸发器较少、不易积油的蒸发器的下进上出供 液系统取3-4倍；负荷有波动、蒸发器组数较多、易积油的蒸发器 下进上出供液系统取5-6倍；上进下出液系统取7-8倍qz氨泵所供冋一蒸发温度的氨液蒸发量kg/hVz蒸发温度下氨饱和液体的比体积m3 /kg冷却设备的传热面积P648Ass/(Kss)m2S 冷间冷却设备负荷W Ks 冷却设备的传热系数w/ m 2 C s冷间温度与冷却设备蒸发温度的计算温度差cP649冷却设备的传热系数P649KKC1C2C3K' P 规 739; C 1-P 规 740; C 2

37、-规 740; C3规 740压缩机平安阀口径P654dCi(qv)0.5mmq v 压缩机的排气量 m3 /hC1 计算系数，R717、R22制冷剂分别取、压力容器上平安阀口径P654d C2(DL)0.5mmD、L压力容器的直径和长度mC2计算系数，R717、R22制冷剂高压侧取 8;低压侧取11装配式冷库P658计算吨位Vi -冷藏间或冰库的公称体积m3GVi s /1000tn冷藏间或冰库的体积利用系数P617,表；表每天进货量m=kgp s 食品的计算密度 kg/m3 P618, ; C 货物的比热容 kJ/(kg C)围护结构热流量0 1货物进入冷库时的温度C; 0 2冷库的设计温度C1 1 As2 AcAx()(twJ)Wa 1 冷库项围护结构的传热系数修正值，室内型为，室外型为货物耗冷量12mC ( 1a 2 冷库侧围护结构的传热系数修正值室内型为，室外型为2)w3.6As-冷库顶围护结构的传热面积m2 ; Ac -冷库侧围护结构的传热面积通风换气耗冷量m233a3bAx-冷库地坪的传热面积m21 r(hw hn) nVnnCCs/ uhn)3.62430nn(hw入隔热材料的导热系数w/(m2 C );3隔热材料的厚度m冷库总制冷负荷11( 123tw -冷库围护结构外侧计