办公楼高架模板施工专项方案#安徽#模板计算书

1、东方商城商办楼工程 高架模板施工专项方案··工程名称: 东方商城商办楼工程 方案名称: 高架模板施工专项方案编制: 韦 亮 审核: 工程管理部:技术质量部:安全生产部:审批:日期:目 录第一章、工程概况3第二章、模板计算4第三章、模板选择4第四章、模板施工41.梁板模板42.模板安装质量93.质量通病的预防及纠正94.模板拆除10第五章、质量保证措施11第六章、施工安全措施11第七章、模板设计与计算12第八章、架体构造要求50第九章、浇筑方式56第一章、工程概况东方商城商办楼工程位于合肥市瑶海区，明光路与长江东大街交叉口。建设单位合肥市重点工程建设管理局，监理单位北京中景恒

2、基工程管理有限公司，设计单位合肥工业大学建筑设计研究院，施工单位安徽三建工程有限公司。工程周边环境复杂，地理位置特殊。工程总建筑面积59240.34m2；地下车库建筑面积10850.58m2，地上建筑面积48389.76m2，人防地下室3952m2。建筑层数地上26层，地下2层，檐口高度108.80m。负一层、负二层层高4.8m，一层层高5.4m，二五层层高4.5m，六二十六层层高3.6m。人防地下室埋于地下二层，人防工程类别甲类，抗力级别核6级。主楼部分结构形式为框架剪力墙结构，框架剪力墙抗震等级二级，裙楼部分结构形式为框架结构，抗震设防烈度七度，使用年限50年。本工程地下室基础为钻孔灌注桩

3、，结构为框架结构；地上结构形式为框架-剪力墙结构。底板板厚600mm，主楼核心筒部分底板板厚2000mm。本方案涉及高架模板两处，分别为：高架一：五层12/df轴处梁板，跨度2.7m，长度16.8m，高度23.7m。梁尺寸有250×450、250×550、300×450，板厚120。整个架体支撑于车道顶板（斜板）上。高架二：108.8m楼顶构架（99.00m108.8m高度9.8m）。梁尺寸250×400、400×600、200×600、250×900，108.8m顶层构架板厚120。整个架体支撑于99.00m的现浇结构上。

4、第二章、模板计算为保证工程质量、进度、安全及现场文明施工管理的要求，对本工程模板进行设计计算，计算依据中国建筑工业出版社现行建筑施工规范大全修订缩印本、建筑施工手册缩印本(第四版)及施工计算手册。第三章、模板选择1 梁：梁底模采用15胶合板，内龙骨采用40×90mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0m；梁侧模采用15胶合板，用12穿墙螺栓进行对拉连接。2 板：板底模采用1830×915×15厚胶合板，主龙骨为40×90木方，立杆设三道水平钢管拉接连成整体，钢管规格48×3.5。 第四章、模板施工1. 梁板模板1.1梁模工艺流程：弹

5、梁轴线并复核搭支模架安装梁底模并固定梁底起拱安装侧模复核梁模尺寸、标高、位置与相邻模板连接固定 顶模板工艺流程：搭支架测水平摆主次龙骨调整楼板模标高及起拱铺胶合板清理、刷油检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。1.2梁板模板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；1.3所有跨度4m的梁、板必须起拱，防止挠度过大；1.4梁模板铺排从梁两端往中间退，梁的清扫口设在梁端；1.5为保证安全，在大尺寸的梁底模下增设双扣措施；1.6每根立杆底部应设置100×100×20垫块；1.7支撑架设置纵、横扫地杆，扫地杆距地为200；1.8立杆接长必须采用对接扣件并在高度方向交错布置，

6、即两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离为500，各接头中心至节点的距离为步距的1/3。1.9支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑。1.10高架一满堂架支撑在地下室坡道顶板上，支撑立杆底部堆出素混凝土台阶，宽80mm高15mm，长度随车道。1.11各截面梁支设如下：梁规格（）支模方法简 图300×700250×450250×550（高架一）梁侧内龙骨3道，梁底龙骨3道，立杆纵距（跨度方向）800，梁两侧立杆间距800mm，步距1500400×600250×400（高架二）梁侧内龙骨3

7、道，梁底龙骨3道，立杆纵距（跨度方向）800，梁两侧立杆间距800mm，步距1500250×900（高架二）梁侧内龙骨4道，外龙骨400mm，梁底龙骨2道，12对拉螺栓3道，立杆纵距（跨度方向）800，梁两侧立杆间距800mm，步距15001.12各截面板支设如下：板规格（）支模方法简 图120板立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。行龙3002. 模板安装质量2.1模板安装必须有足够的强度、刚度和稳定性，拼缝严密无漏浆，立模垂直，角模方正，位置标高正确。2.2允许偏差项目项 目允许偏差（）轴线位置5底模上表面标高±5截面内部尺

8、寸基础±10柱、墙、梁+4，5层高垂直度6相邻两板表面高低差2表面平整度5预埋钢板中心线位移3预埋管、预留孔中心线位移3预埋螺栓中心线位移2外露长度+10，0预留洞中心线位置10截面内部尺寸+10，0 3. 质量通病的预防及纠正 3.1标高偏差： 3.1.1顶板支模时要考虑不同装修厚度差。 3.1.2标高必须用水准仪抄测出楼板上1m标高控制点，用红漆做成“”形明显标记，并应核对无误。 3.2模内清理不干净：合模之前应对柱墙根部进行一次清扫，合模时应防止杂物掉进墙、柱、梁模内，浇筑砼前再进行一次清扫。 3.3模板位移：1) 墙柱模根部和顶部要采用内撑外顶的方法固定牢固，发生偏差应认真校

9、正。2) 梁模支完后要对贯通的梁拉通线检查，以保证整体位置准确。3) 顶撑、木楔要牢固、可靠，以防松动造成模板变形。4) 砼漏浆：模板拼装前，在两片模板的接缝处贴一道1宽海绵条，以保证模板的接缝严密。4. 模板拆除 4.1模板必须在砼达到一定强度时，方可拆除，拆模原则为“先支后拆，后支先拆”。 4.2为保证楼面活荷载传递，上层顶板砼施工时下一层顶板支撑系统不得拆除，再下一层顶板支撑系统可拆除1/2。 4.3模板上的砼浮浆要及时清理干净，并在均匀涂刷脱模剂后分类码放整齐，堆放场地要坚实平整无积水，堆放高度不得超过2.5m，外围用钢管做好围栏。 4.4拆除后要及时清理场区垃圾，做到工完场清，做好文

10、明施工。4.5梁板模板在拆除前要填写模板拆除报验申请表，经监理批准后方可拆模。梁模拆除应根据同条件试块强度报告和规范规定，具体见下表：序号结构类型结构跨度（m）达设计砼强度的百分率（%）1框架梁8752悬臂梁100顶板模板拆除应根据同条件试块强度报告结果和规范规定，具体见下表：序号结构类型结构跨度（m）达设计砼强度的百分率（%）1板2502，8752悬挑板100 模板拆除后要及时清理板面上的浮浆并将模板堆放整齐以利于周转。第五章、质量保证措施1施工中要严把材料关：所使用的木方、竹胶板、钢管等材料应符合其规格、材质等要求。对于不合格的材料应严禁使用。2建立以劳务队、技术部人员和质检员为主的三级质

11、量保证体系，以保证对施工质量的层层把关。3根据施工情况不定期召开质量通病预防会议，对已发生的质量问题或即将施工的项目进行纠正和预防，对不合理的模板施工方法进行研究改进。4建立模板管理、使用维修制度以及必要的奖罚制度，以保证模板周转使用的质量。第六章、施工安全措施1、顶板拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。必要时，应先设临时支撑，然后进行拆卸。拆下的模板和零件，严禁向楼层以下抛扔。2、装拆模板，必须有稳固的登高工具。高度超过2.5m时，必须搭设脚手架。安装梁模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必须支搭牢固。3、在模板的紧固件连接件、支承件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。4、模板的预留孔

12、洞，应加设防护网，防止人员和物体坠落。5、安装柱模时，应随时支撑固定，防止倾覆。遇有中途停歇，应将已就位的模板或支承件连接稳固，不得单摆浮搁。在楼层拆模时，如有间歇，亦应将已拆下的模板和配件及时运走，防止坠落伤人。6、在脚手架或操作台上堆放模板时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得超载。操作工具及模板连接件要随手放入工具袋内，严禁放在脚手架或操作台上。7、使用电动工具，注意用电安全。地下室照明采用36v以下低压电源，并应有可靠的漏电保护装置。8、模板堆放场地及在施工现场内，不得进行明火焊接、切割作业。如必须进行焊接、切割时，应有可靠的消防措施。9、浇筑混凝土时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、

13、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工。10、高空装拆模板时，除操作人员外，下面不得站人，并应设置警示标志。作业区周围及出入口外，应设专人负责安全巡视。第七章、模板设计与计算设计计算依据中国建筑工业出版社建筑施工手册缩印本(第四版)及施工计算手册。 1、梁模板体系（a）计算对象：梁300×700mm（高架一）。包含梁形：梁300×700、250×450、250×550按此方法进行设计计算。计算参数: 模板支架搭设高度为23.7m， 梁截面 b×d=300mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距

14、h=1.50m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4n/mm2，抗弯强度15.0n/mm2，弹性模量6000.0n/mm2。 木方40×90mm，剪切强度1.3n/mm2，抗弯强度13.0n/mm2，弹性模量9500.0n/mm2。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kn/m2，混凝土钢筋自重25.50kn/m3，施工活荷载2.00kn/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合s=1.2×(25.50

15、5;0.70+0.50)+1.40×2.00=24.820kn/m2 由永久荷载效应控制的组合s=1.35×24.00×0.70+0.7×1.40×2.00=24.640kn/m2 由于可变荷载效应控制的组合s最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为48×3.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kn/m)： q1 = 25.500×0.700

16、×0.400=7.140kn/m (2)模板的自重线荷载(kn/m)： q2 = 0.500×0.400×(2×0.700+0.300)/0.300=1.133kn/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kn)： 经计算得到，活荷载标准值 p1 = (0.000+2.000)×0.300×0.400=0.240kn 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.20×7.140+1.20×1.133)=8.935kn/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 p = 0.9&

17、#215;1.40×0.240=0.302kn 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3； i = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kn.m) 剪力图(kn) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 n1=0.503kn n2=1.978kn n3=0.503kn 最大弯矩 m

18、 = 0.025kn.m 最大变形 v = 0.019mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.025×1000×1000/21600=1.157n/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00n/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 t=3×837.0/(2×400.000×18.000)=0.174n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.40n/mm2 抗剪强度验算 t < t，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.

19、019mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.978/0.400=4.944kn/m 最大弯矩 m = 0.1ql2=0.1×4.94×0.40×0.40=0.079kn.m 最大剪力 q=0.6×0.400×4.944=1.187kn 最大支座力 n=1.1×0.400×4.944=2.176kn 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗

20、矩w分别为: w = 4.00×9.00×9.00/6 = 54.00cm3； i = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.079×106/54000.0=1.47n/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh < t 截面抗剪强度计算值 t=3×1187/(2×40×90)=0

21、.494n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.30n/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.878kn/m 最大变形 v =0.677×3.878×400.04/(100×9500.00×2430000.0)=0.029mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载p取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kn.m) 支撑钢管剪力图(kn) 变形的

22、计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 mmax=0.624kn.m 最大变形 vmax=1.385mm 最大支座力 qmax=2.020kn 抗弯计算强度 f=0.624×106/4491.0=139.01n/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载p取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kn

23、.m) 支撑钢管剪力图(kn) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 mmax=0.283kn.m 最大变形 vmax=0.449mm 最大支座力 qmax=4.344kn 抗弯计算强度 f=0.283×106/4491.0=62.98n/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: r rc 其中 rc 扣件抗

24、滑承载力设计值,取8.00kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中r取最大支座反力，r=4.34kn 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 n 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 n1=4.344kn (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 n2 = 0.9×1.20×0.111×23.700=2.832kn n = 4.344+2.832=7.176kn i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； a 立杆净截面面积，a=4.239cm2； w 立杆

25、净截面模量(抵抗矩),w=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m； 由长细比，为1900/16=119； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458； 经计算得到=7176/(0.458×424)=36.961n/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw计

26、算公式 mw=0.9×0.9×1.4wklah2/10 其中 wk 风荷载标准值(kn/m2)； wk=0.7×0.250×1.000×0.129=0.032kn/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 mw=0.9×0.9×1.4×0.032×0.800×1.500×1.500/10=0.007kn.m； nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； nw=4.344+0.9×

27、1.2×2.623+0.9×0.9×1.4×0.007/0.800=7.185kn 经计算得到=7185/(0.458×424)+7000/4491=38.475n/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求! （b）计算对象：梁400×600mm（高架二）。包含梁形：梁400×600、250×400按此方法进行设计计算。 计算参数: 模板支架搭设高度为9.8m， 梁截面 b×d=400mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m， 梁

28、底增加0道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4n/mm2，抗弯强度15.0n/mm2，弹性模量6000.0n/mm2。 木方40×90mm，剪切强度1.3n/mm2，抗弯强度13.0n/mm2，弹性模量9500.0n/mm2。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kn/m2，混凝土钢筋自重25.50kn/m3，施工活荷载2.00kn/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合s=1.2×(25.50×0.60+0.

29、50)+1.40×2.00=21.760kn/m2 由永久荷载效应控制的组合s=1.35×24.00×0.60+0.7×1.40×2.00=21.400kn/m2 由于可变荷载效应控制的组合s最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为48×3.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kn/m)： q1 = 25.500×0.600×0.4

30、00=6.120kn/m (2)模板的自重线荷载(kn/m)： q2 = 0.500×0.400×(2×0.600+0.400)/0.400=0.800kn/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kn)： 经计算得到，活荷载标准值 p1 = (0.000+2.000)×0.400×0.400=0.320kn 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.20×6.120+1.20×0.800)=7.474kn/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 p = 0.9×1.40

31、×0.320=0.403kn 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3； i = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kn.m) 剪力图(kn) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 n1=0.561kn n2=2.272kn n3=0.561kn 最大弯矩 m = 0.037k

32、n.m 最大变形 v = 0.050mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.037×1000×1000/21600=1.713n/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00n/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 t=3×934.0/(2×400.000×18.000)=0.195n/mm2 截面抗剪强度设计值 t=1.40n/mm2 抗剪强度验算 t < t，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.050mm 面板的

33、最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.272/0.400=5.679kn/m 最大弯矩 m = 0.1ql2=0.1×5.68×0.40×0.40=0.091kn.m 最大剪力 q=0.6×0.400×5.679=1.363kn 最大支座力 n=1.1×0.400×5.679=2.499kn 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w

34、= 4.00×9.00×9.00/6 = 54.00cm3； i = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.091×106/54000.0=1.68n/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0n/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: t = 3q/2bh < t 截面抗剪强度计算值 t=3×1363/(2×40×90)=0.568n/mm2

35、 截面抗剪强度设计值 t=1.30n/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.325kn/m 最大变形 v =0.677×4.325×400.04/(100×9500.00×2430000.0)=0.032mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载p取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kn.m) 支撑钢管剪力图(kn) 变形的计算按照规范要求采

36、用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 mmax=0.566kn.m 最大变形 vmax=1.165mm 最大支座力 qmax=1.696kn 抗弯计算强度 f=0.566×106/4491.0=126.12n/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载p取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kn.m) 支撑钢管剪

37、力图(kn) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 mmax=0.237kn.m 最大变形 vmax=0.369mm 最大支座力 qmax=3.647kn 抗弯计算强度 f=0.237×106/4491.0=52.88n/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0n/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: r rc 其中 rc 扣件抗滑承载力设计值,取

38、8.00kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中r取最大支座反力，r=3.65kn 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 n 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 n1=3.647kn (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 n2 = 0.9×1.20×0.111×9.800=1.171kn n = 3.647+1.171=4.818kn i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； a 立杆净截面面积，a=4.239cm2； w 立杆净截面模量(抵抗矩)

39、,w=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m； 由长细比，为1900/16=119； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458； 经计算得到=4818/(0.458×424)=24.818n/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw计算公式 mw=0.9

40、×0.9×1.4wklah2/10 其中 wk 风荷载标准值(kn/m2)； wk=0.7×0.250×2.030×0.129=0.065kn/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 mw=0.9×0.9×1.4×0.065×0.800×1.500×1.500/10=0.013kn.m； nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； nw=3.647+0.9×1.2×1

41、.084+0.9×0.9×1.4×0.013/0.800=4.837kn 经计算得到=4837/(0.458×424)+13000/4491=27.891n/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求!（c）计算对象：梁250×900mm（高架二）。包含梁形：梁250×900按此方法进行设计计算。i、梁底板计算参数: 模板支架搭设高度为9.8m， 梁截面 b×d=250mm×900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度18mm

42、，剪切强度1.4n/mm2，抗弯强度15.0n/mm2，弹性模量6000.0n/mm2。 木方40×90mm，剪切强度1.3n/mm2，抗弯强度13.0n/mm2，弹性模量9500.0n/mm2。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kn/m2，混凝土钢筋自重25.50kn/m3，施工活荷载2.00kn/m2。 梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.40m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合s=1.2×(25.50&

43、#215;0.90+0.50)+1.40×2.00=30.940kn/m2 由永久荷载效应控制的组合s=1.35×24.00×0.90+0.7×1.40×2.00=31.120kn/m2 由于永久荷载效应控制的组合s最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 f = 0.9×1.35×25.500×0.120×0.400×0.400=0.595kn。 采用的钢管类型为48

44、5;3.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kn/m)： q1 = 25.500×0.900×0.400=9.180kn/m (2)模板的自重线荷载(kn/m)： q2 = 0.500×0.400×(2×0.900+0.250)/0.250=1.640kn/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kn)： 经计算得到，活荷载标准值 p1 = (0.000+2.000)×0.250×0.400=0.200kn 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9