土石方开挖施工组织设计1.13

1、“花样年·香年广场”项目基坑支护设计及施工组织设计1前言1.1工程概况 “花样年·香年广场项目”场地位于成都市区南部规划新区天府大道西侧，新会展中心斜对面，拟建物由四川省建筑设计院设计，拟建建筑情况见表1.1。在本护壁设计前，我院进行了本场地初勘，根据初勘提供的岩土参数，我院进行本基坑支护设计，本基坑支护施工由四川省建筑机械化工程公司实施。建筑物情况一览表 表1.1建筑物名 称结构类型层数及高 度地下室情 况基础砌置深度（m）估计基础形式单位荷载对差异沉降敏感程度1剪力墙36f99.9m-3f约-19.0（现调整为-17.0）筏板500kpa敏感2框架核心筒31f99.9m

2、-3f约-19.0（现调整为-17.0）筏板450kpa敏感3框架剪力墙37f133.9m-3f约-19.0（现调整为-17.0）筏板600kpa敏感1.2场地概况一、场地位置“花样年·香年广场项目”场地位于成都市区南部规划新区天府大道西侧，新会展中心斜对面，新希望大厦与航兴国际广场之间。二、周边环境条件场地除北侧外，三方均为市政道路，各边详细情况如下，场地环境条件见下图：图1 基坑四周环境条件场地北侧：此侧为新希望在建项目，是本支护设计最重要的一侧，基坑边线离新希望项目地下室8.214.5m，离新希望主体建筑22.230.2m。新希望项目设2层地下室，采用筏板基础，基础埋置深度为从

3、现地面下-9.0m，地下室施工时采用土钉墙支护，现已回填，作为钢筋加工场地。据现场调查，本侧未发现地下管线。场地东侧：为已建成的市政道路，街道对面为在建的中油设计西南分公司办公楼，本地下室开挖边线离中油办公楼地下室边线距离为35m左右。经现场踏勘，在本侧发现有市政电缆管沟，紧靠围墙，沟宽约1.0m，深1.5m，施工前须进一步查清走向及埋深，以便在施工时采取针对性保护措施。场地南侧：为已建成的市政道路，其对面为航兴国际广场，23f，主体已经封顶，设2层地下室，基础埋深约10.0m，本地下室开挖边线离航兴国际广场主体建筑距离约45m，本侧未发现地下管线。场地西侧：为已建成的市政道路，其对面为在建工

4、地，正进行基础施工。目测挖深10m左右，两基坑间距约45.0m左右，本侧未发现地下管线。1.3 基坑支护技术要求由本场地初勘报告知，基坑边坡主要由人工填土、粉质粘土、粉土及砂卵石、泥岩组成，须采用合理的支护措施，保证基坑及相临建筑物的安全。1、基坑平均深度为-17.0m。2、基坑周长500m。3、基坑四周荷载：考虑工程施工过程中会局部堆放水泥钢筋等建筑材料，故本次护壁设计基坑四周荷载均按15kpa考虑，有建筑地段按建筑实际荷载加载。1.4基坑等级据建筑地基基础工程施工质量验收规范（gb5002-2002）7.1.7条规定，本基坑挖深大于10m（17.0m），基坑等级为一级，故基坑支护设计相关计

5、算及变形控制均按一级基坑考虑，重要性系数。=1.1。基坑支护结构使用时限：1年，属临时支护。1.5类似工程经验1、群光广场基坑支护工程（2005年3月），深24.7m，排桩+预应力锚索，四川省川建勘察设计院设计；2、山水置业.琨玉商住楼基坑支护工程（2006年5月），深15.65m，排桩+预应力锚索，四川省川建勘察设计院设计；3、城市理想基坑支护工程（2007年3月），深16.5m，排桩+预应力锚索，四川省川建勘察设计院设计、施工；4、花样年.喜年广场基坑支护工程（2007年6月），深14m，排桩+预应力锚索，四川省川建勘察设计院设计、施工；5、攀成钢返迁房项目（镏金岁月）基坑支护工程（200

6、8年4月），深11.0m，排桩+预应力锚索，四川省川建勘察设计院设计；6、摩玛城基坑支护工程（2008年5月），深14.55m，排桩+预应力锚索，四川省川建勘察设计院设计、施工；7、广联摩根中心基坑支护工程（2008年11月），深15.0m，排桩+预应力锚索，四川省川建勘察设计院设计；8、三益公商务楼基坑支护工程（2008年11月），深15.0m，排桩+预应力锚索，四川省川建勘察设计院设计。1.6相关说明1、建设单位招标文件提供基坑深度为-17.1m，考虑施工前会先期平整场地，平场后综合按-17.0m进行设计。筏板基础外边线外工作面暂按1.0m考虑。2、本工程降水及土方工程建设单位已另行委托，

7、故本支护设计及施工组织设计均不再考虑。3、本基坑支护设计依据建设单位提供的最新版总平面图（2009.12.15，电子文档）进行支护工程设计，正式施工前需由建设单位书面确认，经确认无误后方可作为施工之依据。若平面位置或挖深有变化，需及时与我院联系，以便及时调整支护方案，否则，我院不承担任何责任。施工测量放线前，应仔细核对经施工图审查后的总平面图和基础平面图等图纸，并以总平面图作为放线定位依据，实地测放主要轴线、地下室边线等，检查无误后方可动工。4、现场现有的围墙为实心页岩砖砌围墙，护壁施工时局部会拆除围墙，建议将现有围墙拆除后采用轻质围墙重新修建，以将深基坑作业的风险降至最低。5、需建设单位协调

8、：降水井距基坑2m远，沉砂池距基坑3.0m以上，需作好沉砂池防水工作（建议采用钢板焊制的沉砂池），降水管道不能有渗漏。基坑外地面应作好地表排水工作，采取截排水措施，防止地表水渗入坑壁，以免对基坑造成不良影响。6、护壁施工前，需要建设单位提供场地详细的管网分布图，必要时可适当调整护壁方案，确保市政管网的安全。基坑开挖前应进一步调查、确认周边建筑物和管线情况，并采取针对性保护措施。 7、本工程应遵循"动态设计、信息化施工"技术原则，施工过程中注意观察临近建筑物或道路的变形及地下设施的保护，如遇异常情况，应立即停止施工，并与相关单位协商。如变形过大，可采取加设预应力锚索、内支撑等

9、加固措施。 8、未尽事宜，须符合相关规范规程之要求。2场地工程地质条件2.1 地质构造及稳定性该区域构造属新华夏系第三沉降带四川盆地西部，成都坳陷中部东侧，处于北东走向的龙门山断裂带和龙泉山断裂带之间（见图3.1）。由于受喜马拉雅山造山运动的影响，两构造带相对上升，在坳陷盆地内堆积了厚度不等的第四系冰水堆积层和冲洪积层，形成现今平原景观。在成都平原下伏基岩内存在北东走向的蒲江新津断裂和新都磨盘山断裂及其它次生断裂。图3.1 成都平原位置及构造略图场地稳定性的影响因素主要取决于场地区域隐覆断裂的活动情况和龙门山、龙泉山褶断带的活动对成都市的影响。蒲江-新津断裂和新都-磨盘山断裂是影响成都盆地区域

10、稳定性的主要断裂，但活动微弱，不考虑隐伏断层和龙泉山褶断带的影响。该区域属扬子台地，地质构造稳定，属相对稳定地块。抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第三组，已考虑龙门山褶断带（地震带）的影响。2.2 地形地貌拟建场地位于成都市区南部规划新区天府大道西侧，交通方便，场地勘探点孔口标高484.61485.53m，高差0.92m，地形较平坦。场地地貌单元属岷江水系级阶地。2.3地层场地地基土主要由第四系人工填土（q4ml）、第四系上更新统冲洪积（q3al+pl）成因的粘性土、粉土、砂及卵石组成，下伏白垩纪灌口组泥岩（k2g）。现将地层从上到下分别描述如下：（1）人工填土a 杂填土：杂色，松散，稍湿。

11、主要由回填建渣组成，夹少量粘性土及植物根茎。该层场地大部分地段分布，层厚0.54.0m。b 素填土：褐灰色、黑灰色，松散稍密,稍湿。以粘性土、粉土为主,含20%左右的植物根茎及少量建筑垃圾。该层场地大部分地段分布,层厚0.52.0m。（2）粉质粘土褐黄色，硬塑坚硬。含氧化铁、铁锰质及铁锰质结核。局部夹薄层粘土或粉土，该层场地局部缺失,层厚1.35.0m。（3）粉土：褐黄色，中密密实，湿。含氧化铁、铁锰质结核及云母碎屑，局部夹薄层粘性土，下部渐变成粉砂、细砂。该层场地大部分地段分布,层厚0.53.1m。（4） 细砂：褐黄色，褐灰色，松散，稍湿饱和。以长石、石英为主，含少量云母片，局部含少量卵石、

12、圆砾及细粒土。主要以尖灭状分布于卵石层顶板之上。该层场地部分地段分布,层厚0.31.0m。（5） 中砂：褐黄色，褐灰色，松散，稍湿饱和。以长石、石英为主，含少量云母片，局部含少量卵石、圆砾及细粒土。主要以透镜体状分布于卵石层中。该层场地部分地段分布,层厚0.31.0m。（6） 卵石：褐灰、褐黄色、青灰色，稍湿饱和，卵石粒径一般37cm，大者可达20cm以上，成分以花岗岩、石英砂岩为主，微强风化，磨圆度较好，多呈亚圆形，充填砂土、圆砾及少量细粒土。卵石顶板埋深为9.312.8m，标高496.44499.35m，高差2.91m，局部有一定起伏。该层可分为松散、稍密、中密、密实四个亚层（详见工程地质

13、剖面图）。松散卵石：卵石粒径大于2mm，含量5055，该层在场地大部分地段分布。稍密卵石：卵石含量为5560%，粒径一般3080mm，最大粒径大于120mm，该层在场地大部分地段分布。中密卵石：卵石含量为6070%，粒径一般40100mm，最大粒径大于150mm，该层在场地大部分地段分布。密实卵石：卵石含量为70%以上，粒径一般40120mm，最大粒径大于150mm，该层在场地大部分地段分布。（7）泥岩紫红色，泥质结构，块状构造，按风化程度可分为强风化、中等风化和微风化。a、强风化泥岩：风化裂隙很发育，岩芯呈碎块状、土状，该层在场地局部地段分布。厚度1.22.0m左右。b、中等风化泥岩：岩芯呈

14、柱状，裂隙发育，较完整，局部夹强风化软弱层。其顶板埋深10.514.5m，标高470.82474.31m，本次最大揭露厚度为24.0m。2.4地下水场地地下水属第四系孔隙潜水类型，砂卵石层为主要含水层，勘察期间为平水期，且受附近场地施工降水影响，场地潜水稳定水位在-7.50-8.50m之间，高程476.28m478.02m。 场地地下水受岷江水系及大气降水补给，且有随季节变化的特点，年变化幅度为2.0m左右，根据本区域地质水文资料，在正常情况下，场地年最高潜水位为-4.0m，标高在481.00m左右。场地环境类别为类，强透水层。另据场地的区域水文地质资料，该场地卵石层渗透系数k值为15m/d左

15、右。2.5 气候条件该场地属大陆季风型气候，降水主要源于太平洋东南季风，次为印度洋西南季风。（1）气温：年平均气温16.2，极端最高气温39.7，极端最低气温5.9，昼夜温差最大12左右；（2）降水：多年平均为947.0mm，19951994年平均降水最925.60mm，12、1、2月旱季降水量占3左右，7、8、9月雨季降水量占6070，日最大时降水量207.5mm（1981-07-12），最大时降水量28.10mm（1981-07-13,12-13时），最大积雪厚度40mm；（3）蒸发量：970.41139.3mm，多年平均1020.5mm；（4） 相对湿度：多年平均值82；（5）风向、风速

16、：多年平均风速1.35m/s，最大风速14.8m/s(ne向)；瞬时最大风速27.4m/s（1961-6-2），主导风向nne向，出现频率11%，风压0.25kn/m2(30年一遇)，常年平均风压140kpa，雪压0.1kn/ m2;（6）日照：年日照数12001300小时，日照最小年份960小时。2.6 场地地震效应据建筑抗震设计规范gb500112001，该场地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值0.10g，设计地震分组为第三组。据地勘报告，场地土等效剪切波速vse=278.4m/s左右，场地覆盖层厚度大于10.0m，属类建筑场地，为可进行建筑的一般场地。场地卓越周期tg=0.342s

17、。3支护方案选择3.1工程的特点与难点 基坑深度较大，深度约17.0m，安全等级为一级，基坑支护的难度大。目前成都地区已施工完成并投入使用的类似基坑可作为工程类比，参考其成功经验。 场地三侧均为城市道路，且局部分布有城市管网，须采取合理的支护方案，确保安全。在基坑1.0h（h为基坑深度）范围内均有永久性建筑物和市政干道，分布有地下管线，对变形要求严格。（3）本工程施工场地狭小，必须对施工现场进行科学、合理的安排，使临设、办公室、水泥库房和材料堆场布局科学合理。 (4)变形控制的不确定性，变形控制是支护结构设计与施工的关键，影响因素众多。3.2支护方案选择目前成都地区基坑支护经常采用的护壁方式有

18、土钉墙支护、悬臂桩护壁和锚拉桩护壁等几种基本形式。土钉墙是采用土层锚杆加钢筋混凝土挡土板的柔性支护体系，其优点是造价较低、施工进度较快，与土方开挖交叉进行，不单独占用工期。但喷锚护壁坡顶变形较大，要求有足够的放坡条件，一般用于10m以下的二级基坑，因此土钉墙支护不适用于本工程。悬臂桩护壁经过初步计算，变形大，桩体及配筋超出正常施工范围，无法满足本工程要求。锚拉桩护壁，可以满足基坑变形要求，又有较强的可操作性，无噪音，无污染，适用于本工程。通过以上分析比较，本工程基坑支护拟采用锚拉桩支护体系。3.3桩成孔方式选择护壁桩常见的成孔方式分人工开挖及机械成孔， 人工挖孔桩使用较多，但其有受地下水、流砂

19、、有害气体等条件的影响，作业占用工期长，安全系数低等特点。由于本场地基岩埋藏浅(12.0m)左右，据成都地区降水经验，管井降水仅能将地下水位降至基岩面以上1.0m左右，且基岩上部局部分布裂隙水，个别地段裂隙水量较大（见下照片），将给人工挖孔桩带来极大的安全隐患及影响工程进度。照片照于2009.10月，照相地点天府广场百扬大厦挖孔桩工地综合工期、经济性、安全性、场地适用条件等因素，故本场地拟采用机械成孔方式，采用目前成都较为成熟的先进旋挖机成孔方式。3.4旋挖机简介旋挖机是一种综合性的钻机，它可以用短螺旋钻头进行干挖作业，也可以用回转钻头在泥浆护壁的情况下进行湿挖作业。旋挖机可以配合冲锤钻碎坚硬

20、地层后进行挖孔作业。采用多层伸缩式钻杆，钻进辅助时间少，劳动强度低，节约成本，污染小，特别适合于城市建设中的成桩施工。旋挖钻机适用于砂土、粘性土、粉质土、卵石层及强风化及中等风化泥岩等土层施工，在灌注桩、连续墙、基础加固等多种地基基础施工中得到广泛应用，主要用于市政、公路桥梁、工业和民用建筑等基础施工中。旋挖钻机的动力输出扭矩为120-400knm，最大成孔直径范围0.83.0m，最大成孔深度为6090m，可以满足各类成孔施工的要求。旋挖机照片，钻头可根据地层情况更换旋挖机作业照片4基坑支护设计4.1 设计依据1、建设单位提供的图纸和资料“花样年·香年广场项目”总平面布置图（电子文档

21、，2009.12.15）；“花样年·香年广场项目”红线图；花样年·香年广场项目场地初勘报告书（四川省川建勘察设计院，2009年11月）。2 、国家现行有关工程施工和验收的标准、规范、规程、图集（1）建筑基坑工程监测技术规范（gb50497-2009）（2）建筑与市政降水工程技术规范（jgj/t111-98）； (3)建筑基坑支护技术规范（jgj120-99）；(4)锚杆喷射混凝土支护技术规范（gb50086-2001）； (5)钢筋焊接及验收规程（jgj18-96）；(6)建筑地基基础工程施工质量验收规范（gb50202-2002）；(7)建筑地基基础设计规范（gb5000

22、7-2002）；(8)混凝土结构设计规范ctb50010-2000 中国建筑工业出版社；(9)建筑桩基技术规范(jgj94-2008)；(10)工程测量规范（gb500262002）；(11)混凝土结构工程施工及验收规范（gb502042002）；(12)混凝土质量控制标准（gb5016492）；(13)普通混凝土配合比设计规程（jgj55-2000）(14)施工现场临时用电安全技术规范（jgj4693）；(15)建筑施工安全检查标准（jgj5999）；(16)建筑工程施工质量验收统一标准（gb503002001）； (17)建筑变形测量规范（jgj8-2007）；(18)成都市建筑工程深基坑

23、施工安全管理暂行办法（成建委发2002712号）3、现行的质量、安全生产、文明施工的有关政策、文件规定。4、我院现场踏勘所收集的资料4.2设计参数的选取1、根据本场地初勘报告，岩土体物理力学参数见表4.2-1。地基土物理力学指标值表 表4.2-1土 名重 度(kn/m3)承载力特征值fak(kpa)压缩模量es(mpa)变形模量eo(mpa)粘聚力标准值ck(kpa)内摩擦角标准值k(度)泊松比杂 填 土17702.00100.42素 填 土181003.510150.40粉质粘土2020010.030150.37粉 土191208.01670.35细 砂19100980300.33中 砂(卵

24、石层中)2014013120330.30卵石松散2020021200350.28稍密2135025210380.27中密2260035295400.25密实23800503610440.22泥岩强风化2130015.040200.23中等风化231000500400.19土体与锚固体粘结强度特征值 表4.2-2土层杂填土素填土粉质粘土粉土细砂中砂松散卵石稍密卵石中密卵石密实卵石强风化中等风化frb(kpa)1620302532407080110130402002、基坑四周荷载对于本场地，考虑工程施工过程中会局部堆放水泥钢筋等建筑材料，故本次护壁设计基坑四周荷载均按15kpa考虑，基坑北侧（靠新

25、希望）在建21f项目按集中荷载320kpa考虑，作用深度9m，作用宽度24m，距坑边距离8.17m。4.3基坑支护设计4.3.1锚拉桩设计1）本工程地下室底板埋深为-17m。根据基础平面图，基坑开挖下口线从筏板边线外延1.0m作操作面考虑。2）桩顶标高为-1.50m，本1.5m段按1：0.3放坡，采用挂网素喷，见桩顶上1.5m喷锚支护专项设计。3）本共程基坑周长约500m，共设护壁桩184根，根据桩间距、及桩直径不同，分a、b两种桩型，靠近新希望项目侧（北侧）为a型桩，其余三侧为b型桩，见附图1-1支护设计平面布置图。4）基坑北侧锚拉桩设计（a型桩）a型桩共布置59根，桩芯间距2.0m，桩径1

26、.2mm，桩有效长度均为20.5m。悬臂段长15.5m，锚固段5.0m。设1排锚索，距地面（485.00左右）下-7.50m，长度为17.0m。桩顶设冠梁相连，冠梁截面为0.8×1.2m，冠梁和桩芯砼强度等级c30。a型桩典型剖面如下图，采用理正软件进行计算，计算书参见附录3a型桩计算书（以1孔作为计算依据）。图2 a型桩剖面图通过计算,a型桩支护段基坑最大水平位移29.81mm，满足规范要求。抗倾覆安全系数:ks = 5.454 >= 1.200, 满足规范要求。整体稳定安全系数：ks = 4.371，满足规范要求。主筋计算配筋面积6786mm，实配hrb335 1425,实

27、配面积6872，配筋率min=0.21%=0.6%max=2.2%。满足规范要求。锚索设计施加预应力350kn，配筋为415.2。锚索详情见下表：支锚道号支锚类型钢筋或自由段长度锚固段长度实配计算面积锚杆刚度 钢绞线配筋实用值(m)实用值(m)(mm2)(mn/m)1锚索4s15.28.09.5560.0554.612.56a型桩设计详图见附图2-1，2-2，锚索见图2-6。5）基坑其余三侧锚拉桩设计（b型桩）b型桩共布置125根，桩芯间距3.0m，桩径1.0mm，桩有效长度为20.5m。悬臂段长15.5m，锚固段5.0m。设1排锚索，距地面（485.00左右）下-7.50m，长度为18.0m

28、。桩顶设冠梁相连，冠梁截面为0.8×1.0m，冠梁和桩芯砼强度等级c30。b型桩典型剖面如下图，采用理正软件进行计算，计算书参见附录4b型桩计算书（以9孔作为计算依据）。图3 b型桩剖面图通过计算,b型桩支护段基坑最大水平位移29.54mm，满足规范要求。抗倾覆安全系数:ks = 8.436 >= 1.200, 满足规范要求。整体稳定安全系数：ks = 7.039，满足规范要求。主筋计算配筋面积7310mm，实配hrb335 1625,实配面积7854，配筋率min=0.21%=1.06%max=2.2%。满足规范要求。锚索设计施加预应力300kn，配筋为415.2。详情见下表

29、：支锚道号支锚类型钢筋或自由段长度锚固段长度实配计算面积锚杆刚度 钢绞线配筋实用值(m)实用值(m)(mm2)(mn/m)1锚索4s15.27.510.5560.0545.912.56b型桩设计详图见附图2-3，2-4，锚索见图2-6。4.3.2桩顶上1.5m支护护壁桩施工时考虑到以后室外总平面施工时室外管道和雨、污水井设置，将旋挖桩的冠梁上口标高降至地面以下-1.50m左右，冠梁上部按1：0.3放坡，采用挂网素喷护壁。返边宽度不小于1.0m。见附图2-5。特别说明：基坑东侧紧靠围墙（红线）有一电缆沟，可能无放坡条件，此段施工时需要采取针对性处理措施，保证电缆沟的安全。4.3.3桩间土支护设计

30、面层采用喷射混凝土与钢筋网组成的钢筋混凝土板结构型式。桩间壁面宜开挖成凹弧形，壁面喷射混凝土厚度为5080mm。喷射混凝土采用细石混凝土，混凝土强度等级为c20。面层钢筋网构造：网筋采用hrb135 6200×200钢筋绑扎而成，纵横向加强筋均采用hrb23514螺纹钢筋与预埋钢筋（本处采用植筋方式与桩身连接）焊接，纵横间距为1000×2000mm（a型桩），1000×3000mm（b型桩）。详见附图2-5。4.3.4防排水措施壁面喷射混凝土施工完成后，及时在壁面上凿出直径3050mm的小孔作为泄水孔（或在布设钢筋网时安放50的塑料管作为泄水管），以保证壁内积水的

31、畅通排放。坑壁顶部用水泥砂浆或喷射混凝土散落料封闭，返边宽度不小于1.0m。以避免地表水进入坑壁，影响坑壁的稳定性。4.4预计工作量本工程预计工程量见下表：序号项目表达式计算结果单位备注1旋挖机成孔184×20.53772m先挖土1.5后，再进行桩施工2桩芯钢筋混凝土（c30，水下浇注）20.5×0.6×0.6×3.14×59+20.5×0.5×0.5×3.14×1253378.7813m33冠梁380×1.0×0.8+120×1.2×0.8419.2m3基坑周长5

32、00m4桩顶支护500×（1.5+1.0+0.8）1650m2基坑周长500m5桩间土支护（500184×0.4）×（17-1.5-0.8）6268.08m2基坑周长500m6锚索（4束）59×17.5125×183282.5m4.5施工总体程序（1）平整场地，标高控制在485.00m左右。（2）开挖桩顶上部1.5m，网喷支护施工。（3）旋挖桩施工，分成孔、清孔、下笼、浇注。同步降水井施工（建设单位另行委托）。（4）冠梁施工。（5）土方开挖至-2.5m，施工桩间板(喷射混凝土)。（6）开挖-8.0m，施工桩间预应力锚索。（7）预应力锚索张拉锁定

33、。（8）开挖基坑,施工桩间板，开挖基坑至设计基坑底标高,施工基坑底部的排水系统。4.6施工材料 (一）混凝土强度等级1）人工挖孔桩桩芯：c30砼（水下浇注砼）。2）冠梁砼：c30砼。3）桩间网喷砼：c20砼 (二）钢筋1）钢筋采用hrb335、hpb235级钢筋，材质应分别符合现行国家标准钢筋混凝土用热轧带肋钢筋及钢筋混凝土用热轧光圆钢筋。2）钢筋笼必须采用焊接接头或机械连接接头，若采用焊接接头,钢筋焊接前必须按施工条件进行试焊，合格后方可施作。焊接工艺及质量按国家现行标准钢筋焊接及验收规程(jgj18-96)的有关规定执行。3）焊条：用电弧焊接hrb335钢筋时采用e50焊条，焊接熔敷金属的

34、化学成分和力学性能应满足（gb/t5117-1995）和gb/t5118-1995）的规定。（三）钢筋砼结构受力钢筋保护层厚度1)孔桩：50mm；2)桩顶冠梁：50mm；3)喷锚支护护壁：30mm；（四）预应力锚索 锚索钢铰线采用1×7s15.2（1860mpa）钢铰线，锚具采用ovm或esm15-4(3)型锚具。锚杆注浆为水灰比0.51:1水泥浆(m30)，注浆压力0.52mpa。注浆水泥采用p.o 42.5r以上大厂普通硅酸盐水泥。4.7检测验收（1）施工单位必须严格按照经咨询或审查合格的方案组织现场施工，按要求对支护体系施工质量进行自检（包括钢筋、砂、石、水泥、混凝土、焊件、桩

35、、锚索等的抽样检查），并将自检资料现场存档备查。（2）验收试验：支护体系施工完成后，建设单位应委托具有专项检测资质的单位进行检测。锚拉桩应进行桩身完整性检测，锚索施工结束后应进行抗拔承载力验收试验。按四川省标准成都地区建筑地基基础设计规范（db51/t5026-2001）及国家规范建筑桩基技术规范（jgj94-94）及基桩低应变动力检测规程（jgj/t93-95）执行。检测合格后建设单位组织施工单位项目技术负责人、监理工程师对支护体系进行验收，并完成交付手续。5基坑监测设计5.1变形监测设计变形测量能有效监视开挖基坑可能对原有建筑物造成影响和新建建筑物的安全，以便即时采取预防措施；在检查和处理

36、有关工程质量事故中，籍以作出正确的分析与判断；验证基坑工程结构设计和施工的理论及设计参数。 本工程基坑安全等级为一级，基坑支护施工应根据建筑基坑工程监测技术规范（gb50497-2009）的相关要求进行变形监测。基坑支护施工应进行支护结构的水平及垂直位移监测，以确保基坑安全。（一）监测项目根据建筑基坑工程监测技术规范（gb50497-2009），基坑工程现场监测的对象应包括：1、支护结构；2、地下水状况；3、基坑底部及周边土体；4、周边建筑；5、周边管线及设施；6、周边重要的道路；7、其他应监测的对象；（二）监测方法1）专业监测：采用全站仪进行观测，以准确掌握基坑及相邻建筑物的水平及垂直位移情

37、况。2）施工简易观测：施工单位采用钢卷尺或全站仪进行，随时了解基坑水平位移情况。（三）监测点设置专业监测由建设单位委托第三方进行，按要求编制监测方案，据规范规定进行监测。施工简易监测由护壁施工单位在施工的过程中自行监测（含观测），主要内容为基坑水平及垂直位移监测。基坑变形监测点间距不宜大于20m，每边不少于3个。施工前布设3个平面基准点和3个水准基准点，至少观测2次，取平均值作为初始值，施工时应及时将观测资料反馈给相关部门，以便确定基坑变形情况以及是否采取加强措施。本工程共设施工监测点24个，见附图1-1支护设计总平面布置图，随时掌握施工过程中基坑的变形情况。（四）测量精度据建筑基坑工程监测技

38、术规范gb50497-2009 6.2，相关监测精度要求如下：支护结构的水平位移，监测点坐标中误差要求1.0，参考表格如下：水平位移报警值累计值d（mm）d2020d4040d60d60变化速率vd（mm/d）vd22vd44vd60vd6监测点坐标中误差0.31.01.53.0竖向位移监测，监测点测站高差中误差要求0.15，参考表格如下：竖向位移报警值累计值s（mm）s2020s4040s60s60变化速率vs（mm/d）vs22vs44vs60vs6监测点测站高差中误差0.150.30.51.5（五）位移监控值据gb50202-2002 7.1规定，本工程属一级基坑，围护结构坡顶位移监控值

39、为30mm，围护结构坡体最大位移监控值50mm，地面最大沉降监控值30mm。（六）监测报警值本基坑监测报警值按建筑基坑工程监测技术规范（gb50497-2009）8章进行。支护结构坡顶水平位移报警值：建议采用最大位移监控值50mm的80为40mm，或按规范执行。支护结构坡体顶部竖向位移报警值：建议采用最大沉降监控值30mm的80为 24mm，或按规范执行。（七）监控周期位移监测项目在基坑开挖前应测得一次初始值，本基坑为一级基坑，设计深度为17.0m，监测周期如下：基坑类别施工进度基坑设计深度（m）1015一级基坑开挖深度（m）51次/2d5101次/1d>102次/1d底板浇筑后时间（d

40、）72次/1d7141次/1d14281次/2d>281次/3d（八）监测管理及信息反馈数据处理及信息反馈须满足（gb50497-2009）第9章要求，各监测项目及各次监测均应在现场准确记录。各次监测完毕后1日内应将监测结果反馈至项目部。支护结构顶部最大水平位移smax<（1/300）·h（h为相应开挖深度）且不得大于30mm，并且每天水平位移速率r<2mm/d，同时该值为变形控制报警值，若大于该值时必须采取加固措施；周边建筑物不均匀沉降大于gb50007-2002第5.3.4条规定，同时每天倾斜速率大于0.001h/d时也必须采取加固措施，体现动态设计与信息化施工

41、技术原则。5.2报警及抢险预案设计根据基坑监测设计，当监测值达到或超过报警值时，应加密观测次数，同时启动下列抢险预案：1）、暂停护壁及土方开挖施工，并快速查明监测值超过报警值的原因。2）、针对基坑变形过大的具体原因及时采用增加锚杆（锚索）、加支撑、土方回填等单项或综合措施进行抢险。3）特殊情况根据现场实际情况作具体处理。6旋挖桩施工方法旋挖桩施工工艺包括三项内容：成孔施工、钢筋笼制作与安装、混凝土灌注。6.1旋挖桩施工（1）、桩位放样以建设单位提供的正式总平面图及相关控制点坐标及高程作为施工放样的依据，复测控制网导线，测放桩位，用十字线确定桩中，对现场测量控制点，方向桩做好有效保护。（2）、

42、护筒设置护筒的制作在施工准备时提前制作，钢护筒采用10mm钢板卷制而成，护筒内径稍大于桩径（一般为20mm40mm），护筒长度26m。护筒底部和四周所填粘性土必须分层填实，要求护筒中心线与桩中心线重合，平面允许偏差为50mm，竖直线倾斜不大于1%，采用十字交叉护桩法定位。护筒的设置高度高出地面0.3m。护筒埋置深度为2 m以上。当表面土层松软时，在开钻2m内进行扩孔，扩孔大小为超过孔径10 cm，然后再放入护筒，进入钻进成孔。（3）、 泥浆制备 钻孔前先开挖泥浆池，泥浆池的深度为地面-2m左右。然后进行泥浆配制，泥浆所要用的水、粘土和添加剂按适当的比例调制，在钻孔过程中使其性能指标达到技术规范

43、要求。泥浆原料宜选用优质膨润土，为了提高泥浆的黏度和胶体率，可在泥浆中投入适量的烧碱或碳酸钠。其掺量由试验决定。泥浆性能指标见下表项 目指 标膨润土的最低浓度 8%泥浆的最小粘度（ 500/500ml ） 25s失水率的限度（ 0.3n/mm 2 ）每 30min 20mlph 值最高限度 11.0（4）、旋挖施工工艺旋挖成孔首先是通过底部带有活门的桶式钻头回转破碎岩土，并直接将其装入钻头内，然后再由钻孔机提升装置和伸缩式钻杆将钻头提出孔外卸土，这样循环往复，不断地取土卸土，直至钻至设计深度。如下流程图: 钻机就位 埋设护筒 钻进成孔 终孔及清孔 成孔检查。钻孔开始后应随时检测护筒水平位置和竖

44、直线，如发现偏移应采取有效处理措施。当钻孔达到设计终孔标高后,施工单位首先进行自检,然后请监理工程师检查,确定终孔。（5）、成孔检查清孔完毕，即组织监理、质检员及值班技术人员对成孔进行检查。检查要点如下表。 成孔检查项目表检查项目检查方法 偏差要求孔径下沉孔规 不小于设计孔径孔形下沉孔规保证孔规能下放到孔底孔深标准测锤大于设计孔深孔底沉渣标准测锤 不大于10cm垂直度机械自控设备不大于1%孔位中心已知护点 不大于5cm 6.2钢筋笼制作、运输及安装钢筋笼在施工现场制作，一次成型（20.5m），运至孔口边吊入孔内。焊接可采用闪光对焊或搭接焊。其焊接应满足施工技术规范要求：接头应错开，接头的截面面

45、积不得超过总截面面积的50%，焊接长度5d（双面焊），并要避开受弯应力处。（1）钢筋的加工级钢筋采用钢筋调直机调直，级钢筋采用人工调直，钢筋下料采用切割机或断料机，钢筋弯曲采用钢筋弯曲机。主筋焊接采用闪光对焊或搭接焊，且保证焊接后两主筋中心在同一直线上（同心焊）。（2）钢筋笼的制作a、为了保证吊装及运输过程中钢筋笼不变形，钢筋笼必须采取整体强度加强措施。b、加强钢筋的制作：为制作加强钢筋，先搭设一钢板工作平台，在平台上用钢筋头焊出一个与加强筋内径相等的圆，作为加强筋加工的模具。加强筋焊接采用双面焊，焊接时为防止焊接变形，应先点焊，再焊单面，冷却后再焊另一面。加工完毕后满载加强筋周围画出主筋位置

46、，堆放整齐。c、主筋的加工：对主筋进行下料、配料、焊接，为保证接头错位及孔口搭接的准确性，在工作平台上将主筋摆放好，在主筋上画出与加强筋相交的位置。d、主筋与加强筋的定位：根据加工场地情况，采用胎具成型法定位，每个胎具由一个半圆型组成，用钢板或34cm厚的木板，挖去以钢筋笼外径加一主筋直径为直径的半圆，在凹半圆内按钢筋笼主筋间距设置与主筋半径相同的凹槽。每隔23米设置胎具一个，用铁桩固定于地面，并使每个相对应的凹槽在同一直线上。加工钢筋笼时，将画好线的主筋放入胎具凹槽，让主筋的画线与加强筋的画线一一对上，进行点焊定位，上半圆钢筋利用画线进行焊接定位。e、螺旋钢筋的制作与盘绕：螺旋钢筋采用滚筒盘

47、绕成形，然后套入钢筋笼，由钢筋笼一端向另外一端逐点绑扎或点焊。螺旋钢筋的盘绕应保证间距均匀，与主筋密贴结合。f、钢筋笼的堆放：制好的钢筋笼必须放在平整的场地上，防止钢筋笼变形。g、钢筋笼的安装：钢筋笼用吊车起吊，对正位置后放入孔内至设计标高，最后将钢筋笼通过吊筋定位于井口。钢筋笼在下放时应注意防止碰撞孔壁，如放入困难，应查明原因，不得强行插入。钢筋笼安放后底面标高应符合设计要求，其误差不得大于±50。h、钢筋笼安装就位后，应对钢筋笼中心、顶面标高进行复核。（3）防止钢筋笼上浮的措施：将钢筋笼顶端焊固在护筒上； 混凝土表面在钢筋笼底部上下1米之间时，应放慢混凝土灌注速度；混凝土表面上升

48、到笼底口4米以上时，提升导管，使其底口高于笼底部2米以上，即可恢复正常灌注速度。i、钢筋笼的制作和吊放的允许偏差为：主筋间距±20mm；箍筋间距+0，-20mm；笼外径±5mm；笼倾斜度±0.3%h；笼保护层厚度±10 mm；笼中心平面位置±20mm。6.3混凝土灌注（1）混凝土采用适于水下浇注的商品混凝土，强度等级为c30。(2)、孔桩径成孔检查、钢筋笼安放就位后，方可进行灌注工作。(3）、混凝土灌注采用导管法，导管应按导管逐节编号下设，拼装导管时应检查接头的密封圈，并拧紧法兰螺栓，拟采用导管直径219mm。导管在吊入孔内时，其位置应迈开预埋

49、件（锚索施工用），轴线顺直，稳定沉放，防止卡挂钢筋笼、预埋件和碰撞孔壁。灌注前应将灌注机具如储料斗、漏斗等准备好。（4）、配制水下混凝土所用水泥的初凝时间不宜早于2.5小时；混凝土拌和物应有良好的和易性，其坍落度宜为1822cm；混凝土在运输过程中应持续拌和，到现场时应无显著离析、泌水现象。灌注水下混凝土之前，要再次检查孔内泥浆性能指标和孔底沉淀厚度，如符合规范要求后，再进行浇筑。浇筑前检查混凝土的均匀性和坍落度等指标。首批混凝土的数量应能满足导管首次埋置深度（1.0m）和填充底部的要求，其数量的计算式为： v d2（h1+h2）/4+d2h1/4 式中：v灌注首批混凝土所需数量（m3）； d

50、桩孔直径（m）； h1桩孔底至导管底端间距，一般为0.4m ； h2导管初次埋置深度（m）； d导管内径（m）； h1桩孔内混凝土达到埋置深度h2时，导管内混凝土柱平衡导管外（或泥浆）压力所需的高度（m）； 其中h1=hwrw/rc 式中：hw井孔内水或泥浆的深度（m）； rw 井孔内水或泥浆的重度（kn/m3）； rc 混凝土拌和物的重度（取24kn/m3）； 孔内的混凝土应一次连续浇筑完毕，灌注开始后，应紧凑、连续进行，严禁中途停工。在灌注过程中，要防止混凝土拌合物从漏斗顶溢出或从漏斗外掉入孔底。灌注过程中，应及时测量孔内混凝土面的高度，正确指挥导管的提升和拆除。 当混凝土面接近钢筋笼时，

51、应放慢灌注速度，以防钢筋笼上浮。混凝土进入钢筋笼一定深度后，适当提升导管，使钢筋笼距导管下口有一定深度。灌注过程中，应及时测量孔内混凝土面上升高度。中途拆除导管时，应保证导管埋入大于等于2m且小于等于6m。导管提升时应保持轴线竖直，逐步提升。如导管法兰挂钢筋笼，可转动导管，使其脱开钢筋笼后，移至钻孔中心。拆除导管时，动作要快，时间一般不超过15min。要防止螺栓、密封圈和工具掉入孔内，注意安全。混凝土灌注过程应派专门技术人员进行现场测量指挥，并经常用测绳垂球方法测探井孔内混凝土面的位置，及时调整导管埋深，控制灌注混凝土质量，并做好混凝土灌注原始记录。在灌注将近结束时，用混凝土灌入量审核灌注高度

52、是否正确为确保桩顶质量，在桩顶设计标高以上应加灌一定高度，以便灌注结束后将此段混凝土清除。增加的高度按0.5m左右计。为减少以后凿除桩头的工作量，可在灌注结束后，混凝土凝结前，挖除多余的一段桩头，保留10-20cm，以待随后凿除，接冠梁。7 锚索施工方法开挖至预定深度下0.5m左右成孔锚索置入压浆到期施加预应力并封锚。7.1施工方法与特点根据拟建场地的地质条件，杆体直径150mm；钻孔完成后，将制作好的锚索下入孔中，并经压浆锚固，最后形成直径约为150mm的锚固杆体。7.2施工工艺流程测量放孔成孔下锚索拔管做封浆塞压力注浆预张拉锁定。7.3 操作过程及技术要求（1）测量放孔：按锚杆布置图实地测

53、放，其中高程控制为重点。重点为基坑北侧（靠新希望侧），锚索施工前进一步查明新希望建筑的地下室埋深情况，确保不对其造成影响，必要似调整锚索标高。（2）成孔：采用专业锚杆钻机跟管钻进。成孔时孔位准确，竖向垂直，孔深符合设计要求。（3）下锚索：在钻孔完成且吹清杂质后，将制作好的锚杆下入孔底，要求下入设计深度，误差不超过10cm。（4）拔管：采用专业拔管设备，拔管时应保证锚杆笼不随管拔出，并随时复核锚杆上余长度。（5）封浆塞：用c15混凝土浇注至孔口内30cm。（6）压力灌浆：封浆塞施工24小时后，进行m30水泥砂浆压力添加剂为早强剂，压力2mpa。（7）预张拉：预应力300kn。（8）按规范进行验收。8网喷支护施工方法8.1施工工序网喷支护施工工序:土方开挖至1.5m深度,修壁面(平整度不大于20mm)挂网同时搭焊加强筋喷射砼。8.2施工注意事项1)桩间土支护施工与土方开挖同步进行，在此过程中，建设单位应协调好土方开挖与基坑支护的协调性、统一性；严禁超挖，不按放坡量施工，或出现大面积开