某框架办公楼毕业设计

1、连云港市查卡拉办公楼设计专业：土木工程学生：周泓岑 指导老师：李章政摘 要本设计主要进行了5层楼办公楼的框架结构设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载的计算。接着运用d值法计算横向荷载（水平风荷载）作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。在进行内力组合，找出最不利的一组或几组内力组合。 选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计。完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。对楼板进行了配筋计算，本设计采用独立柱基础，对基础受力和配筋计算。整个结构在设计过程中，严格遵循相关的专业规范的要求，参考相关资料和有关最新的国家标准规范，对设计的各个环节进

2、行综合全面的科学性考虑。总之，适用、安全、经济、使用方便是本设计的原则。设计合理可行的建筑结构方案是现场施工的重要依据。 <关键词> 框架结构 结构设计 荷载计算 内力计算 计算配筋 lianyungang city chakra buildings designmajor: civil engineeringstudents: zhou hong cen  instructor: li zhang zhengabstractthe design of

3、the main five-storey office building frame structure design. in determining the frame layout.then use d-value method for calculating transverse load (horizontal wind load) of structures (subjected, axis forces). the combination of internal, find out the most unfavourable a set or sets

4、 of internal combination. choose the best security results calculation reinforcement and drawing. in addition to the structural scheme of the design of interior staircase. complete a platform plank, bench boards, such as widget platform beam and the reinforcement of the force calculation and constru

5、ction drawings. on a concrete floor, this design uses independent foundation, on the basis of calculation of the force and reinforcement.the entire structure in the design process, in strict accordance with the relevant professional requirements, refer to relevant data and information about the late

6、st national standard specification, on various aspects of the design for a single, integrated view of scientific consideration. in short, applicable, safety, economy, ease of use of this design principle. design of the building structure plan is an important basis for the site construction. keywords

7、：frame structure architecture design design force calculation calculation of reinforcement前 言本设计是按照重庆三峡学院建筑工程系2010年毕业设计要求编写的毕业设计。题目为“某框架办公楼结构设计”。内容包括建筑设计、结构设计两部份。办公楼是公共建筑，其规范要求比较严格，能体现处建筑和结构设计的很多重要的方面，选择办公楼建筑和结构设计，从而掌握办公楼设计的基本原理，妥善解决其功能关系，满足使用要求。框架结构的设计始于欧美，二十世纪厚得到了世界各地大范围的使用，其结构建筑平面布置灵活，使用空间大。延性较好。

8、其具有良好的抗震能力。对办公楼有重要建筑结构非常适用。能满足其较大的使用面积要求。框架结构的研究，对于建筑的荷载情况，分析其受力，采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力，然后进行内力组合，挑选出最不利的内力组合进行截面的承载力计算，保证结构有足够的强度和稳定性。在对竖向荷载的计算种采用了分层法，对水平荷载采用了d值法，对钢筋混凝土构件的受力性能，受弯构件的正截面和斜截面计算都有应用。本结构计算选用一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算框架在竖向荷载下的内力时使用的弯距二次分配法，不但使计算结果较为合理，而且计算量较小，是一种不错的手算方法。本设计主要通过工程实例

9、来强化大学期间所学的知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计总过程，通过查阅大量的相关设计资料，提高自己的动手能力。这次设计是在结构王心勇老师的悉心指导下完成的，在此向您表示衷心的感谢！鉴于水平有限，设计中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评和指正。第1章 设计基本资料1.1 初步设计资料一. 工程名称：重庆市某区办公楼。二. 工程概况：建筑面积1632.96，建筑总高为11.75m,主体大楼为三层，室内外高差为0.6m.三. 相对湿度：年平均28四. 相对风向：基本风压0.4kn/.五. 年降雨量870。六. 水文资料：经勘探未发现地下水七.地震烈度：本工程为非抗震设计。八. 材料使用：1

10、. 混凝土：梁柱板均使用c30混凝土。2. 钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋hrb335（强度设计值300n/mm²）,其余采用热轧钢筋hpb235（强度设计值210n/mm²）。 3. 墙体：外墙厚度180mm，贴瓷砖墙面，设钢框玻璃窗；内墙厚度120，墙面20mm混合砂浆，外涂白色乳胶漆；女儿墙高1.4m，厚度180mm贴瓷砖前面。 4. 窗：均为钢框玻璃窗（0.45kn/m2） 5. 门：除大门为玻璃门（0.45kn/m2），办公室均为木门(10.2kn/m2).1.2 结构选型 根据办公楼建筑功能的要求，本结构设计采用钢筋混凝土框架结构体系。第2章 结构布置及计算简图

11、2.1 结构布置及梁,柱截面尺寸的初选2.1.1梁柱截面尺寸初选板厚取100 mm，各层梁板柱砼等级为c30.纵向受力钢筋采用hrb335，其余钢筋采用hpb235.一.梁截面尺寸的估算：框架结构的梁截面按跨度进行估算，如表2.1所示。表2.1 框架梁截面估算梁布设方向跨度（m）系数梁高（m）实际选用梁高（m）实际选用梁宽横向61/120.50.50.25纵向4.21/120.350.40.25二.柱截面 图2-1负载面积布置图1.框架柱截面估算： (12)由计算简图21可知边柱和中柱的负载面积可知：中柱：（4.24.2）/2×(6+2.4)/2=4.2×4.2边柱：（4.

12、24.2）/2×6/2=4.2×3边柱：中柱：根据上述计算结果，并综合考虑其他因素，取柱截面为正方形，初步估计柱的尺寸为350×350122500>97143.36，为计算简便中柱和边柱的尺寸相同，均为350×350。2.1.2 结构布置（下图为结构平面布置图） 图2-2 结构平面布置图2.2框架结构的计算简图 图2-3 框架结构梁、柱尺寸第3章 荷载计算3.1荷载计算3.1.1活荷载楼面活荷载的取值以及每层楼面的活荷载统计如表3.1所示表3.1 楼面活荷载计算汇总位置均布荷载（kn/）楼面面积（）楼面活荷载（kn）小计（kn）房间2428.485

13、6.81083.6走廊2.590.72226.8屋面活荷载的取值以及屋面的活荷载统计如表3.2所示表3.2 屋面活荷载计算汇总均布活荷载（kn/）屋面面积（）屋面活荷载（kn）2544.321088.64楼、屋面活荷载按图3-1所示导荷方式传递到相应的框架梁上。对于a3d3榀框架，其框架梁按图3-1所示阴影面积承受楼屋面传来的活荷载；此外，纵向框架梁所分担的活荷载还以集中力的形式作用于相应的框架柱上，经计算得到该榀框架在活荷载作用下的受力见图3-1所示。图3-1 荷载传导方式以顶层a5柱为例，说明图3-2中柱上集中力的计算。其上集中力由纵向梁a2-3与a3-4传来，梁a4-5上所分组的活荷载面

14、积为4.2*2.1/2=4.41，梁a2-3传向a3柱的集中力为4.41*2.0/2=4.41kn，同样梁a3-4传向a3柱的集中力也是4.41kn，所以a3柱上作用的集中力共计8.82kn。图3-2 活荷载计算见图3.1.2 恒荷载计算 根据常用材料和构件的自重查得结构中各部分材料的自重，从而计算得到作用于结构上的恒荷载。1. 楼、屋面恒荷载计算 楼、屋面恒荷载计算分别如下表3.3和3.4所示表3.3 屋面恒荷载计算汇总项目材料重（kn/m³）厚度（m）自重（kn/）自重小计（kn/）屋面面积（）屋面恒荷载（kn）水泥蛭石保温层50.10.55.18544.322819.5776水

15、泥砂浆找平层200.020.4三毡四油防水层0.4细石混凝土保护层220.040.88楼板250.123表3.4 楼面恒荷载计算汇总位置项目材料重（kn/m³）厚度（m）自重（kn/）自重小计（kn/）楼面面积（）楼面恒荷载（kn）楼面恒荷载小计（kn）房间楼面硬木地板0.23.15542.8.41351.6021651.432地板隔栅0.2混合砂浆170.0150.225楼板250.12.5走廊楼面小瓷砖地面0.553.30590.72299.8296混合砂浆170.0150.255楼板250.12.5 楼、屋面恒荷载与活荷载也应按照图3-1所示导荷方式传递到相应的框架梁上。2.

16、梁上填充墙计算梁上填充墙计算如表3.53.8所示表3.5 墙体自重计算位置项目材料重（kn/m³）厚度（m）墙重（kn/）小计（kn/）外墙加气混凝土砌块5.50.180.991.49贴瓷砖墙面0.5内墙加气混凝土砌块5.50.120.661混合砂浆170.020.34女儿墙加气混凝土砌块5.50.180.991.49贴瓷砖墙面0.5表3.6 屋面梁上墙体（女儿墙）自重计算位置墙重（kn/）墙高（m）均布墙重（kn/m）跨度（m）数量重量（kn）总重（kn）外纵墙轴线1.491.42.08636.62152.6952212.774内纵墙轴线00036.620外横墙轴线1.491.42

17、.08614.4260.0788内横墙轴线00014.480 表3.7 2-3层梁上墙体自重计算位置墙重(kn/)梁高（m）钢框玻璃窗（kn/）窗高（m）层高（m）均布墙重（kn/m）跨度（m）数量重量/层（kn）总重/层（kn）外纵墙轴线1.490.40.451.83.32.44936.62179.2668834.3内纵墙轴线10.4无无3.32.936.62212.28外横墙轴线1.490.5无无3.34.17214.42120.1536内横墙轴线10.5无无3.32.814.48322.56表3.8底层墙体自重计算位置墙重(kn/)梁高（m）钢框玻璃窗（kn/）窗高（m）层高（m）均布墙

18、重（kn/m）跨度（m）数量重量/层（kn）总重/层（kn）外纵墙轴线1.490.40.451.84.44.08836.62298.6561208.0928内纵墙轴线10.4无无4.4436.62292.8外横墙轴线1.490.5无无4.45.81114.42167.3568内横墙轴线10.5无无4.43.914.48449.283. 梁自重计算梁自重计算如表3.9所示表3.9 梁自重计算位置梁宽（m）梁高（m）混凝土自重（kn/m³）均布梁重（kn/m）跨度（m）数量重量/层（kn）总重/层（kn）纵轴线0.250.4252.536.64366816横轴线0.250.5253.12

19、514.4104504. 柱自重计算柱自重计算如表3.10所示。表3.10 柱自重计算层数柱截面宽（m）柱截面高（m）柱高（m）混凝土自重（kn/m³）柱重（kn）数量重量/层（kn）2、30.350.353.32510.1062540404.2510.350.354.42513.475405395. 恒荷载汇总对于a3d3榀框架，其框架梁上的恒荷载应包括楼（屋）面恒荷载、梁上填充墙重量以及梁的自重。柱上恒荷载集中力应包括柱上纵向框架梁承担的恒荷载以及本次柱的自重。经计算得到该榀框架在恒荷载作用下的受力简图如图3-3所示。图3-3 恒荷载计算简图下面以第2层a3柱为例，说明图3-3中

20、柱上集中力的计算方法与过程：（1） 楼面自重。经由纵向框架梁传向a5柱的楼面荷载面积为4.2*2.1/2=4.41。集中力为4.41*3.155=13.91kn。（2） 纵向梁上填充墙荷载。集中力为4.2*2.449=10.29kn（3） 纵向梁自重。集中力为4.2*2.5=10.5kn（4） 柱自重查表3.10可得10.10625kn。 综合以上四项，a3柱上集中力为13.91+10.29+10.5+10.11=44.81kn。3.1.3 风荷载 风荷载的计算过程如表2.16所示。表3.11中，;由于建筑高度小于30m，所以取1.0,；作用高度为节点上下各取半层高度。最终得到风荷载的计算简图

21、如图2.8所示表3.11 风荷载计算层数层高（m）离地高度（m）（kn/）（kn/）开间（m）作用高度33.310.51.30.741.00.40.3854.23.054.92923.37.21.30.741.00.40.3854.23.35.33313.93.91.30.741.00.40.3854.23.65.818图3-4 风荷载计算简图第四章 横向侧移刚度的计算4.1 框架梁柱的线刚度计算4.1.1 框架梁柱的线刚度计算框架梁柱的相对线刚度如图31所示，作为计算各节点弯矩分配的依据.在框架结构中，现浇楼板的楼可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架的侧移。为考

22、虑这一有利的作用，在计算梁的截面惯性矩的时候，对于中框架取i=2 io（io为梁的截面惯性矩） （41） 梁采用c30混凝土，。由于左跨梁右跨梁：i边梁ei/l=kn/m中跨梁：i中跨梁ei/l=kn/m底层柱：（ad轴）i底柱ei/l=kn/m其余各层柱：（ad轴）i余柱：ei/l=kn/m令i余柱1.0,则其余各杆件的相对线刚度为：i边梁i中跨梁i底柱图41框架梁柱的相对线刚度4.1.2 梁柱的线平均刚度比一.底层 (4-2) (4-3)由公式（42）、（43）可求梁柱线刚度为：1. a,d梁柱线刚度比为： 2. b,c梁柱的线刚度比为： 二.2、3层： (4-4) (4-5)由公式（42

23、）、（43）可求梁柱线刚度为：1. a,d梁柱的线刚度为： 2. b,c梁柱的线刚度为： 故横向框架的侧移刚度见表4.1，4.2表4.1 横向框架首层d值构件名称d值（kn/m）数量d（kn/m）a柱3715.1521037151.52b柱4618.8371046188.37c柱4618.8371046188.37d柱3715.1521037151.52166679.78表4.2 横向框架2、3层d值构件名称d值（kn/m）数量d（kn/m）a柱6690.0451066900.45b柱9672.3311096723.31c柱9672.3311096723.31d柱6690.0451066900

24、.453272477.52第五章 内力计算5.1竖向荷载作用下的框架内力 由于活荷载标准值较小（小于4kn/m），因而计算活荷载作用下的结构内力时，可不考虑活荷载最不利布置，直接采用满荷载法。 首先按固断弯矩等效的原则，将图2-4中的梯形荷载和三角形荷载按图5-1所示过程转换为等效均布荷载，结果如表5.1所示。图5-1中 荷载等效计算示意图表5.1 各层梁上的等效均布荷载 单位：kn/m层数ab梁bc梁cd梁36.702236.702226.70223.756.702216.70223.756.7022下面将框架分解，分层计算各开间框架在活荷载下的弯矩。5.1.1弯矩的首次分配与传递 1.顶层

25、根据图4-1中各杆件的线刚度，计算得到与节点相连杆件的弯矩分配系数，其中顶层节点弯矩分配系数如表5.2所示。表5.2 顶层节点弯矩分配系数节点号abcd左梁00.254080.634970.68605右梁0.686050.634970.254080上柱0000下柱0.303950.110950.110950.30395按表5.1中的等效均布荷载，计算得到顶层节点处相应的固端弯矩（），标记于图5-2中节点处。然后按照弯矩分配系数，进行力矩分配，具体过程如图5-2所示。图5-2 顶层节点弯矩分配与传递过程2. 第二层根据图4-1中各杆件的线刚度，计算得到与节点相连杆件的弯矩分配系数，二层节点弯矩分

26、配系数如表5.3。表5.3 第二层节点弯矩分配系数节点号abcd左梁00.22670.56650.5338右梁0.53380.56650.22670上柱0.23310.09900.09900.2331下柱0.23310.09900.09900.2331按表5.1中的等效均布荷载，计算得到二层节点处相应的固端弯矩，标记于图5-3中各节点处，然后按弯矩分配系数，进行力矩分配，具体过程如图5-3所示。图5-3 二层节点弯矩分配与传递过程3. 底层根据图4-1中各杆件的线刚度，计算得到与节点相连杆件的弯矩分配系数，二层节点弯矩分配系数如表5.4。表5.4 底层层节点弯矩分配系数节点号abcd左梁00.

27、23580.58920.5668右梁0.56680.58920.23580上柱0.24750.10300.10300.2475下柱0.18560.07720.07720.1856按表5.1中的等效均布荷载，计算得到二层节点处相应的固端弯矩，标记于图5-4中各节点处，然后按弯矩分配系数，进行力矩分配，具体过程如图5-4所示。图5-4 底层节点弯矩分配与传递过程5.1.2 不平衡弯矩的二次分配及总弯矩图将各开口框架的相同节点处的弯矩进行叠加，得到该榀框节点处的杆端弯矩，如图5-5所示，图5-5中节点处存在不平衡弯矩，需要对节点不平衡弯矩进行二次分配，此时不在考虑弯矩传递，得到汇总后的框架节点处杆端

28、弯矩图如图5-6所示。图5-5 一次分配后的框架节点处杆端弯矩（kn·m） 图5-6 框架节点处杆端弯矩汇总图（kn·m） (5.1)式中： 按照表5.1中的等效均布荷载，在图5-6的基础上根据公式5.1可计算得到各框架梁的跨中弯矩，从而得到整个框架的弯矩，如图5-7所示。 图5-7 活荷载作用下的框架弯矩（kn·m）5.1.3 剪力计算 （5.2） （5.3）根据梁柱的杆端弯矩和荷载及公式5.2、5.3可以由力矩平衡条件计算得到梁、柱的剪力，如图5-8所示。5.1.4 柱轴力计算根据节点竖向力平衡条件，可以计算得到框架柱的轴力图，如图5-9所示。图5-8 活荷载

29、作用下的框架剪力（kn）图5-9 活荷载作用下框架柱的轴力5.1.5 梁端弯矩调幅对梁端弯矩进行调幅，取调幅系数为0.8，计算得到调幅后的弯矩图，如图5-10所示。图5-10 调幅后的弯矩5.2 竖向恒荷载作用下的框架内力首先按固断弯矩等效的原则，将图2-4中的梯形荷载和三角形荷载按图5.2-1所示过程转换为等效均布荷载，结果如表5.2.1所示。图5.2-1中 荷载等效计算示意图表5.2.1 各层梁上的等效均布荷载 单位：kn/m层数ab梁bc梁cd梁320.510.920.5216.58.116.5116.53.7516.5下面将框架分解，分层计算各开口框架在活荷载下的弯矩。5.2.1弯矩的

30、首次分配与传递 1.顶层根据图4-1中各杆件的线刚度，计算得到与节点相连杆件的弯矩分配系数，其中顶层节点弯矩分配系数如表5.2.2所示。表5.2.2 顶层节点弯矩分配系数节点号abcd左梁00.254080.634970.68605右梁0.686050.634970.254080上柱0000下柱0.303950.110950.110950.30395按表5.2.1中的等效均布荷载，计算得到顶层节点处相应的固端弯矩（），标记于图5.2-2中节点处。然后按照弯矩分配系数，进行力矩分配，具体过程如图5.2-2所示。图5.2-2 顶层节点弯矩分配与传递过程4. 第二层根据图4-1中各杆件的线刚度，计算

31、得到与节点相连杆件的弯矩分配系数，二层节点弯矩分配系数如表5.2.3。表5.2.3 第二层节点弯矩分配系数节点号abcd左梁00.22670.56650.5338右梁0.53380.56650.22670上柱0.23310.09900.09900.2331下柱0.23310.09900.09900.2331按表5.2.1中的等效均布荷载，计算得到二层节点处相应的固端弯矩，标记于图5.2-3中各节点处，然后按弯矩分配系数，进行力矩分配，具体过程如图5.2-3所示。图5.2-3 二层节点弯矩分配与传递过程5. 底层根据图4-1中各杆件的线刚度，计算得到与节点相连杆件的弯矩分配系数，二层节点弯矩分配

32、系数如表5.2.4。表5.2.4 底层层节点弯矩分配系数节点号abcd左梁00.23580.58920.5668右梁0.56680.58920.23580上柱0.24750.10300.10300.2475下柱0.18560.07720.07720.1856按表5.2.1中的等效均布荷载，计算得到二层节点处相应的固端弯矩，标记于图5.2-4中各节点处，然后按弯矩分配系数，进行力矩分配，具体过程如图5.2-4所示。图5.2-4 底层节点弯矩分配与传递过程5.2.2 不平衡弯矩的二次分配及总弯矩图将各开口框架的相同节点处的弯矩进行叠加，得到该榀框节点处的杆端弯矩，如图5.2-5所示，图5.2-5中

33、节点处存在不平衡弯矩，需要对节点不平衡弯矩进行二次分配，此时不在考虑弯矩传递，得到汇总后的框架节点处杆端弯矩图如图5.2-6所示。图5.2-5 一次分配后的框架节点处杆端弯矩（kn·m） 图5.2-6 框架节点处杆端弯矩汇总图（kn·m） (5.2.1)式中： 按照表5.2.1中的等效均布荷载，在图5.2-6的基础上根据公式5.2.1可计算得到各框架梁的跨中弯矩，从而得到整个框架的弯矩，如图5.2-7所示。 图5.2-7 恒荷载作用下的框架弯矩（kn·m）5.2.3 剪力计算 （5.2） （5.3）根据梁柱的杆端弯矩和荷载及公式5.2、5.3可以由力矩平衡条件计算

34、得到梁、柱的剪力，如图5.2-8所示。5.2.4 柱轴力计算根据节点竖向力平衡条件，可以计算得到框架柱的轴力图，如图5.2-9所示。图5.2-8 恒荷载作用下的框架剪力（kn）图5.2-9 恒荷载作用下框架柱的轴力5.1.5 梁端弯矩调幅对梁端弯矩进行调幅，取调幅系数为0.8，计算得到调幅后的弯矩图，如图5.2-10所示。图5.2-10 调幅后的弯矩5.3 水平风荷载作用下的框架内力5.3.1 柱中剪力计算根据图3-4将水平荷载逐层叠加，可以得到作用于各层上的水平剪力，如表5.3.1所示。表5.3.1 各层水平剪力计算 单位：kn层数各层荷载各层总剪力34.9294.92925.33310.2

35、6215.81816.080 将各层的剪力，根据表4.1、4.2中的d值按进行分配，a3d3榀框架各柱的剪力分配系数如表5.3.2所示。 表5.3.2 a3d3榀框架各柱的剪力分配系数柱 号层 数abcd30.20440.29560.29560.204420.20440.29560.29560.204410.22290.27710.27710.2229根据表5.3.2中的分配系数，可得到各柱分摊水平剪力如表5.3.3所示。表5.3.2 各柱分配的水平剪力 单位：kn柱 号层 数abcd31.00751.45701.45701.007522.09763.03343.03342.097613.58

36、424.45584.45583.58425.3.2 反弯点高度按4.1.2节中的梁柱线刚度比，查表规则框架承受均布水平荷载作用时的标准反弯点高度比得到标准反弯点高度比如表5.3.3所示，查得相应的修正系数均为0（、），所以最终得到叠加后的反弯点高度比y如表5.3.4所示。表5.3.3 标准反弯点的高度比柱 号层 数abcd30.41450.450.450.414520.46450.500.500.464510.550.550.550.55表5.3.4 修正后的反弯点高度比y柱 号层 数abcd30.41450.450.450.414520.46450.500.500.464510.550.55

37、0.550.55根据表5.3.4，由反弯点高度(h为层高)计算得到各柱的反弯点高度如表5.3.5所示 表5.3.5 反弯点高度柱 号层 数abcd31.3681.4851.4851.36821.5331.651.651.53312.1452.1452.1452.1455.3.3 弯矩计算（柱、梁）及剪力计算根据剪力和反弯点高度可以计算得到柱端弯矩，然后按照梁的线刚度比分配给与之相连的梁（），即可得到风荷载作用下的结构弯矩，如图5.3-1所示。根据两端弯矩可以由平衡条件计算得到梁的剪力，如图5.3-1所示，结合前面算出的柱剪力，从而得到框架的柱剪力图，如图5.3-2所示。图5.3-1 风荷载作用

38、下的框架内力图图5.3-2 风荷载作用下的框架柱剪力5.3.3 柱轴力计算根据节点竖向力平衡条件，可以计算得到框架柱的轴力图，如图5.3-3所示。图5.3-3 风荷载作用下框架柱的轴力（kn）第六章 荷载效应组合6.1 框架结构梁的内力组合 由于不设计抗震，故荷载效应组合只考虑以下几种情况：一.可变荷载效应的组合 ： 二.由永久荷载效应控制的组合： 荷载效应组合的计算结果如表6.1.1所示。 表6.1.1 框架梁的内力组合第三层框架梁的内力组合截面 位置内力sgksqkswk1.2sgk+1.4sqk1.2sgk+1.4swk1.35sgk+sqk1.2sgk+1.4*0.9(sqk±

39、;swk)a右m24.89.11.942.532.4242.5843.6238.832v55.918.40.492.8467.6493.86590.76889.76b左m58.119.20.796.670.797.63594.79493.03v6721.80.4110.9280.96112.25108.372107.364b右m43.314.11.971.754.6272.55572.1267.332v134.11.621.3417.8421.6522.78218.75c左m43.5151.973.254.8673.72573.49468.706v13.14.91.622.5817.9622.

40、58523.9119.878c右m58.118.50.795.6270.796.93593.91292.148v6718.60.4106.4480.96109.05104.34103.332d左m24.99.51.943.1832.5443.11544.24439.456v55.921.60.497.3267.6497.06594.893.792跨中mab50.716083.2460.8484.4458181mbc35.612.3059.9442.7260.3658.21858.21mcd50.716.2083.5260.8484.64581.25281.25第二层框架梁的内力组合截面 位置内

41、力sgksqkswk1.2sgk+1.4sqk1.2sgk+1.4swk1.35sgk+sqk1.2sgk+1.4*0.9(sqk+swk)a右m32.513.35.157.6246.1457.17562.18449.332v47.119.11.283.2658.282.68582.09879.074b左m47.319.4283.9259.5683.25583.72478.684v5221.11.291.9464.0891.390.49887.474b右m25.69.75.144.337.8644.2649.36836.516v9.64.24.217.417.417.1622.10411.52

42、c左m25.710.45.145.437.9845.09550.3737.518v9.74.84.218.3617.5217.89522.9812.396c右m47.319.2283.6459.5683.05583.47278.432v51.919.31.289.363.9689.36588.1185.086d左m32.514.2558.884658.07563.19250.592v4720.91.285.6658.0884.3584.24681.222跨中mab34.414.806241.2861.2459.92859.92mbc19.97.35034.1723.8834.21533.141

43、33.14mcd34.413.6060.3241.2860.0458.41658.41第一层框架梁的内力组合截面 位置内力sgksqkswk1.2sgk+1.4sqk1.2sgk+1.4swk1.35sgk+sqk1.2sgk+1.4*0.9(sqk+swk)a右m27.611.59.549.2246.4248.7659.5835.64v46.418.92.282.1458.7681.5482.26676.722b左m46.4193.782.2860.8681.6484.28274.958v52.621.42.293.0866.292.4192.85687.312b右m28.911.29.35

44、0.3647.750.21560.5137.074v9.74.37.717.6622.4217.39526.767.356c左m2911.79.351.1847.8250.8561.2637.824v9.74.77.718.2222.4217.79527.2647.86c右m46.418.93.782.1460.8681.5484.15674.832v52.618.92.289.5866.289.9189.70684.162d左m27.711.79.549.6246.5449.09559.95236.012v46.421.32.285.558.7683.9485.2979.746跨中mab37

45、.314.9065.6244.7665.25563.53463.53mbc23.112.8045.6427.7243.98543.84843.84mcd37.214.8065.3644.6465.0263.28863.286.2 框架柱的内力组合由于不设计抗震，故荷载效应组合只考虑以下几种情况：一.可变荷载效应的组合 ： 二.由永久荷载效应控制的组合： 荷载效应组合的计算结果如表6.1.2所示。表6.1.2 框架柱内力效应组合柱号层数截面内力sgsqsw1.2sg+1.4sq1.35sg+sq1.2sg+1.26(sq±sw)a3上端m24.89.11.942.50042.58043

46、.62038.832n6618.40.4104.960107.500102.888101.880下端m156.81.427.52027.05028.33224.804n6618.40.4104.960107.500102.888101.880v12.14.8121.24021.13521.82819.3082上端m17.56.53.730.10030.12533.85224.528n123.137.51.6200.220203.685196.986192.954下端m177.43.230.76030.35033.75625.692n123.137.51.6200.220203.685196.986192.954v10.54.22.118.48018.37520.5