地下车库建筑结构设计土木工程设计

1、 *大学本科生毕业设计 第v页大学本科生毕业设计*地下车库建筑结构设计摘要本设计为*地下车库建筑结构设计。设计采用框架结构，是一个单建式地下二层停车场建筑，地上为绿地儿童乐园。该设计不仅有效地利用了地下空间，改善了城市停车场所紧张的局面，还为城市增添了一个儿童娱乐场所。建筑面积为19051平方米，设计停车容量为430台。本设计大体分为两个部分：第一部分建筑设计，主要包括建筑形体的选择，内部房间的功能分区以及相应建筑材料的选择等。在交通疏散方面，设有十部楼梯，并装有甲级防火门。第二部分结构设计，包括：顶板设计，次梁设计，负二层顶板设计，框架结构设计,楼梯设计，外墙设计和基础设计。外墙和基础采用防

2、水混凝土。为防止不均匀沉降和满足整体的刚度要求，采用筏板基础。关键词：地下车库；框架结构；筏板基础the underground garage of the *.abstractthe design of building structure is about one underground garage of the * the building is reinforced concrete framework. it is a single building type, two-story of underground garage, and over ground is a green

3、children park. it is not only using the underground space fully and improving the turgescent situation of parking in the city, but also adding a children's entertainment in city.the floor space is 19,051square meters and the design parking capacity is 430.the project includes two parts mainly: t

4、he first part is architectural design,in the architectural design, the selection of buildings type,the division of internal room and the selection of building material are the main parts. disperses the aspect in the transportation,it has ten stairs. and it is loaded with the fire door.the second par

5、t is structural design, mainly includes: roof design, secondary girder design, negative two roof design, portal frame construction design,staircase design, outer wall design and foundation design. the outer wall and foundation adopt the waterproof concrete. in order to prevent in-homogeneous settlem

6、ent and meeting the rigidity demand for the whole evenly, i adopted the rib roof beam type raft board foundation.key words: underground garage；frame construction；raft foundation 目 录1绪论12建筑设计32.1柱网设计32.2层高设计32.3埋深设计32.4防火设计42.4.1防火分区42.4.2安全疏散42.4.3防烟和排烟要求52.5 坡道设计62.6 防水设计73结构设计83.1 板的设计83.1.1 负一层顶板

7、的设计83.1.2 负二层顶板的设计173.2 侧墙设计及计算253.2.1 侧向土压力计算253.2.2 内力及配筋计算273.3 负一层横向次梁的设计303.3.1 内力计算303.3.2 正截面承载力计算393.3.3 斜截面承载力计算423.4 负一层纵向次梁的设计423.5 竖向荷栽作用下框架结构的内力计算423.5.1 初选梁柱截面尺寸423.5.2 荷载计算433.5.3 恒荷载作用下内力计算473.5.4 活载作用下的内力计算543.6 框架梁计算593.6.1 框架梁内力组合593.6.2 框架梁的配筋计算603.7 框架柱的计算653.7.1 框架柱的内力组合653.7.2

8、 剪跨比和轴压比验算663.7.3 框架柱的配筋计算673.8 基础设计783.8.1 基础底板设计：783.8.2 底板冲切承载力验算803.8.3 底板剪切承载力验算813.8.4 地基梁的内力计算及配筋813.8.5 抗浮验算853.9 楼梯的设计及计算863.9.1 楼梯板的设计873.9.2 平台板的设计883.9.3 平台梁设计89结 论91致 谢92参考文献93 *大学本科生毕业设计 第97页1绪论近年来，随着我国经济的快速发展，人民生活水平的不断提高，私家车的数量在不断增加。由于城市停车设施与日益剧增的私家车的数量不相符合，导致城市汽车停放难的问题已成为一个不容忽视的问题，对城

9、市规划而言，如何解决这一问题是我们的当务之急。我国的许多大城市，近几年来车辆增长速度都比较快，一些特大城市，如北京、上海、广州、西安、成都、沈阳、重庆等，由于汽车的增长速度过快，使原来本已很落后的城市基础设施不能适应，使城市停车问题日益尖锐，不仅停车困难，而且由于占用道路停车，发生不少交通事故。与此同时，城市土地价格不断上涨，继续兴建多层汽车库不但在经济上是不合理的，而且在一些停车需求量很大的地段，可能已没有土地可供建造汽车库。在这种情况下，为了继续扩大城市停车空间，兴建各种类型的地下汽车库为主要发展方向，对解决我国城市停车问题具有重要意义。地下汽车库的优点主要表现在两个方面：首先，地下空间大

10、，可提供大量停车位。例如,美国洛杉矶市波星广场1952年建成的地下汽车库,容量达2150台，地下共3层，广场地面恢复后成为公园和水池；其次，节省城市用地还有经济上的意义，因为在地价昂贵地区，用地十分紧张，用于建造汽车库在经济上是不合理的，而建在地下不需土地费用，则可以在经济合理的条件下满足城市的停车需求。从我国城市发展情况来看，城市用地已十分紧张，所以不但不宜多开辟露天停车场，地面上的多层汽车库也不宜大量兴建。因此，在我国以发展地下停车为主是合理的。从国外来看，自50年代后期起，许多发达国家大城市开始大规模发展地下公用汽车库。法国巴黎市从1954年即着手研究建立城市深层地下交通网的问题，在这个

11、综合规划中，包括建设41座地下公用汽车库，总容量54000台。日本在1979年底，在全国几个特大城市中共有公用汽车库214座，容量共44208台，其中有75座为地下汽车库，总容量21281台，数量占30%，容量占48%。欧、美各国地下公用汽车库也建了很多。地下汽车库一般建于城市广场、公园、道路、绿地或空地之下，主要特点是不论其规模大小，对地面上的空间和建筑物基本上没有较大的影响，除车辆出入口、人员疏散口和通风口外，顶部覆盖土层后仍是城市开敞空间。综上所述，在城市建造地下车库对城市规划具有十分重要的意义。2建筑设计2.1柱网设计本设计停车数量一共为430辆（负一层201辆，负二层229辆），汽车

12、库内停车方式采用垂直式，采用柱间停放3辆小型车小型车总长是4.8，总宽1.8。停放车辆时，根据我国汽车库建筑设计规范jgj 100-98 4.1.4汽车库内汽车与汽车、墙、柱、护栏之间的最小净距:小型汽车之间的横向净距为0.6m，小型汽车与柱间净距为0.3m，小型汽车与墙、护栏及其他构筑物间净距纵向为0.5m,横向为0.6m，垂直式停车时小型汽车间净距为0.5m。车库内采用垂直式停车，小型车之间纵向最小净距为0.5m，横向最小净距为0.6m，车身与柱最小净距为0.3m，小型车宽为1.8m，车长4.8m，所以停车间柱距=1.8×3+0.6×2+0.3×2=7.2m,

13、 本设计统一取柱距为8.4m。纵向：4.8×2+0.5=10.1m，柱子截面尺寸0.8m×0.8m，超出柱子（10.1-8.4）÷2-0.4=0.45m,为停车时提供视线参考，柱子一边用石膏板做装饰。2.2层高设计地下汽车库的层高，包括室内净高加上结构构件的高度。根据我国汽车库建筑设计规范jgj 100-98 4.1.13 汽车库室内小型车最小净高为2.2m的规定。由于本工程采用的是框架结构体系,板层下还有布置一些通风换气设备管线,综合以上因素考虑,设计该地下车库负一层层高3.6m，负二层层高3.4m。负一层主梁高1.2m，负二层主梁高0.8m，负一层净高2.4m

14、，负二层净高2.6m，满足规范要求2.3埋深设计该地下车库地上为公园，种植各种花草树木，修建各种儿童娱乐设施,所以应根据规范保持一定覆土厚度，在设计中覆土厚度取2m。2.4防火设计由于是地下建筑，通风不好，防火设计是设计的关键，这就要求要有较好的防火措施。根据汽车库、修车库、停车场设计防火规范gb 500667-97 3.0.1 车库的防火分类应分为四类，并应符合表3.0.1的规定。3.0.3 地下汽车库的耐火等级应为一级。表3.0.1 车库的防火分类名称类别数量汽车库300辆151300辆51150辆50辆修车库15车位615车位35车位2车位停车场400辆251400辆101250辆100

15、辆注：汽车库的屋面亦停放汽车时，其停车数量应计算在汽车库的总车辆数内。该车库停车数量为430辆，大于300辆，防火分类属于一类，所以，该车库以一级耐火等级的防火要求设计，设置了防火卷帘和防火墙间隔，采用自动喷淋灭火设施及水幕防火设计。2.4.1防火分区根据汽车库、修车库、停车场设计防火规范gb 500667-97 5.1.1规定地下车库防火分区最大允许建筑面积为2000，该车库每一层划分为5个防火分区，负一层防火分区面积分别为1622.88、1481.76、1481.76、1481.76、1622.88，负二层防火分区面积分别为1834.56、1693.44、1764、1693.44、1834

16、.56，面积均小于2000，符合规范要求。2.4.2安全疏散地下车库的安全疏散，关系到人身安全，在设计时，应该特别重视。1、疏散出口的个数根据汽车库、修车库、停车场设计防火规范gb 500667-976.0.2 汽车库、修车库的每个防火分区内，其人员安全出口不应少于两个。6.0.6 汽车库、修车库的汽车疏散出口不应少于两个。本设设计2个汽车疏散出口，每个防火分区内，设计2个出口。2、安全疏散距离根据汽车库、修车库、停车场设计防火规范gb 500667-97。6.0.5 汽车库室内最远工作地点至楼梯间的距离不应超过45m，当设有自动灭火系统时，其距离不应超过60m。单层或设在建筑物首层的汽车库，

17、室内最远工作地点至室外出口的距离不应超过60m。经过计算，该汽车库内最远工作地点至楼梯间的最大距离为32.8m小于45m，符合规范规定。3、汽车疏散出口的距离根据汽车库、修车库、停车场设计防火规范gb 500667-97。6.0.10 两个汽车疏散出口之间的间距不应小于10m；两个汽车坡道毗邻设置时应采用防火隔墙隔开。该地下车库两个汽车疏散出口之间的间距为142.8m大于10m，故符合规范要求。4、疏散指示及事故照明设备 汽车库内应在每层出入口的显著部位设置标明楼层和行驶方向的标志，宜在楼地面上用彩色线条标明行驶方向和用1015cm宽线条标明停车位及车位号。在各层柱间及通车道尽端应设置安全指示

18、灯。汽车库内应根据行车需要设置标志灯、导向灯，汽车库的出入口宜设置指示汽车出入的信号灯和停车位指示灯。2.4.3防烟和排烟要求 地下车库发生火灾时, 产生大量的烟气和热量, 如不能及时排除, 就不能保证人员的安全撤离和消防人员扑救工作的进行, 故需设置防、排烟设施, 将烟气和热量及时排除。 1.排烟风量 排烟风机的排烟量应按换气次数不小于6次/h计算确定。 2.每个防烟分区应设置排烟口，排烟口宜设在顶棚或靠近顶棚的墙面上；排烟口距该防烟分区内最远点的水平距离不应超过30m。 3.排烟风机 排烟风机可采用离心风机或排烟轴流风机，并应在排烟支管上设有烟气温度超过280时能自动关闭的排烟防火阀。排烟

19、风机应保证280时能连续工作30min。排烟防火阀应联锁关闭相应的排烟风机。2.5 坡道设计汽车库的坡道有直线型、曲线型，该车库坡道采用直线型。根据汽车库建筑设计规范jgj 100-98 4.1.8汽车库内当通车道纵向坡度大于10%时，坡道上、下端均应设缓坡。其直线缓坡段的水平长度不应小于3.6m，缓坡坡度应为坡道坡度的1/2。曲线缓坡段的水平长度不应小于2.4m，曲线的半径不应小于20m，缓坡段的中点为坡道原起点或止点。该车库纵向坡度分别为9.4%，7.86%，均小于10%，所以不需要设置缓坡。根据汽车库建筑设计规范jgj100-98 1.0.4汽车库建筑规模宜按汽车类型和容量分为四类并应符

20、合汽车库建筑分类表的规定。汽车库建筑分类规模特大型大型中型小型停车数（辆）50030150051300503.2.4大中型汽车库的库址，车辆出入口不应少于2个；特大型汽车库库址，车辆出入口不应少于3个，并应设置人流专用出入口。各汽车出入口之间的净距应大于15m。出入口的宽度，双向行驶时不应小于7m，单向行驶时不应小于5m。 该车库共有430个车位，根据分类属于大型车库，设计两个车辆出入口，出入口的净距为142.8m大于15m；出入口坡道的宽度为7.6m，按双车道设计,故设计符合规范要求。2.6 防水设计防水工程设计是地下工程设计的重要内容,所以必须重点考虑本工程的顶板防水,此工程顶板防水采用的

21、是sbs改性沥青防水层的柔性防水。地基底板与边墙均采用防水混凝土，根据地下工程防水技术规范gb 501082008 414 防水混凝土的设计抗渗等级，应符合表414的规定。本工程埋深10.5m,故混凝土抗渗等级为p8。3结构设计3.1 板的设计3.1.1 负一层顶板的设计1、 荷载计算（1）板厚的确定:按规范要求,现浇双向板的厚度h与跨度的最小比值 ：连续梁式板>=1/50,h=8400×1/50=168，因荷载较大，板厚取300。（2）恒载标准值2000mm土层厚 2×20=40 面层：30mm厚水泥砂浆面层 0.03×20=0.6 防水层：sbs防水卷材

22、 0 .4 找平层：20mm厚水泥砂浆找平层 0.02×20=0.4 保温层：200mm厚加气混凝土 0.2× 9=1.8 板自重：300mm厚现浇混凝土楼板 0.3×25=7.5 板底抹灰：15mm厚白灰抹灰 0.015×17=0.255 合计 g =50.955 （3）活荷载标准值：q=3（4）荷载组合由可变荷载效应控制的组合 =1.0×(1.2×50.955+1.4×3)=65.346由永久荷载效应控制的组合 = 1.0×(1.35×50.955+0.7×1.4×3)=71.73

23、kn/>34.344因此永久荷载起控制作用=1.35×50.955+0.7×1.4×3=71.73=1.35×50.955+0.5×0.7×1.4×3=70.26=1.47 图3.1 板的受力图 取板的计算宽度为1m，按端支座是固定的五跨等跨连续双向板计算。计算弯矩的计算，根据混凝土结构设计附录查得弯矩系数，混凝土的泊桑比。图3.2 板的划分2、按弹性理论计算（1）求各区格板跨内正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载：g=g+=70.26,q=1.47 。（2）在g作用下各内支座均可视作固定，某些区格板跨

24、内最大弯矩不在板的中心点处，在q作用下，各区格板四边均可视作简支，跨内最大正弯矩则在中心点处，计算时，可近视取二者之和作为跨内最大正弯矩值。（3）在求各中间支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均满布各区格。（4）支承梁截面尺寸的确定根据经验，支承梁的截面高度h=,梁截面高度为（8400/148400/8）=(6001050)mm，因荷载较大，取主梁h=1200mm,截面宽度b=(1200/31200/2)=(400600)mm,故取b=600mm，次梁h=800mm,b=400mm.（5）各区格板计算跨度的确定a区格板：=4200>1.1=1.1×(4200-500)=

25、4180mm 故取=4180mm。b区格板: +=(4200-200-200)+=4150mm +=(4200-200-200)+=4150mm取=4150mmc区格板：=4180mm，=4150mmd区格板：=4150mm，=4180mm（6）a、b、c、d区格板的内力计算及计算简图如表3.1。 表3.1 双向板的弯矩计算区格a/ 4.18m/4.18m=1跨内计算简图(0.0176×70.26+0.0368×1.47)×=22.55kn·m/m(0.0176×70.26+0.0368×1.47)×=22.55kn

26、3;m/m(22.55+0.2×22.55) kn·m/m =27.06 kn·m/m(22.55+0.2×22.55) kn·m/m =27.06 kn·m/m表3.1 双向板的弯矩计算(续表)支座计算简图0.0513×71.73 ×=64.29 kn·m/m0.0513×71.73 ×=64.29 kn·m/m区格b/ 4.15m/4.15m=1跨内计算简图(0.0234×70.26+0.0368×1.47)×=28.55kn·m/

27、m(0.0234×70.26+0.0368×1.47)×=28.55kn·m/m(28.55+0.2×28.55) kn·m/m =34.26 kn·m/m(28.55+0.2×28.55) kn·m/m =34.26 kn·m/m支座计算简图 0.0667×71.73 ×=80.43 kn·m/m0.0667×71.73×=80.43 kn·m/m区格c表3.1 双向板的弯矩计算(续表)/4.15m/4.18m=0.99跨内计算简图(

28、0.01784×70.26+0.03664×1.47)×=21.98kn·m/m(0.02278×70.26+0.03848×1.47)×=27.86kn·m/m(21.98+0.2×27.86) kn·m/m =27.55 kn·m/m(27.86+0.2×21.98) kn·m/m =32.26 kn·m/m支座计算简图 0.05696×71.73 ×=68.68 kn·m/m0.06116×71.73 

29、5;=73.75 kn·m/m区格d/ 4.15m/4.18m=0.99跨内计算简图表3.1 双向板的弯矩计算(续表)跨内(0.0235×70.26+0.03848×1.47)×=28.71kn·m/m(0.01648×70.26+0.03664×1.47)×=20.37kn·m/m(28.71+0.2×20.37) kn·m/m =32.78 kn·m/m(20.37+0.2×28.71) kn·m/m =26.11 kn·m/m支座计算简图0

30、.06124×71.73 ×=73.84 kn·m/m0.05532×71.73×=66.7 kn·m/m2、受力钢筋截面面积的计算：截面有效高度：由于是双向配筋，两个方向的截面有效高度不同，考虑到短跨方向的弯矩比长跨方向大，故应将短跨方向的跨中受力钢筋放置在长跨方向的外侧。因此跨中截面=300-20=280mm(短跨方向)，=300-30=270mm(长跨方向)，支座截面=280mm。对于a区格板，考虑到该板四周与梁整浇在一起，整块板内存在内拱作用，使板内弯矩大大减小，故其弯矩设计值应乘以折减系数0.8.混凝土采用，钢筋采用hpb3

31、00，计算配筋时，近似取内力臂系数（1）、a区格板： 支座配筋见d、c区格计算，因为相邻区格板分别求得的同一支座负弯矩不相等时，取绝对值的较大值作为该支座最大负弯矩。（2）b区格板计算： 支座配筋计算：钢筋选用hrb335,b-c支座 b-d支座（3）c区格板计算： 支座配筋计算：钢筋选用hrb335， 见b区格板计算 a-c支座（4）d区格板计算 支座配筋计算：钢筋选用hrb335， a-d支座 见区格计算。3、选配钢筋最小配筋面积：支座：. 跨中： 表3.2 跨中截面配筋表截面计算钢筋面积选用钢筋实际配筋面积a区格板跨中方向301.42a12160707方向312.58a12160707b

32、区格板跨中方向477.03a12160707方向494.69a12160707c区格板跨中方向397.81a12160707方向449.18a12160707d区格板跨中方向456.42a12160707方向377.01a12160707表3.3 支座截面配筋表截面b-cb-da-ca-d计算钢筋面积1007.891007.89924.19925.31选用钢筋b12110b12110b12120b12120实际配筋面积102810289429423.1.2 负二层顶板的设计1、内力计算（1）顶板截面尺寸的确定：取板厚300mm。（2）恒载标准值：20mm厚水泥砂浆面层 0.02×20

33、=0.420mm厚水泥砂浆结合层 0.02×20=0.4 300mm厚现浇混凝土楼板板自重 0.3×25=7.515mm厚低筋石灰抹底 0.015×13.6=0.2 合计 g=8.5（3）活荷载标准值：q=2.5（4）荷载组合由可变荷载效应控制的组合 =1.0×(1.2×8.5+1.4×2.5)=13.7由永久荷载效应控制的组合 = 1.0×(1.35×8.5+0.7×1.4×2.5)=11.96513.7因此可变荷载起控制作用 g+q=1.2×8.5+1.4×2.5=13.

34、7=1.2×8.5+0.5×1.4×2.5=11.95=1.75 图3.3 板的受力图 取板的计算宽度为1m，按端支座是固定的五跨等跨连续双向板计算。计算弯矩的计算，根据静力计算手册查得弯矩系数，混凝土的泊桑比。图3.4 板的划分2、按弹性理论计算（1）求各区格板跨内正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载：g=g+=11.95,q=1.75。（2）在g作用下各内支座均可视作固定，某些区格板跨内最大弯矩不在板的中心点处，在q作用下，各区格板四边均可视作简支，跨内最大正弯矩则在中心点处，计算时，可近视取二者之和作为跨内最大正弯矩值。（3）在求各中间支座最

35、大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均满布各区格。（4）支承梁截面尺寸的确定根据经验，支承梁的截面高度h=,梁截面高度为（8400/148400/8）=(6001050)mm，故取h=800mm,截面宽度b=(800/3800/2)=(266400)mm,故取b=400mm，（5）各区格板计算跨度的确定a区格板：=84001.1=1.1×(8400-400)=8800mm 故，取=8400mmb区格板: +=(8400-200-400) +=8150mm +=(8400-200-400)+=8150mm取=8150mmc区格板：=8400mm，=8150mmd区格板：=8150mm

36、，=8400mm（6）a、b、c、d区格板的内力计算及计算简图表3.4 双向板的弯矩计算区格a/ 8.4m/8.4m=1跨内计算简图(0.0176×11.95+0.0368×1.75)×=19.38kn·m/m(0.0176×11.95+0.0368×1.75)×=19.38kn·m/m表3.4 双向板的弯矩计算（续表）(19.38+0.2×19.38) kn·m/m =23.26 kn·m/m(19.38+0.2×19.38) kn·m/m =23.26 kn&#

37、183;m/m支座计算简图0.0513×13.7×=49.59 kn·m/m0.0513×13.7 ×=49.59 kn·m/m区格b/ 8.15m/8.15m=1跨内计算简图(0.0234×11.95+0.0368×1.75)×=23.7kn·m/m(0.0234×11.95+0.0368×1.75)×=23.7kn·m/m(23.7+0.2×23.7) kn·m/m =28.44 kn·m/m(23.7+0.2×

38、23.7) kn·m/m =28.44 kn·m/m支座计算简图0.0667×13.7×=62.95 kn·m/m表3.4 双向板的弯矩计算（续表）0.0667×13.7 ×=62.95 kn·m/m区格c/8.15m/8.4m=0.97跨内计算简图(0.01732×11.95+0.03672×1.75)×=18.69kn·m/m(0.02274×11.95+0.03764×1.75)×=23.26kn·m/m(18.69+0.2

39、15;23.26) kn·m/m =23.34 kn·m/m(23.26+0.2×18.69) kn·m/m =27 kn·m/m支座计算简图0.05516×13.7 ×= 52.06 kn·m/m0.06058×13.7 ×=57.17 kn·m/m区格d/ 8.15m/8.4m=0.97表3.4 双向板的弯矩计算（续表）跨内计算简图(0.0231×11.95+0.03764×1.75) ×=23.55kn·m/m(0.01664×1

40、1.95+0.03672×1.75)×=18.13kn·m/m(23.55+0.2×18.13) kn·m/m =27.18 kn·m/m(18.13+0.2×23.55) kn·m/m =22.84 kn·m/m支座计算简图0.06062×13.7 ×=57.21 kn·m/m0.05516×13.7 ×=52.06 kn·m/m3、受力钢筋截面面积的计算：截面有效高度：由于是双向配筋，两个方向的截面有效高度不同，考虑到短跨方向的弯矩比长跨方向

41、大，故应将短跨方向的跨中受力钢筋放置在长跨方向的外侧。因此跨中截面=300-20=280mm(短跨方向)，=300-30=270mm(长跨方向)，支座截面=280mm。对于a区格板，考虑到该板四周与梁整浇在一起，整块板内存在内拱作用，使板内弯矩大大减小，故其弯矩设计值应乘以折减系数0.8.混凝土采用，钢筋采用hpb300，计算配筋时，近似取内力臂系数（1）a区格板计算： 支座配筋见d、c区格计算，因为相邻区格板分别求得的同一支座负弯矩不相等时，取绝对值的较大值作为该支座最大负弯矩。（2）b区格板计算：支座配筋计算：钢筋选用hrb335,b-c支座 :b-d支座:（3）c区格板计算： 支座配筋计

42、算：钢筋选用hrb335, 见b区格板计算 a-c支座：（4）d区格板计算： 支座配筋计算：钢筋选用hrb335, a-d支座: 见区格计算4、选配钢筋，最小配筋面积：支座：跨中： 表3.5 跨中截面配筋表截面计算钢筋面积选用钢筋实际配筋面积a区格板跨中方向259a12160707方向269a12160707b区格板跨中方向396a12160707方向411a12160707c区格板跨中方向337a12160707方向376a12160707d区格板跨中方向378a12160707方向330a12160707表3.6 支座截面配筋表截面b-cb-da-ca-d计算钢筋面积78978971671

43、7选用钢筋b12140b12140b12150b12150实际配筋面积8088087547543.2 侧墙设计及计算3.2.1 侧向土压力计算 （1）工程地质条件 图3.5 工程地质条件 (2)侧向土压力计算根据经验公式，土的有效内摩擦角在-1.3处：在-2处：在-4处： 在-5.6处：在-6.8 处： 在-10.5处： 图3.6 侧向土压力3.2.2 内力及配筋计算（1）荷载计算为了简化计算，把侧向土压力等效化为等效均布荷载，由于侧墙相当于嵌固在框架上的钢筋混凝土板，所以按板的计算方法计算（按单向板计算）。取1m宽的板带计算。图3.7 侧向土压力转化为等效均布荷载荷载设计值：=1.2

44、5;39.4kn/m=47.3kn/m =1.2×24kn/m=28.8 kn/m荷载计算简图如下： 图3.8 侧墙荷载计算简图（2）计算跨度 表3.7 侧墙各截面弯矩计算表截面第一端支座第一跨跨内中间支座第二跨跨内第二端支座弯矩计算系数m=(g+q)-33.1837.92-43.9924.49-21.42（3）配筋计算 取1m板宽，b=1000mm, 板厚h=300mm，板有效厚度高度，支座处=300-60=240mm,跨中=300-40=260mm 混凝土选用，受力钢筋选用hrb335级，=300n/, 表3.8 侧墙板各截面配筋表截面第一端支座第一跨跨内中间支座第二跨跨内第二端

45、支座m /()-33.1837.92-43.9924.4921.42=0.0120.0130.0160.0080.0080.012<0.013<0.016<0.008<0.008<()252285336175168最小配筋面积()946989946989946选用钢筋b14150b 14150b 14150b 14150b 14150实配钢筋面积()102610261026102610263.3 负一层横向次梁的设计3.3.1 内力计算根据混凝土结构设计沈蒲生主编第59页，双向板支撑梁按弹性理论计算时，为方便计算，可将支撑梁上的梯形荷载或三角形荷载根据支座截面弯矩

46、相等的原则换算为等效均布荷载。下图为次梁承受的荷载换算为等效均布荷载后的荷载图。图3.9 次梁承受的荷载图1、计算跨度 边跨： 取较小值中跨：=8.4m 1.05=1.05×（8.4-0.3-0.3）=8.4m 故取=8.4m平均跨：（8.35+8.4）/2=8.375m2、荷载计算由板传来的恒荷载设计值（换算为等效均布荷载）：=1.2×50.955××4.2=160.508由板传来的活荷载设计值（换算为等效均布荷载）：=1.4×3××4.2=11.025梁自重：0.4×（0.8-0.3）×25=5梁侧抹

47、灰：0.015×2×（0.8-0.3）×17=0.255梁自重及抹灰产生的均布荷载设计值：g=1.2×(5+0.255)=6.3063、内力计算（1）弯矩计算：m= 边跨：=6.306×=439.565160.508×=11164.2311.025×=768.506中跨：=6.306×=444.951160.508×=11325.44411.025×=777.924平均跨（计算支座弯矩时用）：=6.306×=442.307160.508×=11258.3111.025

48、5;=773.3计算支座弯矩时，把板传来的三角形荷载等效为均布荷载边跨：+439.565+11164.23=11603.795中跨：+444.951+11325.444=11770.315平均跨：+442.307+11258.131=11700.438表3.9 弯矩计算项次荷载简图kkkk恒荷载0.078-0.1050.033-0.079905.1-1228.53884-924活荷载0.100-0.053-36-0.04076.9-041-30.9活荷载-21-0.0530.079-0.040-04161.5-30.9活荷载0.073-0.1190.059-0.02256.1-9245.9-1

49、7活荷载-13.6-0.0350.055-0.111-27.142.8-85.8活荷载0.094-0.067-190.01872.2-51.813.9活荷载-19-0.0490.074-0.054-37.957.6-41.8表3.9 弯矩计算(续表)活荷载5.10.013-15.5-0.05310.1-41内力组合+982-1269.5352.4-954.9+884.1-1269.5449.9-954.9+961.2-1320.5434.3-941+891.5-1255.6431.2-1009.8+977.3-1280.3369.4-910.1+886.1-1266.4446-965.8+91

50、0.2-1218.4372.9-965最不利内力组合项次+组合值/(kn·m)884.1-1320.5352.4-1009.8组合项次+组合值/(kn·m)982-1218.4449.9-910.1表3.9 弯矩计算(续表)项次荷载简图kkkkk恒荷载0.046-0.079388.4-0.105905.1541.3-924-1228.5活荷载0.085-0.040-36-0.05376.966-30.9-41表3.9 弯矩计算(续表)活荷载-30.9-0.04061.5-0.053-21-30.9-41活荷载-25.5-0.0440.078-0.051-19.7-3460.7-39.4活荷载0.064-0.020-29.8-0.0570.09849.8-15.5-44.175.3活荷载5-0.005-1.50.0010.4-3.90.8活荷载-15.50.0143.9-0.004-1.610.8-3.1活荷载-0.072-0.053-15.50.0135.1-56-4110.1表3.9 弯矩计算(续表)内力组合+607.3-954.935