办公综合楼建筑、结构设计土木工程毕业设计计算

1、题 目：柳州市某办公综合楼建筑、结构设计专 业： 土木工程 专业班级： 土木 xxx 姓 名： xxx 学 号： xxxxxxxx 指导教师： xxx 职 称： xxx 二一四 年 五 月 十八 日摘要i摘摘 要要本工程为某综合楼工程，总楼层为地上 5 层，局部 6 层。总建筑面积3170.89m2。本工程结构设计采用多层钢筋混凝土框架结构，基本步骤为：结构计算简图的确定；板的设计、楼梯的设计、荷载计算；内力分析；内力组合；梁、柱截面配筋、基础的设计以及结构施工图的绘制等。其中，内力计算分无地震内力组合与有地震内力组合。无地震内力计算考虑以下三种荷载作用，即恒荷载、活荷载、风荷载，恒载内力计算

2、采用二次分配法；有地震内力计算考虑重力荷载代表值和地震荷载。柱、板的设计采用弹性理论；梁的设计采用塑性理论；风荷载、地震荷载内力计算均采用 d 值法；楼梯选用板式楼梯；基础选用柱下独立基础。关键词：关键词：钢筋混凝土；框架结构；结构设计abstractiiabstractthis project is a comprehensive building,including 5 floors of earth amd 6layers of local. the total construction area is 3170.89m2.the engineering structure is des

3、igned by multi-layer structure of reinforced concrete frame construction. the basic steps are:the determination of the structure calculation diagram; design of board, design of staircase , load calculation; internal force analysis; internal force combinations; beams, columns section of reinforcement

4、, foundation design and structural construction drawings and other drawings. among in them, the internal force calculation is divided into non- combination of internal forces and earthquake seismic combination of internal forces. non-internal force calculation takes into account the following three

5、seismic loads：dead loads, live loads, wind loads.and the calculation of constant load force use the secondary distribution method. seismic internal force calculation takes into account the representative value of gravity load and seismic loads.the design of column, board uses the theory of elasticit

6、y and beams design uses plastic theory. about the wind loads, seismic loads are used to calculate the internal forces by d-valued method.stairs selects plate stairs;and the foundation selectes independent foundation under column.keywords reinforced concrete; frame construction; structural design目录ii

7、i目目 录录摘 要.iabstract .ii目 录.iii第一部分 建筑设计/结构设计.11 工程概况和设计资料.11.1 工程概况 .11.2 相关设计资料 .12 结构选型和布置.22.1 结构形式 .22.2 结构体系 .22.3 梁、板、柱截面尺寸的估算 .22.3.1 梁截面尺寸的估算.22.3.2 板截面尺寸的估算.32.3.3 框架柱截面尺寸的估算.43 三层现浇楼板.63.1 楼板平面图 .63.2 板的荷载计算 .63.2.1 板的恒荷载计算.63.2.2 可变荷载标准值.73.2.3 楼面荷载设计值计算.73.2.4 板的荷载设计值.83.3 板的弯矩计算和配筋 .93.

8、3.1 计算跨度.93.3.2 弯矩计算及配筋.94 三层现浇楼梯设计.174.1 设计资料 .17目录iv4.2 梯段板设计 .174.2.1 尺寸设计.174.2.2 荷载计算.184.2.3 截面设计.184.3 平台板设计 .194.3.1 荷载计算.194.3.2 截面计算.194.4 平台梁设计 .204.4.1 荷载计算.204.4.2 截面计算.204.5 梯柱设计 .225 框架计算.235.1 确定框架的计算简图及梁柱线刚度 .235.1.1 确定框架的计算简图.235.1.2 框架梁柱线刚度计算.245.2 竖向荷载计算 .265.2.1 恒载标准值计算.265.2.2

9、活载标准值.295.3 竖向荷载作用下的框架受荷计算 .305.3.1 楼面层传荷载.305.3.2 柱自重.335.3.3 附加偏心弯矩计算.335.3.4 恒、活导荷图.345.4 竖向荷载作用下内力计算 .375.4.1 活载作用下的内力计算.375.4.2 恒载作用下的内力计算.505.5 地震荷载计算 .535.5.1 地震荷载导荷.535.5.2 地震荷载作用下的内力计算.565.6 风荷载的计算 .68目录v5.6.1 风荷载导荷.685.6.2 荷载作用下的内力计算.705.7 弯矩调幅 .825.7.1 支座调幅.825.7.2 支座调幅后跨内（跨中）弯矩计算.835.7.3

10、 按简支计算跨中弯矩.865.8 内力组合 .895.8.1 内力组合说明.895.8.2 内力组合.905.9 框架结构配筋计算 .1205.9.1 二层横向框架梁截面设计.1205.9.2 框架柱的配筋计算.1276 柱下独立基础设计.1476.1 确定地基的类型及基础的持力层 .1476.2 荷载效应的组合 .1476.2.1 地基承载力计算.1476.2.2 基础截面及配筋计算.1476.3 框架柱下独立基础设计 .1516.3.1 基础底面积的确定.1516.3.2 基础的抗冲切验算.1536.3.3 基础的抗冲切验算.157结束语.160致 谢.161参考文献.162本科生毕业设计

11、（论文）1第一部分第一部分 建筑设计建筑设计/结构设计结构设计1 工程概况和设计资料工程概况和设计资料根据指导老师所给的计算任务书，本毕业设计是在所给的建筑施工图的基础上进行结构设计，其它专业的设计从略。1.1 工程概况工程概况本工程为某综合办公楼单位工程,采用框架结构。总建筑面积为 3170.89。总楼层为地上 5 层,局部 6 层，建筑基地面积为 662.25。建筑高度为主体 18.6m，局部 21.6m,一层层高为 4.2m,二层四层、五层层高为 3.6m。建筑轴线尺寸为39.6m14.7m,建筑类型为丙类,防火等级为二级,场地类别为类,抗震设防烈度为6 度,抗震等级为四级。采用横向框架

12、为主要受力框架,其中横向跨度:ac 跨 8.4m,ce跨 6.3m;纵向:13、45、78、911 轴间柱距为 4.2m;34、57、89 轴间柱距为 3.6m。1.2 相关设计资料相关设计资料1、主导风向:夏季东南风、冬秋季西北风。2、建筑物地处市中心,不考虑雪荷载作用。3、自然地面-10m 以下可见地下水。4、 地质资料:地质持力层为碎石土,场地覆盖层为 1.0m,场地类别属类场地。5、抗震设防:此建筑物为一般建筑物,建设位置位于近震区。6、填充墙厚度外墙为 240 厚烧结页岩多孔砖，其余的为 200 厚烧结页岩多孔砖;基本风压为 0.30kn/;地基承载力为 180kpa;计算三层楼板;

13、计算轴框架;计算 3 层2#楼梯。表 11 设计条件学生姓名设防烈度填充墙厚度（mm）基本风压（kn/m2）地基承载力（kpa）计算楼板计算框架计算楼梯谭瑞辉6 度240、200 烧0.30180三层轴2#三层本科生毕业设计（论文）2结页岩多孔砖本科生毕业设计（论文）32 结构选型和布置结构选型和布置2.1 结构形式结构形式根据建筑物的使用功能、造型、房屋的高度,工程地质条件等物质技术条件,本工程的设计的主体房屋采用钢筋混凝土框架结构。2.2 结构体系结构体系根据荷载情况,本多层钢筋混凝土框架结构工程采用横向框架为主要受力框架,即横向布置框架梁,纵向布置连系梁。2.3 梁、板、柱截面尺寸的估算

14、梁、板、柱截面尺寸的估算2.3.1 梁截面尺寸的估算2.3.1.1 框架梁的截面尺寸估算（1）横向框架连系梁的截面尺寸估算1 轴11 轴的横向框架梁 ac 跨跨度 l1=8400mm, ce 跨跨度 l2=6300mm。cd 跨:h=( )l1=( 7001050mm) 取 h=750mm11218b=( )h=(250375mm) 取 b=250mm1312 （边跨取 b=300mm）df 跨:h=( )l2=(525788mm) 取 h=550mm11218b=( )h=(183275mm) 取 b=250mm1312 （边跨取 b=300mm）（2）纵向框架连系梁的截面尺寸估算纵向框架连

15、系梁在 a 轴、c 轴、e 轴交 111 轴处纵向框架梁(以最大跨度l=8400mm 计算)h=( )l=(7001050mm) 取 h=700mm11218本科生毕业设计（论文）4b=( )h=(217325mm) 取 b=250mm1312 （边跨取 b=300mm）（3）其他次梁的截面尺寸估算 纵向 b 轴交 111 轴处次梁(以最大跨度 l=8400mm)h=()l=(467700mm) 通过与实际加载（pkpm）计算对比 118112 取 h=700mmb=( )h=(233350mm) 取 b=250mm1312 横向次梁(卫生间隔墙位置处 l=4320mm)h=()l=(2403

16、60mm) 为满足构造要求取 h=500mm（考虑卫生间下沉）118112b=( )h=(167250mm) 取 b=250mm1312 横向次梁(a 轴-b 轴、c 轴-e 轴交 2、4、6、8、10 轴处各设一根次梁,跨度为 l=6300mm)h=()l=(350525mm)通过与实际加载（pkpm）计算对比取 h=550mm118112b=( )h=(183275mm) 取 b=250mm1312 其他次梁与主梁有局部调整，以实际加载（pkpm）为准。2.3.2 板截面尺寸的估算2.3.2.1 板截面尺寸估算的原则（1）根据混凝土结构设计规范 9.1.2 条,单向板民用建筑楼板最小厚度为

17、60mm,单向板工业建筑楼板最小厚度为 70mm,双向板最小厚度为 80mm。（2）根据板的跨度进行估算:单向板: ; 双向板: ; 其中 l 为短边跨度。11()3040hl11()4050hl2.3.2.2 截面尺寸估算取几个有代表性的板来估算板厚（1）b1 板：2，为双向板;板厚: 020160001.434200ll本科生毕业设计（论文）511()(105 84)4050hlmmmm（2）b2 板：2，为单向板;板厚: 020184003.52400ll11()(80 60)3040hlmmmm（4）b4 板：2，为单向板;板厚: 020178003.252400ll11()(80 6

18、0)3040hlmmmm（5）b5 板：2，为单向板;板厚：0201720032400ll11()(80 60)3040hlmmmm（6）b10 板: 2,为双向板;板厚：020160001.673600ll11()(90 72)4050hlmmmm（7）b21 板: 2,为双向板;板厚：020163001.753600ll11()(90 72)4050hlmmmm为了计算的简便及施工的方便起见, 所有板均取相同板厚,根据尺寸估算及板的构造要求,取 h=100mm（屋面板厚取 h=120mm） 。2.3.3 框架柱截面尺寸的估算2.3.3.1 框架柱截面尺寸估算的原则（1）根据混凝土结构设计规

19、范 、 高层建筑混凝土结构技术规程的规定:矩形截面框架柱的边长,非抗震设计时不宜小于 300mm,抗震设计时不宜小于 350mm;圆柱截面直径不宜小于 350mm,剪跨比不宜大于 2,框架柱中线与框架梁中心线的偏心距不宜大于柱截面在该方向边长的 1/4。框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值按下列公式估算:n=fgen； ac； bhacnnfc其中: n 为柱组合的轴压力设计值；f 为柱受荷面积；n 为层数；本科生毕业设计（论文）6ge=(1214)kn/； 为增大系数(1.051.3)；fc为混凝土轴心抗压强度设计值,对 c30 取 14.3n/mm2。2.3.3.2 框架柱截面尺寸的估算（1

20、）内柱 kz1f=(8.4/2+7.8/2)(6.3/2+8.4/2)=60取增大系数 =1.25, ge=13 kn/,n=5。则: 5 1.25 60 134875enn fgkn 由于设防烈度为 6 度,查表可知抗震等级为四级,由于规范最大轴压比限值为 0.9,为满足构造要求,则取 n=0.9,混凝土强度等级。30c324875 103787870.9 14.3ccnammnf 取 bh=550mm750mm 纵轴边柱 kz2f=8.4/2（8.4/2+7.8/2）=34.02取增大系数 =1.25, ge=12 kn/,n=5。则：5 1.25 34.02 132764enn fgkn

21、 322764 102147630.9 14.3ccnammnf 取 bh=450mm550mm 横轴边柱 kz3，以及角柱 kz4f=8.4/2（8.4/2+6.3/2）=30.87取增大系数 =1.25, ge=12 kn/,n=5。则：5 1.25 30.87 132508enn fgkn 322508 101948720.9 14.3ccnammnf 取 bh=450mm500mm，由于角柱构造有特殊要求因此也取bh=450mm500mm本科生毕业设计（论文）7本科生毕业设计（论文）83 三层现浇楼板三层现浇楼板根据任务书要求，选择本层 5 块以上不同类型（荷载、尺寸、计算形式不同）板

22、计算。3.1 楼板平面图楼板平面图图图 3-13-1 四层楼面（部分）布置图（图中编号只用于后面的计算）3.2 板的荷载计算板的荷载计算3.2.1 板的恒荷载计算3.2.1.1 屋面恒载标准值计算防水卷材二层 20.05 20.1/kn m 100mm 厚膨胀蛭石保温层 20.1 1.50.15/kn m 20mm 厚水泥砂浆找平层 20.4/kn m 找坡层，平均厚 90mm（水泥焦渣） 20.09 141.26/kn m本科生毕业设计（论文）9 120 厚现浇板 20.12 253.0/kn m 板底抹灰 20.012 200.24/kn m小计： 25.2/kgkn m3.2.1.2 楼

23、面恒载标准值计算（除卫生间外其它都为此做法）瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 20.55/kn m100mm 厚现浇混凝土板自重 20.1 252.5/kn m板底抹灰（12mm 厚水泥砂浆） 20.24/kn m小计： gk=23.29/kn m3.2.1.3 楼面恒载标准值计算（除卫生间外其它都为此做法）10 厚防滑面砖 0.0119.8=0.2kn/m225 厚 1：4 干硬性水泥砂浆 0.02520=0.5kn/m2现浇 40 厚钢网 c20 细石混凝土 0.0425=1kn/m21：6 水泥炉渣垫层 380 厚 0.3814=5.32kn/m220 厚 1：2.5 水泥砂浆保护层 0.0

24、220=0.4kn/m220 厚 1：3 水泥砂浆找平层 0.0220=0.4kn/m2100mm 厚现浇混凝土楼板 0.1m25 kn/m3=2.5kn/m2v 型轻钢龙骨吊顶 0.12kn/m2卫生间板恒荷载标准值合计： gk=10.44kn/m23.2.2 可变荷载标准值 （查建筑结构荷载规范gb50009-2012）办公室，会议室，供应部: 2.0 kn/m本科生毕业设计（论文）10走廊: 2.5 kn/m楼梯: 3.5 kn/m3.2.3 楼面荷载设计值计算3.2.3.1 上人屋面荷载设计值（1）由可变荷载控制的组合 21.21.41.2 5.2 1.4 2.09.04/kkgqgq

25、kn m（2）由永久荷载控制的组合 21.350.7 1.41.35 5.20.7 1.4 2.08.98/kkgqgqkn m3.2.3.2 办公室，会议室，库房，宿舍等（1）由可变荷载控制的组合 21.21.41.2 3.29 1.4 2.06.75/kkgqgqkn m（2）由永久荷载控制的组合 21.350.7 1.41.35 3.290.7 1.4 2.06.4/kkgqgqkn m3.2.3.3 走廊（1）由可变荷载控制的组合 21.21.41.2 3.29 1.4 2.57.45/kkgqgqkn m（2）由永久荷载控制的组合 21.350.7 1.41.35 3.290.7 1

26、.4 2.56.89/kkgqgqkn m3.2.3.4 卫生间（1）由可变荷载控制的组合 21.21.41.2 10.44 1.4 2.015.34/kkgqgqkn m（2）由永久荷载控制的组合 21.350.7 1.41.35 10.440.7 1.4 2.016.05/kkgqgqkn m由于可变荷载控制的组合效应大于由永久荷载控制的组合效应，因此应取可变荷载控制的组合效应，即：本科生毕业设计（论文）11屋面板： 21.21.49.04/kkgqgqknm卫生间： 21.350.7 1.416.05/kkgqgqkn m楼梯、走廊取： 21.21.47.45/kkgqgqkn m办公室

27、，会议室，库房等：21.21.46.75/kkgqgqkn m3.2.4 板的荷载设计值由前面可知，应可变荷载控制的组合恒载设计值： （卫生间）211.351.35 10.4414.09/kggkn m （屋面板）221.21.2 5.26.24/kggkn m （楼面板）231.21.2 3.293.95/kggkn m活载设计值： （卫生间）210.7 1.40.7 1.4 2.01.96/kqqkn m （其它楼面）221.41.4 2.02.8/kqqkn m （走廊、楼梯）231.41.4 2.53.5/kqqkn m荷载总设计值： （卫生间） 211114.09 1.9616.05

28、/pgqkn m （屋面板） 22226.242.89.04/pgqkn m （楼面板）23323.952.86.75/pgqkn m （走廊、阳台）24333.953.57.45/pgqkn m折算恒载设计值：（卫生间）2111/214.09 1.96/215.07/ggqkn m （屋面板）2222/26.242.8/27.64/ggqkn m （楼面板）2332/23.952.8/25.35/ggqkn m （走廊、阳台）2433/23.953.5/25.7/ggqkn m折算活载设计值：211/ 21.96/ 20.98/qqkn m 222/ 22.8/ 21.4/qqkn m 23

29、3/ 23.5/ 21.75/qqkn m3.3 板的弯矩计算和配筋板的弯矩计算和配筋3.3.1 计算跨度选其中 5 块板来计算：单、双向板按弹性理论计算，取支座中心线间的距离。b1板： 014200lmm016000lmm本科生毕业设计（论文）12b2板： 014200lmm016300lmmb3板： 012400lmm018400lmmb9板： 011500lmm014200lmmb16板： 014320lmm011860lmm3.3.2 弯矩计算及配筋求跨中最大正弯矩时，在正对称荷载g+q/2 作用下，中间支座为固支，边支座按实际情况（固支）考虑；在反对称荷载q/2 作用下，可近似认为中

30、间支座为简支，边支座按实际情况（固支）考虑，同时应考虑混凝土的泊松比，混凝土的泊松比0.2。求支座最大负弯矩时，认为各区格板中间支座为固支，边支座按实际情况（固支）考虑，然后按单块板计算出各支座的负弯矩，当相邻区格板分别求得的同一支座负弯矩不相等时，取绝对值的较大值作为该支座最大负弯矩。3.3.2.1 单向板设计有前面推理可知板b3、b9、b16为单向板由图可以看出，沿着板的短边方向的不规则布置（即相邻板的跨度差超过10%） ，所以，都按单块两端固结的单向板处理。计算简图如下：图图 3-2 ab 跨计算简图查静力学手册得：2/12abbammql 1、b3 的计算 （计算跨度近似按轴间距取）0

31、2400lmm连续单向板取 1m 板宽作为计算单元：b=1000mm，板厚 100mm，本设计中，混凝土统一取 c30，；钢筋统一取0100 1585hmm214.3/cfn mm级2360/yfn mm本科生毕业设计（论文）13弯矩设计值：由前面板的荷载得：24333.953.57.45/pgqkn m两端支座弯矩： 正截面受弯承载力的计算： 两端支座配筋： 622102103.58 100.0351.0 14.3 1000 8511 211 2 0.0350.0360.518,1.0 14.3 1000 85 0.036122360scscsymf bhf bhammf 可以选配钢筋： 2

32、28200,251122,sammmm可以跨中截面配筋：622102101.79 100.0171.0 14.3 1000 8511 211 2 0.0170.0170.518,1.0 14.3 1000 85 0.01757360scscsymf bhf bhammf 可以选配钢筋： 228200,25157,sammmm可以最小配筋率验算： min01.43 1001000.450.450.21%0.2%0.24%3608585tyfhf h22min2510.24% 1000 100240sammbhmm满足适用条件且在经济配筋率范围内()0.3% 0.8%分布钢筋按构造配筋选： 820

33、02、b9 的计算 （计算跨度近似按轴间距取）01500lmm连续单向板取 1m 板宽作为计算单元：b=1000mm，板厚 100mm，本设计中，混凝土统一取 c30，；钢筋统一取0100 1585hmm214.3/cfn mm级2360/yfn mm弯矩设计值：由前面板的荷载得：24333.953.57.45/pgqkn m21=7.45 2.4 =1.79kn m24m中21=7.45 2.4 =3.58kn m12m支本科生毕业设计（论文）14两端支座弯矩： 正截面受弯承载力的计算： 两端支座配筋： 622102101.4 100.0141.0 14.3 1000 8511 211 2

34、0.0140.0140.5181.0 14.3 1000 85 0.01447360scscsymf bhf bhammf ，可以选配钢筋： 228200,25147,sammmm可以跨中截面配筋：622102100.7 100.0071.0 14.3 1000 8511 211 2 0.0070.0070.518,1.0 14.3 1000 85 0.00724360scscsymf bhf bhammf 可以选配钢筋： 228200,25124,sammmm可以最小配筋率验算： min01.43 1001000.450.450.21%0.2%0.24%3608585tyfhf h22min

35、2510.24% 1000 100240sammbhmm满足适用条件且在经济配筋率范围内()0.3% 0.8%分布钢筋按构造配筋选： 8200 2、b16 的计算 （计算跨度近似按轴间距取）01860lmm连续单向板取 1m 板宽作为计算单元：b=1000mm，板厚 100mm，本设计中，混凝土统一取 c30，；钢筋统一取0100 1585hmm214.3/cfn mm级2360/yfn mm弯矩设计值：由前面板的荷载得：211114.09 1.9616.05/pgqkn m两端支座弯矩： 正截面受弯承载力的计算： 21=7.45 1.5 =0.7kn m24m中21=7.45 1.5 = 1

36、.4kn m12m支21=16.05 1.86 =2.31kn m24m中21=16.05 1.86 =4.63kn m12m支本科生毕业设计（论文）15两端支座配筋： 622102104.63 100.0451.0 14.3 1000 8511 211 2 0.0450.0460.518,1.0 14.3 1000 85 0.046155360scscsymf bhf bhammf 可以选配钢筋： 228200,251155,sammmm可以跨中截面配筋：622102102.31 100.0221.0 14.3 1000 8511 211 2 0.0220.0220.518,1.0 14.3

37、 1000 85 0.02274360scscsymf bhf bhammf 可以选配钢筋： 228200,25174,sammmm可以最小配筋率验算： min01.43 1001000.450.450.21%0.2%0.24%3608585tyfhf h22min2510.24% 1000 100240sammbhmm满足适用条件且在经济配筋率范围内()0.3% 0.8%分布钢筋按构造配筋选： 82003.3.2.2 双向板设计（b1、b2）1、板的弯矩计算（1）板 b1 计算因为本设计为框架结构，板与梁柱现浇，计算跨度取净跨长，但从结构偏于安全考虑，故取轴线跨度计算： =4200mm =6

38、000mm / =0.7xlylxlylg+q/2=5.35kn/m2 q/2=1.4kn/m2 g+q=6.75kn/m2弯矩计算:跨内计算简图：本科生毕业设计（论文）16 支座计算简图：查表得：表表 3-2 双向板计算系数表/xyll支承条件ymxmxmym一简三固0.01940.0370-0.0903-0.07480.7四周简支0.02960.068322x22(0.03700.20.0194)()(0.06830.20.0296)220.0409 5.354.20.1275 1.44.27xxqqmgllkn m22y22(0.01940.20.0370)()(0.02960.20.0

39、683)220.0268 5.354.20.0433 1.44.23.6xxqqmgllkn m22x22y0.0903()0.09036.754.210.750.0748()0.07486.754.28.91xxmgq lkn mmgq lkn m （2）板 b2 计算因为本设计为框架结构，板与梁柱现浇，计算跨度取净跨长，但从结构偏于安全考虑，故取轴线跨度计算： =4200mm =6300mm / =0.67xlylxlylg+q/2=5.35kn/m2 q/2=1.4kn/m2 g+q=6.75kn/m2弯矩计算:22x22(0.0321 0.2 0.0113) ()(0.01940.2

40、0.0370)220.0344 5.35 4.20.0268 1.4 4.23.91xxqqmgllkn m22y22(0.01130.2 0.0321) ()(0.03700.2 0.0194)220.0177 5.35 4.20.0409 1.4 4.22.68xxqqmgllkn m22x0.0735 ()0.0735 6.75 4.28.75xmgq lkn m 本科生毕业设计（论文）1722y0.0569 ()0.0569 6.75 4.26.78xmgq lkn m 跨内计算简图： 支座计算简图：查表得：表表 3-3 双向板计算系数表/xyll支承条件ymxmxmym二简二固0.0

41、1590.0447-0.1024-0.07740.67四边简支0.02810.072322x22(0.04470.2 0.0159) ()(0.07230.2 0.0281)220.0479 5.35 4.20.0779 1.4 4.26.44xxqqmgllkn m22y22(0.01590.2 0.0447) ()(0.0281 0.2 0.0723)220.0248 5.35 4.20.0426 1.4 4.23.39xxqqmgllkn m22x0.1024 ()0.1024 6.75 4.212.19xmgq lkn m 22y0.0774 ()0.0774 6.75 4.29.22

42、xmgq lkn m 2、截面设计板跨中截面两个方向有效高度：假定选用 8 钢筋，则有=0 xh0100 15481shhamm 0100 154873yshhadmm板支座截面有效高度为：0100 15481shhamm本科生毕业设计（论文）18 截面设计用弯矩：板与梁柱现浇，所以跨中及支座弯矩均减少 20%，但从实际经验 的角度来讲，一般不考虑此折减。钢筋统一取级钢，fy=360n/mm2,， 近似取 0.95， 00.95symaf h板的最小配筋率：min01.43 1001000.450.450.22%13.37/kn m/kn m因此，取可变荷载控制的组合 p=13.37/kn m

43、4.2.3 截面设计板的水平计算跨度，弯矩设计值：3600nlmm22113.613.3717.331010nmplkn m板的有效高度012020100hmm6221017.33 100.1211.0 14.3 1000 100scmf bh0.5(11 2)0.5 (11 2 0.121)0.935ss 62017.33 105150.935 360 100ssymammf h选配 2,523samm，分布筋 。本科生毕业设计（论文）214.3 平台板设计平台板设计设平台板厚 80mm，取 1m 宽板带设计。4.3.1 荷载计算表表 4-2 平台板荷载计算荷载种类荷载标准值（）/kn m水

44、磨石面层0.651=0.6580mm 厚混凝土板0.08251=2.0板底抹灰0.02171=0.34恒荷载小计2.99活荷载3.5对于可变荷载控制的组合： 总的荷载设计值：p=1.22.99+1.43.5=8.491.2,1.4gq/kn m对于永久荷载控制的组合：1.35,1.4,0.7gqc总的荷载设计值：p=1.352.99+1.40.73.5=7.478.49/kn m/kn m因此，取可变荷载控制的组合 p=8.49/kn m4.3.2 截面计算平台板的计算跨度弯矩设计值：01.620.2/ 20.1751.35lm220118.49 1.351.9388mplkn m板的有效高度

45、0802060hmm622101.93 100.0371.0 14.3 1000 60scmf bh0.5(11 2)0.5 (11 2 0.037)0.981ss 6201.93 10910.981 360 60ssymammf h选配 2,251samm验算最小配筋率:本科生毕业设计（论文）22min0.2%2511.430.31%max0.20%0.450.450.18%1000 80360styafbhf满足最小配筋率要求，分布筋按构造要求选配 。4.4 平台梁设计平台梁设计设平台梁截面尺寸为 200mm400mm4.4.1 荷载计算 表表 4-3 平台梁的荷载荷载种类荷载标准值（）/

46、kn m梁自重0.2（0.4-0.08）25=1.6梁侧粉刷0.02（0.4-0.08）172=0.22平台板传来2.991.46/2=2.18梯段板传来7.063.4/2=12恒荷载小计16活荷载3.5（3.4/2+1.46/2）=8.51对于可变荷载控制的组合： 总的荷载设计值：p=1.216+1.48.51=31.111.2,1.4gq/kn m对于永久荷载控制的组合：1.35,1.4,0.7gqc总的荷载设计值：p=1.3516+1.40.78.51=29.9431.11/kn m/kn m因此，取可变荷载控制的组合 p=31.11/kn m4.4.2 截面计算平台梁计算跨度，01.0

47、51.05 (3.60.25)3.52nllm弯矩设计值： 2201131.11 3.5248.1888mplkn m剪力设计值：1131.11 (3.60.25)52.1122nvplkn本科生毕业设计（论文）234.4.2.1 平台梁按倒 l 形考虑按计算跨度考虑：0l0/6(3600250)/6558fblmm按梁肋净距考虑：ns/ 2200 1345/ 2873fnbbsmm按翼缘高度考虑： 不受此限0/80/3650.220.10fhh取以上几种计算的最小值，558fbmm 10max80()1.0 14.3 558 80 (365)207.4648.18m22fcffhf b hh

48、kn mmkn故属于第 1 类截面。平台梁的有效高度040035365hmm6221048.18 100.0451.0 14.3 558 365scfmf b h0.5(11 2)0.5 (11 2 0.045)0.977ss 62048.18 103750.977 360 365ssymammf h 选配 2 216,402sammmin0.2%4021.430.5%max0.2%0.450.450.18%200 400360styafbhf4.4.2.2 斜截面受剪承载力计算（1）截面验算028536580285,1.434200wwfhhhhmmb截面尺寸满足0max0.250.25 1

49、.0 14.3 200 365260.9852.11ccf bhknvkn要求。（2）验算是否要按计算配筋不需要按计算配筋，只0max0.70.7 1.43 200 36573.0752.11tf bhknvkn需按构造配筋。（3）按构造配筋选配 ，两肢箍，验算最小配筋率：满足要求。1min2 50.31.430.25%0.240.240.10%200 200360svtsvynafbsf本科生毕业设计（论文）24箍筋沿梁全长布置。4.5 梯柱设计梯柱设计梯柱的截面尺寸为 240mm200mm,则：,查得稳定系数为0018001800,7.5240llmmb1.00tz1 上的荷载为平台梁传来

50、和本身的自重。0131.11 (3.60.24)/ 20.24 0.2 25 1.854.42tznp lgkn由轴心受压公式得0.9 ()ucysnf af a3254.42 10()/(14.3 240 200)/360173900.90.9 1.0uscynaf afmm 故不需要按计算配筋，只需按构造要求配筋，但必须满足最小配筋率的要求。tz1 内纵筋选用 2 12，箍筋选用 。验算 tz1 内纵筋的配筋率：一侧纵向配筋率 满足要求。min2260.47%0.2%240 200sabh全截面配筋率 满足要求。min4520.94%0.6%240 200sabh图 4-3 梯柱配筋图本科

51、生毕业设计（论文）255 框架计算框架计算5.1 确定框架的计算简图及梁柱线刚度确定框架的计算简图及梁柱线刚度5.1.1 确定框架的计算简图取 轴上的一榀框架计算， 假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与框架柱刚接，框架梁的跨度应取框架柱截面形心轴线之间的距离；底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基础顶面标高根据地质条件、室外高差确定：室外高差为 0.6m，假设基础顶面位于室外地坪以下 1.5m，则基础顶面标高为-2.1m，一层楼高为 4.2m，故底层柱高 h1 = 4.2+0.6+1.5 = 6.3m。其余各层柱高从本层楼面算至上一层楼面，即为层高，即 h2 = h3 = h4 = h5 = 3.6

52、m。由此可以绘出框架简图如图 5-1 所示。图图 5-1 轴框架立面图本科生毕业设计（论文）265.1.2 框架梁柱线刚度计算1、梁线刚度计算对于中框架梁的线刚度取，边框架梁，混凝土强度为 c3002ii01.5ii 表表 5-1 梁线刚度计算表类别410ce 2(/)n mmbh2()mm9010i 4()mml（）10010ce il(/)n mm1001.510ce il(/)n mmac 跨3.030075010.5584003.775.65ce 跨3.03005504.1663001.982.972.柱线刚度计算表表 5-2 柱线刚度计算表类别410ce 2(/)n mmbh2()m

53、m9010i 4()mml（）10010ce il(/)n mm底层柱3.04505004.6963002.23上层柱3.04505004.6936003.91令底层柱的线刚度为，则其余的各杆件的相对线刚度为：1.0aceiii上层柱的相对线刚度为：3.911.752.23ai ac 跨梁相对线刚度为： 15.652.532.23bice 跨梁相对线刚度为： 22.971.312.23bi本科生毕业设计（论文）27图图 5-2 轴框架梁柱相对线刚度本科生毕业设计（论文）285.2 竖向荷载计算竖向荷载计算5.2.1 恒载标准值计算5.2.1.1 屋面板标准值防水卷材二层 20.05 20.1/

54、kn m100mm 厚膨胀蛭石保温层 20.1 1.50.15/kn m 20mm 厚水泥砂浆找平层 20.4/kn m 找坡层，平均厚 90mm（水泥焦渣） 20.09 141.26/kn m 120 厚现浇板 20.12 253.0/kn m 板底抹灰 20.012 200.24/kn m 小计： 25.2/kgkn m5.2.1.2 二、三、四、五层楼板标准值瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 20.55/kn m100mm 厚现浇混凝土板自重 20.1 252.5/kn m板底抹灰（12mm 厚水泥砂浆） 20.012 200.24/kn m小计： 23.29/kgknm5.2.1.3 梁自

55、重（保守起见，不扣除梁板重属部分）bh=300mm750mm梁自重 250.30.75 = 5.63/ mkn梁两侧 20 厚水泥砂浆 0.020.75220 = 0.6/ mkn小计： 6.23/kgkn mbh=300mm550mm梁自重 250.30.33 = 4.13/ mkn梁两侧 20 厚水泥砂浆 0.020.55220 = 0.44/ mkn小计： 4.57/kgkn m本科生毕业设计（论文）29bh=300mm700mm梁自重 250.30.7 = 5.25/ mkn梁两侧 20 厚水泥砂浆 0.020.7220 = 0.56/ mkn小计： 5.81/kgkn mbh=250

56、mm700mm梁自重 250.250.7 = 4.38/ mkn梁两侧 20 厚水泥砂浆 0.020.7220 = 0.56/ mkn小计： 4.94/kgkn mbh=200mm500mm梁自重 250.20.5 = 2.5/ mkn梁两侧 20 厚水泥砂浆 0.020.55220 = 0.44/ mkn小计： 2.94/kgkn mbh=200mm350/500mm梁自重 250.2(0.35+0.5)/2 = 2.13/ mkn梁两侧 20 厚水泥砂浆 0.02(0.35+0.5)/2220 = 0.34/ mkn小计： 2.47/kgkn mbh=200mm350mm梁自重 250.2

57、0.35= 1.75/ mkn梁两侧 20 厚水泥砂浆 0.020.35220 = 0.28/ mkn小计： 2.03/kgkn mbh=300mm350mm梁自重 250.30.35= 2.62/ mkn梁两侧 20 厚水泥砂浆 0.020.35220 = 0.28/ mkn本科生毕业设计（论文）30小计： 2.9/kgkn m5.2.1.4 柱自重bh=450mm500mm柱自重 250.450.5=5.63/ mkn柱四面 20 厚水泥砂浆 0.02（0.45+0.5）220=0.76/ mkn小计： 6.39/kgkn m5.2.1.5 墙自重屋面上有 1.2m 高，240 厚空心砖女

58、儿墙，两侧 20 厚水泥砂浆抹灰女儿墙0.241.210.3+0.0221.220=3.93/ mkn1、轴横墙自重：200 厚厚烧结页岩多孔砖 两侧 20 厚水泥砂浆抹灰 (3.6-0.5)3.8=11.78/kn m合计： 11.78/kn m2、 轴横墙自重ac 跨240 厚烧结页岩多孔砖 两侧 20 厚水泥砂浆抹灰 (3.6-0.75)5.3=15.37/kn m合计： 15.37/kn mce 跨240 厚烧结页岩多孔砖 两侧 20 厚水泥砂浆抹灰 (3.6-0.55)5.3=16.17/kn m合计： 16.17/kn m3、e 轴纵墙自重（梁高 700mm ，开有窗 2400mm

59、2000mm）：240 厚烧结页岩多孔砖 两侧 20 厚水泥砂浆抹灰 (3.6-0.7)4.2-2.425.3 = 39.11kn本科生毕业设计（论文）31窗 2.420.45 = 2.16kn合计： 39.11+2.16=41.27kn沿纵向梁跨长的墙线载为： 41.27/4.2=9.83/kn m4、b、c 轴纵墙自重（梁高 700mm，开有门 900mm2100mm）：200 厚烧结页岩多孔砖 两侧 20 厚水泥砂浆抹灰 (3.6-0.7)4.2-0.92.13.8=39.1kn门 0.92.10.45=0.85kn合计： 39.1+0.85=39.95kn沿纵向梁跨长的墙线载为： 39

60、.95/4.2=9.51/kn m5、a 轴纵墙自重（梁高 700mm，开有门 2500mm3000mm，窗2400mm2000mm、700mm600mm）：240 厚烧结页岩多孔砖 两侧 20 厚水泥砂浆抹灰 (3.6-0.7)8.4-2.53-2.42-0.70.65.3=61.69kn门、窗 （2.53-2.42-0.70.6）0.45=5.72kn合计： 61.69+5.72=67.41kn沿纵向梁跨长的墙线载为： 67.41/8.4=8.03/kn m5.2.2 活载标准值查建筑结构荷载规范 （gb50009-2012）5.2.2.1 屋面活载标准值上人屋面 2.02/kn m不上人