脚手架施工方案4

1、无为碧桂园二号三号楼 脚手架专项施工方案碧桂园-翡翠湾一标段工程脚手架施工方案 编制： 审核： 审批：沈阳双兴建设集团有限公司2014年08月施工组织设计（方案）报审表a2 工程名称：碧桂园-翡翠湾一标段 编 号：001致：安徽仁达建设工程咨询有限公司（监理单位）我方已根据施工合同的有关规定完成了 碧桂园-翡翠湾一标段 脚手架施工方案的编制，并根据监理单位和有关专家组的审核意见修改完毕，我单位上级技术负责人已审查批准，请予以审查。附件：脚手架施工方案 施工单位（章） 项目经理： 日期： 专业监理工程师审查意见：专业监理工程师 日 期 总监理工程师审核意见：项目监理机构 总/专业监理工程 日 期

2、 施工组织设计（方案）审批表 碧桂园-翡翠湾一标段脚手架施工方案已编制完毕，请有关负责人予以审核批准。 编制人： 日 期： 审核意见： 审核人： 日 期： 审批意见： 审批人： 日 期： 目 录 1、编制及计算依据 2、工程概况 3、脚手架选型 4、脚手架材料选用 5、脚手架的构造与搭设 6、安全及施工文明管理 设计计算书： 落地式钢管脚手架设计计算 一、编制及计算依据序号资料名称编号1无为碧桂园高层建筑全套施工图纸2规范规程混凝土结构工程施工质量验收规范gb50204-20023建筑施工脚手架实用手册中国建筑工业出版社4建筑施工安全技术手册中国建筑工业出版社5建筑施工手册(第三版)第一分册等

3、中国建筑工业出版社6建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程jgj130-20117建筑结构荷载规范gb 50009-20018钢结构设计规范gb 50017-20039建筑施工安全检查评分标准gjg59-201110建筑施工高处作业安全技术规范gjg80-9111密目式安全立网gb 16909-1997二、工程概况 本工程由2个单体建筑组成，均为框架结构幢号建筑面积（）建筑用途层数建筑高度（m）二号楼3146.24商品房、商铺 621.10三号楼5132.93综合楼315.15三、脚手架选型 根据本工程特点及设计计算确定：（1） 18层采用采用落地双排脚手架，搭设高度为26.4m。首层高度为5.

4、4m，上部为标准层层高均为3.0m。四、脚手架材料选用4.1材料选用要求(1) 钢管：采用外径48mm、壁厚3.5mm的钢管，主立杆、大横杆钢管颜色统一为：剪刀撑钢管间隔300刷黄黑警示色、连墙杆刷红色。间隔300刷黄黑警示色钢管(2) 扣件：本脚手架工程所采用的扣件共有三种：直角扣件、旋转扣件和对接扣件。扣件规格必须与钢管管径相配合，以保证贴合面的严格整形，扣紧时接触良好。扣件质量符合我国现行标准，严禁使用加工不合格、锈蚀和有裂纹等缺陷的扣件。扣件的活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。(3) 脚手板：采用1000×760mm的a8的铁网，制作要符合规范要求，材料

5、要有足够的强度。(4) 2000目绿色密目安全网。(5) 180 mm高黄黑警示色踢脚板采用木板。五. 脚手架的构造与搭设5.1脚手架基本构造立杆纵距：落地脚手架为1050mm，悬挑脚手架为1000mm。立杆横距：1500mm。大横杆步距：1800mm。大横杆每步设600mm高的两道栏腰杆，每根立杆与大横杆之间采用小横杆连接。剪刀撑：沿外架长度按间距6000mm连续设置，角度为60度。连墙拉接点：连墙件采用钢管扣件刚性连接，按二步三跨设置，即竖向间距3.6m，水平间距4.5 m。脚手架构造脚手架构造5.2脚手架的搭设要求(1)立杆： 1) 立杆采用单立杆的形式，内立杆距墙皮距离0.2m。 2)

6、 立杆采用6m长钢管搭设，采用对接扣件对接，对接、搭设应符合以下要求： 对接接头扣件开口方向应向下或向内，以防雨雪进入。 立杆上的对接扣件应交错布置，相邻立杆接头位置的错开不小于500mm。各接头与中心节点相距不应大于步距的1/3即600mm。立杆接头如下图所示。(2)纵向水平杆：1) 纵向水平杆设置于立杆的内侧、横向水平杆之下，并采用直角扣件与立杆扣紧。2) 纵向水平杆一般采用对接扣件连接，至边角处也可采用搭接。对接、搭接应符合以下要求： 对接接头应交错布置，不应设在同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，与相近立杆的距离不大于立杆纵距的1/3，即500mm。 搭接接头长度不应小于1m，

7、并应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。3) 纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨，并不大于6m。 (3) 横向水平杆：1) 每一主节点处必须设置一根横向水平杆，横向水平杆长度1.6，采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆的轴线偏离主节点的距离不应大于150mm（对于双立杆，应设置在双立杆之间）。2) 操作层非主节点处的横向水平杆根据支撑脚手板的需要设置。3) 横向水平杆伸出大横杆外的长度应控制在150mm。 (4) 剪刀撑：1) 沿脚手架外侧及全高方向连续设置，剪刀撑与大横杆成60°角，剪刀撑夹角为60°；剪刀撑主要采用6m长钢管，最下面的

8、斜杆与立杆的连接点离地面不应大于500mm，斜杆接长采用搭接，搭接长度不小于1000mm，除斜杆两端扣紧外，中应间增加24个扣结点。2) 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。3) 脚手架非封闭端如转截面处、施工电梯断开处脚手架端头应设置之字形斜撑及连墙件。 (5) 安全网与层间隔断：1) 脚手架外侧立面1.8m×6m阻燃绿色密目式安全网和钢板网进行封闭。用16#铁丝将安全网绑扎在纵向水平杆上。2) 脚手架在二层立杆之间以及内立杆到结构边的范围内采用模板及木枋进行封闭，并设180mm高的黄黑挡脚板，防止坠物伤

9、人。在操作层设水平兜网，并满铺脚手板，水平安全网接口处必须连接严密沿外架子内侧满挂密目安全网，操作层下挂随层网，每隔四层挂一道水平网，安全网之间必须连接牢固，并与架体固定。架子里口至结构外墙间水平网无法封闭处，铺设脚手板封挡。架子与结构外皮间不得有20cm以上的空隙。安全网用16#铁丝绑牢固定在架子上。 (6)脚手板1) 脚手板一般应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板宜采用平铺，也可采用搭接铺设，搭接构造见下图。2) 脚手板应铺设严密、牢固、平稳，脚手板两端用1014#铅丝固定牢靠。 (7)护栏和挡脚板在铺脚手板

10、的操作层上必须在外排立杆内侧距脚手板面600mm、1200mm处设一道护腰栏，并设180mm高的黄黑挡脚板。 (8)扫地杆脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮200mm高的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。其连接方式及接头位置同纵向水平杆。 5.3 外脚手架的验收 5.3.1 外脚手架的验收阶段 作业层上施加荷载前; 搭设完五层至檐口高度后； 达到设计高度后； 遇到六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后； 停用超过一个月。5.3.2 外脚手架的检查验收1、脚手架的验收的依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2011）

11、； 外脚手架施工方案； 有关技术交底文件。2、脚手架验收的内容脚手架在使用过程中应定期检查下列项目： 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞等的构造是否符合要求。 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空； 扣件螺栓是否松动； 立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求； 安全防护措施是否符合要求； 是否超载3、脚手架的技术要求与允许偏差外脚手架检查项目一览表项次项目技术要求示意图检查方法与工具6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm钢卷尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500mm钢卷尺立杆上的对接扣件置主节点的距离ah/3600mm钢卷尺纵向水平杆的对接扣件置主节点的距离ala/3150

12、mm钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4060nm扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面的倾角45o60o角尺8脚手板外伸长度对接a=130150mml150mm钢卷尺搭接a100mml200mm钢卷尺5.4 外脚手架使用的注意事项(1) 作业层每1m2架面上实用的施工荷载(人员、材料和机具重量)不得超过以下的规定值或施工设计值；施工荷载(作业层上人员、器具、材料的重量)的标准值，结构脚手架采取3kn/m2；装修脚手架取2kn/m2。(2) 在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码3层；砂浆和容器总重不得大于1.5kn；施工设备单重不得大于1kn，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5kn。(3) 在架面上

13、设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。(4) 作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。(5) 在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应临时加固措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。(6) 工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。不要在架面上急匆匆地行走或去办某件事情，相互躲让时应避免身体失衡。(7) 人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，

14、严禁攀援脚手架上下。(8) 每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。(9) 架上作业时应注意随时清理落到架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料工具，以免影响自己作业的安全和发生掉物伤人。(10) 在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的的结构或支持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。(

15、11) 在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以免火星点着易燃物。并同时准备防火措施。一旦着火时，及时予以扑灭。(12) 在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落人安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。(13) 六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，避免发生滑跌。(14) 在架上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，

16、不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。5.5 外脚手架拆除施工工艺(1) 脚手架的拆除作业应按自上而下的顺序逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。每层先拆除与结构拉结的杆件，待外饰面施工人员补石材、打胶、清理完毕后，再拆除本层架体。各层均自南侧开始进行拆除，拆完一层后再进行下一层的施工。(2) 每层拆除前应先将此层外架上的材料、垃圾等物品清除干净，并将封闭外架用的安全网拆除。(3) 拆除过程中应将已松开连接的杆配件及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。(4) 拆下的杆配件，短于3m的先转入楼层，用施工电梯运输至地面，长于3m的钢管人工传递至地面，严禁向下抛掷。(5) 在拆除过程中，应作好

17、配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。(6) 由于施工电梯滞后于外架的拆除，为了保证施工电梯口处的安全防护，此处的单排脚手架不进行拆除，两侧均进行一道加固。 六.安全及文明施工管理(1) 搭设人员必须式经过考核合格的专业架子工，必须持证上岗。(2) 搭设脚手架的人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。(3) 施工作业层不得超载，不得将模板支架、缆风绳、混凝土输送管等固定在脚手架上，同时严禁悬挂起重设备。(4) 六级及六级以上的大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应及时扫除积雪。(5) 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：.主节点处的

18、纵横向水平杆，纵横向扫地杆；.连墙杆件。(6) 在脚手架上进行电气焊作业时，应采用石棉布将作业点下部进行封闭，防止火花溅落至下层，同时在下层应有看火人员及灭火设备。(7) 搭拆脚手架时地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。(8) 搭设脚手架的材料要堆放整齐，不得随地乱丢。使用完毕的材料应及时回收，该归堆的归堆，该入库的入库。(9)应定期检查外脚手架，及时将脚手架上的垃圾及杂务清理干净。(10) 搭拆脚手架的严禁抛接钢管、扣件、扳手等材料及工具。(11) 脚手架拆除的钢管、跳板、扣件及安全网应及时转运至指定地点，禁止随地堆放。 普通型钢悬挑脚手架计算书一、脚手架参数脚手架搭设

19、方式单立杆双排脚手架脚手架钢管类型48×3.5脚手架搭设高度h(m)18.0立杆横距lb(m)1.0立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5内排立杆距墙距离(m)0.2横杆与立杆连接方式单扣件连墙件布置两步三跨（竖向间距3.6m，水平间距4.5m）连墙件连接方式双扣件悬挑水平钢梁16号槽钢锚固点设置方式18(hrb235) 环压钢筋钢梁悬挑段长度(m)1.3钢梁建筑物内锚固段长度(m)1.7卸荷钢丝绳6×19钢丝绳钢丝绳上部拉环10（hrb235）钢筋二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值gkjb(kn/m2)0.3脚手板铺设方式2步1设密目式安全立

20、网自重标准值 gkmw(kn/m2)0.005挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值gkdb(kn/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kn/m)0.1248结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值gkjj(kn/m2)2地区安徽无为安全网设置全封闭基本风压0(kn/m2)0.35风荷载体型系数s0.214风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)0.92，0.74风荷载标准值k(kn/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.35，0.29 悬挑脚手架侧立面示意图 悬挑脚手架正立面示意图钢梁平面图钢梁立面图压环钢筋（一）压环钢筋（二）钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环

21、作法拉环详图(主梁为工字钢) 三、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:p1=0.038kn/m ；脚手板的自重标准值:p2=0.3×1/(2+1)=0.1kn/m ；活荷载标准值: q=3×1/(2+1)=1kn/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.1=0.166kn/m；活荷载的设计值: q2=1.4&

22、#215;1=1.4kn/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: m1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 m1max=0.08×0.166×1.52+0.10×1.4×1.52 =0.345kn·m；支座最大弯距计算公式如下: m2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为m2max= -0.10×0.166×1.52-0.117

23、×1.4×1.52 =-0.406kn·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： = max(0.345×106,0.406×106)/5080=79.921n/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =79.921n/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205n/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100ei其中：静荷载标准值: q1= p1+p2=0.038+0.1=0.138kn/m； 活荷载标准值: q2= q =1kn

24、/m； 最大挠度计算值为：=0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1×15004/(100×2.06×105×121900)=2.185 mm；大横杆的最大挠度 2.185 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 四、小横杆的计算根据jgj130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算

25、小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5=0.058kn；脚手板的自重标准值：p2=0.3×1×1.5/(2+1)=0.150kn；活荷载标准值：q=3×1×1.5/(2+1) =1.500kn；集中荷载的设计值: p=1.2×(0.058+0.15)+1.4 ×1.5=2.349kn； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:mqmax=ql2/8mqmax=1.2×0.038&

26、#215;12/8=0.006kn·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:mpmax=pl/3mpmax=2.349×1/3=0.783kn·m ；最大弯矩 m=mqmax + mpmax=0.789kn·m；最大应力计算值 =m / w=0.789×106/5080=155.276n/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =155.276n/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205n/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5q

27、l4/384eiqmax=5×0.038×10004/(384×2.06×105×121900)=0.02 mm ；大横杆传递荷载 p=p1 + p2 + q=0.058+0.15+1.5=1.708kn；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=pl(3l2 - 4l2/9)/72eipmax=1707.6×1000×(3×10002-4×10002/9 ) /(72×2.06×105×121900)=2.414 mm；最大挠度和 =qmax + pma

28、x=0.02+2.414=2.434 mm；小横杆的最大挠度为 2.434 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！五、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kn。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kn；r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: p1=0.038×1.5×2/2=0.

29、058kn；小横杆的自重标准值: p2=0.038×1/2=0.019kn；脚手板的自重标准值: p3=0.3×1×1.5/2=0.225kn；活荷载标准值: q=3×1×1.5 /2=2.25kn；荷载的设计值: r=1.2×(0.058+0.019+0.225)+1.4×2.25=3.512kn；r < 8.00kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 六、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kn/m ng

30、1=0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80×18.00=2.822kn；(2) 脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kn/m2 ng2= 0.3×9×1.5×(1+0.2)/2=2.43kn；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kn/m ng3=0.14×9×1.5/2=0.945kn；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kn/m2 ng4=0.005×1.5×18=0.135kn；经计算得到，静荷载标准值 ng=n

31、g1+ng2+ng3+ng4=6.332kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 nq=3×1×1.5×2/2=4.5kn；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 n=1.2 ng+0.85×1.4nq=1.2×6.332+ 0.85×1.4×4.5= 12.954kn；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 n'=1.2ng+1.4nq=1.2×6.332+1.4×4.5=13.899kn；七、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以

32、下公式计算 wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：0=0.35kn/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: wk=0.7 ×0.35×0.74×0.214=0.039kn/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 为: mw=0.85 ×1.4wklah2/10=0.85 ×1.4×0.03

33、9×1.5×1.82/10=0.022kn·m考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=n/(a) + mw/w f立杆的轴心压力设计值 ：n=12.954×(7+7)/18 =10.075kn；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=n/(a) f立杆的轴心压力设计值 ：n=13.899×(7+7)/18 =10.81kn；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2011)表5.3.4得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj13

34、0-2011)表5.2.8得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: l0/i=197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到= 0.186立杆净截面面积 ： a=4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w=5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205n/mm2；考虑风荷载时=10075.24/(0.186×489)+22438.551/5080=115.19n/mm2；立杆稳定性计算 =115.19n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205n/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=10810.

35、24/(0.186×489)=118.854n/mm2；立杆稳定性计算 =118.854n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205n/mm2，满足要求！八、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：nl=nlw + n0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.35，wk=0.7z·s·0=0.7 ×0.92×0.214×0.35=0.048kn/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 aw=16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2011)连墙件约束脚

36、手架平面外变形所产生的轴向力(kn), n0= 5.000kn；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算：nlw=1.4×wk×aw=1.094kn；连墙件的轴向力设计值 nl=nlw + n0= 6.094kn；连墙件承载力设计值按下式计算：nf=·a·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=200/15.8的结果查表得到 =0.966，l为内排架距离墙的长度； a=4.89 cm2；f=205n/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 nf=0.966×4.89×10-4×205×103=9

37、6.837kn；nl=6.094 < nf=96.837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 nl=6.094小于双扣件的抗滑力 12kn，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载n的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩i=934.5cm4，截面抵抗矩w=116.8cm3，截面积a=25.15cm2。受脚手架集中荷载 p=(1.2×6.

38、332 +1.4×4.5)×7/18= 5.405kn；水平钢梁自重荷载 q=1.2×25.15×0.0001×78.5=0.237kn/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kn) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kn·m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：r2=6.133kn；r3=5.428kn；r4=-0.04kn。最大弯矩mmax=0.584kn·m；最大应力=m/1.05w+n/a=0.584×106/( 1.05 ×116800)+ 3.943×103/2515=6.333n/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值6.333n/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215n/mm2,满足要求！十、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号槽钢,计算公式如下 =m/bwx f其中b - 均匀弯曲的受弯