上海高层框剪住宅梁式转换层施工方案(多图,详细模板计算)

1、滨江*（浦东新区潍坊新村街道245街坊23宗地块项目）塔楼t2/t3转换层模板施工方案（sh.brtr.zhc-035）2010年7月目 录一编制依据1二工程概况11工程总体概况12转换层结构概况1三施工准备及部署31施工准备32施工计划安排43施工部署5四模板工程51模板体系材料选择52梁模板53楼板模板134圆柱柱模板155楼板模板扣件钢管支撑架计算书196600×800梁侧模计算书267800×1000梁侧模计算书298800×1500梁侧模计算书3291500×2200梁侧模计算书3610450×550梁模板扣件钢管高支撑架计算书391

2、1600×800梁模板扣件钢管高支撑架计算书4312800×1000梁模板扣件钢管高支撑架计算书4713600×1500梁模板扣件钢管高支撑架计算书5114800×1500梁模板扣件钢管高支撑架计算书55151500×2200梁模板扣件钢管高支撑架计算书5916梁底楼板强度验算6317排架搭设6518支撑排架验收要求6619监测方法6720模板安装6821模板拆除69五钢筋工程711钢材进场、检验与标识712钢筋接头形式713框支梁钢筋保护层垫块714钢筋翻样725钢筋的制作与加工726钢筋绑扎727钢筋隐蔽验收768钢筋剥肋滚压直螺纹连接76

3、9电渣压力焊连接78六混凝土工程791概况792混凝土工程施工准备793各构件混凝土保护层804施工方法及技术措施805混凝土施工缝的设置856钢钎维混凝土泵送注意事项867卸荷措施87七质量保证措施881质量控制流程882模板质量保证措施893钢筋质量保证措施904混凝土质量保证措施91八安全文明施工和成品保护911文明施工具体措施912安全保证措施923消防措施924成品保护93九应急预案931应急救援管理932应急救援物资933事故报告程序944应急预案措施94十附表98一 编制依据Ø 高层建筑施工手册Ø 建筑工程施工质量验收统一标准（gb503002001）

4、6; 混凝土结构工程施工质量验收规范（gb502042002）Ø 大体积混凝土施工规范 (gb504962009)Ø 混凝土质量控制标准（gb5016492）Ø 钢筋焊接及验收规程（jgj1896）Ø 建筑机械使用安全技术规程（jgj332001）Ø 建筑施工安全检查标准（jgj5999）Ø 建筑施工模板安全技术规范（jgj1622008）Ø 钢锭铣削型钢纤维混凝土应用技术规程（dgj08-59-2006）Ø 钢纤维混凝土结构设计与施工规程（cecs38-92）Ø 建筑施工高处作业安全技术规程（jgj80

5、91）Ø 混凝土泵送施工技术规程（jgj/t1091）Ø 工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）2008年版Ø 钢管扣件水平模板支撑体系安全技术规程dg/tj08-016-2004Ø 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则二 工程概况1 工程总体概况滨江*项目地块位于上海市浦东新区潍坊新村街道245街坊23宗地块。地块东临浦明路，南临潍坊西路延伸段，西至规划滨江公共绿地，濒临黄浦江，北临张扬路。本工程包括5幢1623层高层住宅（塔楼t1t6）、两层地下室。塔楼t2/t3标准层层高3.2m，塔楼t2建筑总高度61.2m，塔楼t3建筑总高度64.30m

6、。2 转换层结构概况t2/t3转换层结构标高±0.00+6.400，层高为6.4m，为梁式转换层，最大梁截面尺寸为1500mm×2200mm，板厚为180mm。剪力墙及柱混凝土标号c55，框支梁混凝土为标号为c55钢纤维混凝土，板混凝土标号为c35。受力主筋主要规格为32、28、25的hrb400钢筋。框支层的框支梁(含梁柱节点区，不含楼板及楼板厚度内的梁)应采用铣削型钢纤维混凝土，钢纤维体积含量0.6%，钢纤维长度3050mm，长径比40。转换层平面位置图（粗点划线范围内）转换层主要构件表序号构件截面尺寸配筋跨（高）度数量1框支梁kzl-30106m*1.5m底筋1132

7、（4/7）4.2m2根2kzl-3020.8m*1.5m底筋1332（6/7）8.4m1根3kzl-303（3）1.5m*2.2m底筋6832（8/15/15/15/15）21.5m1根4kzl-304（3）1.5m*2.2m底筋3832（8/15/15）21.4m1根5kzl-3050.6m*1.5m底筋732（7）5.7m2根6kzl-306（2b）1.5m*2.2m底筋3832（8/15/15）20m2根7kzl-307（1a）0.8m*1.5m底筋832（8）5.7m2根8kzl-308（1a）0.8m*1.5m底筋2232（11/11）9.9m1根9kzl-3090.8m*0.1m底

8、筋1532（4/11）19m1根10框支柱kzz1直径1.8m 纵筋4028，箍筋121006.4m6根11梁尺寸：600×800、600×600、250×550、450×55012板板厚180双层双向10150三 施工准备及部署1 施工准备1.1 技术准备1.技术部门做好图纸会审工作，并按设计回复意见对相关部门做好交底。施工过程中发现疑问及时与设计做好沟通，及时处理。2.召开现场技术交底会议，就模板及混凝土施工技术要求对现场施工及质检部门交底并划分相应职责范围，使其施工前作好充分准备。3.对劳务队伍全体人员进行进场前安全文明施工教育及管理宣传。4.对特

9、殊工作作业人员集中培训，考核合格取证后方可上岗。5.对各专业队伍进行施工前进行技术、质量交底。6.施工前由技术人员根据图纸内容及现场施工情况，制定混凝土施工顺序，对工人进行技术交底。试验人员全面负责混凝土的试验、资料的整理移交等工作。7.混凝土施工前，项目部技术人员向预拌混凝土厂家、施工单位、项目部工程管理人员、试验员等进行有针对性的交底，起到技术预控的作用。8.对混凝土小票记录的交底包括：必须记录混凝土的出站时刻、到场时刻、开始浇筑时刻、浇筑完毕时刻，以便分析混凝土罐车路上运输时间、罐车在现场等待时间、浇筑时间、每罐混凝土总耗用时间、发车间歇时间、前车混凝土最长裸露时间等。9.混凝土试块留置

10、组数每次浇筑100m3的同配合比的混凝土，取样一次，不足100m3的同配合比的混凝土，取样不得少于一次。框支梁钢纤维混凝土共248m3，须作钢纤维混凝土标养试块3组，同条件养护试块3组，用于拆模与实体检测。1.2 现场准备1.现场按照总施组作好水电布置工作，做到施工用水电能满足现场生产、消防要求。配备振捣棒分别接2台移动配电箱，振捣棒实行一机一闸一漏，其漏电电流不大于30ma，动作时间不大于0.1秒。夜间照明以塔吊上的镝灯为主，必要时配备碘钨灯。2.根据施工方案要求对各分包队伍作好施工交底并监督分包队伍对班组交底。3.根据技术方案要求组织施工机械的进场、报验、安装、调试工作，使其在施工过程中能

11、满足工程需要。4.各种计量、测量用具及时检查、送检并且检定证书、材料齐全。5.合理组织施工现场车辆流通，保证混凝土的连续浇筑。6.机具和人员：施工前，一切施工用的机具、人员准备充分。所有机具均应在浇筑混凝土前进行检查，同时配备专职技工，随时检修。在混凝土浇筑期间，要保证水、电、照明不中断。7.浇筑混凝土前，模板、钢筋、预埋件及管线等全部安装完毕；检查模板尺寸和预埋件等的规格、数量和位置，其偏差值应符合混凝土结构工程施工质量及验收规范的规定；检查模板支撑的稳定性以及接缝的严密情况；清除模板内的垃圾、泥土等杂物及钢筋上的油污；并检查钢筋的垫块是否垫好；办完隐、预检手续。浇筑前将木模板湿润。8.通知

12、混凝土搅拌站运送混凝土，根据浇筑的部位、时间的不同，来确定罐车的台数、发车间隔时间，并合理安排罐车行走路线，保证混凝土的连续供应，连续浇筑。9.检查安全设施、劳动力配备妥当，能满足浇筑速度要求。10.混凝土布料杆架设到位，并固定完毕，调试运转正常。11.加强气象预测预报工作，混凝土施工阶段工程部负责联系一周天气情况并转发给有关部门及作业队，保证混凝土连续浇筑的顺利进行，确保混凝土质量。1.3 劳动力准备使用一支成建制劳务队伍负责全部混凝土分项工程，配备专职的技术、质量、安全管理人员。序号工种人数备注1混凝土工202架子工303养护工10收光及养护4钢筋工305木工606塔吊司机49普工6负责安

13、全文明施工2 施工计划安排本工程转换层施工总工期控制在15天内（墙、柱第一次混凝土浇筑至梁底1.2m位置），具体划分为：施工放线定位、复线1天安装墙柱筋2天墙柱模板1.5天墙、柱混凝土第一次浇筑0.5天框支梁模板2天梁钢筋3天平台板铺设2天板筋施工2天混凝土浇筑1天。其中水电预埋穿插作业。3 施工部署该转换层位于塔楼t2/t3之间，总面积约512m2。要求墙、柱首先分两次浇筑，之后框支梁混凝土分层连续浇筑（采用钢钎维混凝土），每层浇筑厚度500mm左右，最后浇筑板混凝土（不掺钢钎维）。浇筑前应将钢筋全部按照图纸要求绑扎完毕，排架体系验收收合格。浇筑时安排两台汽车泵，一台浇筑梁，一台浇筑板。总体

14、施工流程如下图所示： 由于转换层受力情况比较复杂，应避免因施工而导致的附加应力的形成，所以混凝土避免垂直施工缝、冷缝的出现。四 模板工程1 模板体系材料选择根据本工程的特点及当地材料供应商的实际情况，综合考虑施工周期及模板安拆时间，材料选择：钢管采用48×3.0、木枋采用35mm×85mm，模板采用18厚木胶合板、对拉螺杆采用普通对拉螺杆m14。每层模板使用前均应刷脱模剂，以延长模板使用周期，确保混凝土表面光洁。进场的钢管、扣件等周转材料须经现场检查、复试后方可使用。2 梁模板梁形式为250×550、450×550、600×600、600

15、15;800、800×1000、600×1500、800×1500、1500×2200，其他形式的梁按“就近就大”的原则选取模板支撑形式。梁侧模板应包住梁底模板，横向采用木方背楞，竖向采用钢管外楞，采用钢管支撑，梁立杆严禁搭接。搭设参数如下表所示：250mm×550mm梁内龙骨间距（mm）185外龙骨间距（mm）90014对拉螺栓（道）0对拉螺栓纵向方向间距（mm）梁底木方（根）2立杆纵距（m）0.9立杆步距（m）1.5梁下顶撑（根）0代表梁截面类型200×550、300×550、250×550、250×

16、650支撑架搭设高度7.0m计算书侧模参照ea1-1区塔楼结构模板工程专项施工方案附件六，支架参照附件八备注梁宽度等于200的梁底设置2根木方。 450mm×550mm梁内龙骨间距（mm）185外龙骨间距（mm）90014对拉螺栓（道）0对拉螺栓纵向方向间距（mm）梁底木方（根）1立杆纵距（m）0.9立杆步距（m）1.5梁下顶撑（根）1代表梁截面类型200×550、300×550、250×550、250×650支撑架搭设高度7.0m计算书计算见四.10备注梁宽度等于200的梁底设置2根木方。 600mm×800mm梁内龙骨间距（mm）

17、160外龙骨间距（mm）90014对拉螺栓（道）1对拉螺栓纵向方向间距（mm）900梁底木方（根）5立杆纵距（m）0.9立杆步距（m）1.5梁下顶撑（根）1代表梁截面类型600×600、600×800支撑架搭设高度7.0m计算书侧模计算四.6节，梁底支架计算见四.11节备注立杆底部用双扣件。800mm×1000mm梁内龙骨间距（mm）160外龙骨间距（mm）90014对拉螺栓（道）2对拉螺栓纵向方向间距（mm）900梁底木方（根）6立杆纵距（m）0.9立杆步距（m）1.5梁下顶撑（根）2代表梁截面类型800×1000支撑架搭设高度7.0m计算书侧模计算四

18、.7节和梁底支架计算见四.12节备注立杆底部用双扣件。600mm×1500mm梁内龙骨间距（mm）189外龙骨间距（mm）45014对拉螺栓（道）3对拉螺栓纵向方向间距（mm）450梁底木方（根）5立杆纵距（m）0.45立杆步距（m）1.5梁下顶撑（根）1代表梁截面类型800×1000、600×1500支撑架搭设高度7.0m计算书侧模计算见四.8，梁底支架计算见四.13备注立杆底部用双扣件。800mm×1500mm梁内龙骨间距（mm）184外龙骨间距（mm）45014对拉螺栓（道）3对拉螺栓纵向方向间距（mm）450梁底木方（根）6立杆纵距（m）0.45

19、立杆步距（m）1.5梁下顶撑（根）2代表梁截面类型800×1500支撑架搭设高度7.0m计算书侧模计算见四.8，梁底支架计算见四.14节备注立杆底部用双扣件。1500mm×2200mm梁内龙骨间距（mm）165外龙骨间距（mm）45014对拉螺栓（道）4对拉螺栓纵向方向间距（mm）450梁底木方（根）12立杆纵距（m）0.45立杆步距（m）1.5梁下顶撑（根）4代表梁截面类型1500×2200支撑架搭设高度7.0m计算书侧模计算见四.9，梁底支架计算见四.15节备注立杆底部用不大于18槽钢铺设，双扣件。3 楼板模板转换层楼板厚度为180mm。模板采用18mm厚木胶

20、合板，龙骨采用35×85mm木方，钢管采用48mm×3.0mm。搭设满堂架：立杆间距0.9m×0.9m，步距1.5m，每步设置水平杆，立杆离地200mm处按纵下横上的程序设置扫地杆。模板：采用木模板拼装，在已搭设的满堂架上布设木方龙骨，调整标高，先排放一排龙骨，以一端向另一端推进，依次排列安装模板。龙骨间距250mm。铺模板：每块板间用钉子与龙骨连接，拼缝均应严密，均设双面胶带。平台板铺完后，用水准仪测量或50线拉线检测模板标高，进行校正，并用靠尺找平。经质检员验收后，作下道工序施工。特别注意楼层的净空，要保证不能产生负误差。楼板支撑架立柱平面图4.3.1楼板支撑

21、架立面简图（计算详附件十）4.3.2相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。满堂模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑采用搭接，搭接长度不小于800mm，并采用2个旋转扣件，分别在离杆端不小于100mm处进行固定；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45º60º。当建筑层高超过8m时，除满足上述规定外，还应在纵横相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜

22、撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。支架立柱高度超过5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m，竖向间距23m与建筑结构设置一个拉结点。剪刀撑布置图4.3.3梁板整体模板支承体系布置剖面图4.3.4当立杆遇后浇带或坑洞处按下图设置抛撑：后浇带处立杆设置抛撑4.3.5满堂架与结构柱连接节点详图（图4.3.6）钢管搭接示意图（图4.3.7；仅用于楼板支架体系，严禁用于梁立杆体系）高地跨处扫地杆设置4 圆柱柱模板4.1 基本资料4.1.1 圆柱模板的基本尺寸本工程圆柱混凝土模板采用定型钢模板；直径为1800mm的圆柱面板为5mm厚钢板，横竖主肋为-6

23、×80钢板，加强肋为-80×8扁铁。模板由钢板和型钢柱箍体系组成，模板设计高度为4.5m；直径为1800mm圆柱竖肋水平间距为l1=37cm；横肋竖向间距均为l2=25cm；模板如下图所示。直径1800圆柱模板立面图直径1800圆柱模板平面图4.1.2 材料的性能根据相应规范的要求，暂取：混凝土的重力密度：24kn/m3；混凝土浇筑时温度：20；混凝土浇筑速度：2.5m/h；掺外加剂。钢材取q235钢，重力密度：78.5kn/m3；容许应力为145mpa，不考虑提高系数；弹性模量为206gpa。4.1.3 计算荷载对模板产生侧压力的荷载主要有三种：振动器产生的荷载：4.0

24、kn/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。新浇混凝土对模板的侧压力； 荷载组合为：强度检算：1+2； 刚度检算：2 (不乘荷载分项系数) 当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算：f=0.22c·1·2(v) f=c·h其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间； v - 混凝土的浇筑速度； h - 模板计算高度； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据前述已知条件： v/t=

25、2.5/20=0.125>0.035， h1.53+3.8v/t=1.53+3.8×0.1252.0m最大侧压力为： p=kc·h1.2×24×2.057.6kn/f=0.22c·1·2(v)=75.75 kn/，取小值75.75 kn/。检算强度时荷载设计值为： q1.2×57.6+1.4×4.077.91 kn/m2；检算刚度时荷载标准值为：q= 75.72kn/m2；4.1.4 检算标准Ø 强度要求满足钢结构设计规范；Ø 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/400；Ø

26、; 钢模板面板的变形为1.5mm；Ø 钢面板的钢楞、柱箍的变形为b/500、h/500或10mm；4.2 面板的检算4.2.1 计算简图面板支承于横肋和竖肋之间，横肋间距为25cm，竖肋间距最大为37cm，取横竖肋间的面板为一个计算单元，简化为四边嵌固的板，受均布荷载q；则长边跨中支承处的负弯矩为最大，可按下式计算： m=-aqlx2ly （2）式中：a弯矩计算系数，与lx/ly有关，可查建筑结构静力计算手册（中国建筑工业出版社1974）p291表4-4得a=0.0829；lx、ly分别为板的短边和长边；q作用在模板上的侧压力。板的跨中最大挠度的计算公式为： f=bqlx4/bc （

27、3）式中：b挠度计算系数，同样查表4-4得b=0.00253； bc=e3/13(1-2) 其中e为弹性模量，为板厚，为泊桑比； bc=2.06×1011×0.0053/13(1-0.32)=0.2358×104 n/m4.2.2 强度计算由式（1）可得，板的最大弯矩为：mx°-0.0829×96.4×0.252×0.31=-0.185 kn·m板的抗弯模量：wx=b2/6=0.6×0.0052/6=2.5×10-6 m3mx°/wx=0.185×103/2.5×1

28、0-6=119.4mpa=145 mpa面板强度满足要求。4.2.3 刚度检算f=b(qix4/bc)=0.00253×(90.86×103×0.34/0.2358×104)=0.38lx/400=0.625mm 面板刚度满足要求。4.3 竖肋的检算4.3.1 计算简图竖肋采用-6×80等边角钢，简化为支承在背楞上的多跨连续梁，背楞间距为37cm，连续梁承受25cm宽的均布荷载q3，则： q3= 0.3 q=0.25×96.46=23.65 kn/m q30.3 q0.15×90.8622.715 kn/m4.3.2 强度计

29、算实际竖肋是跨度0.25m的10跨简支梁，为查手册方便，近似按5跨连续梁计算，查表得最大弯矩系数为0.105，最大剪力系数0.606。跨中最大弯矩为：m0.105 q3l2=0.105×22.715×0.520.596 kn.m-6×80的竖肋的截面特性： wx 7.32×103mm3 ix=39.97×104mm4=m/wx=0.596×106/7.32×103=81.45mpa=145mpa 横肋强度满足要求4.3.3 刚度检算为安全起见，仍按简支梁计算挠度，则： f=(5/384)(q4l4/eix)= (5/384)

30、×(17.877×103×0.54/2.06×1011×39.97×10-8)=0.225mm l/400=0.925mm 横肋刚度满足要求4.4 横肋的检算4.4.1 计算简图横肋采用-6×80，支承于竖肋上，可简化跨度为0.37m的简支梁，承受25cm宽的均布荷载q4，则： q4=0.37 q=0.37×96.46=35.96 kn/m q4=0.6 q=0.6×59.59=33.62kn/m 4.4.2 强度计算跨中最大弯矩为：m= q4l2/8=0.125×33.62×0.37

31、2=0.575 kn·m竖肋的截面特性： wx 7.32×103mm3 ix=39.97×104mm4=m/wx=0.526×106/7.32×103=78.6mpa=145mpa 横肋强度满足要求4.4.3 刚度检算 f=(5/384)(q4l4/eix)= (5/384)×(33.62×103×0.3744/2.06×1011×39.97×10-8)=0.01mm l/400=0.925mm 横肋刚度满足要求4.4.4 稳定性检算根据钢结构规范的要求，加劲肋的厚度tb/15，b为外

32、伸宽度。 t=5mm=75/15=5mm 稳定性满足要求。4.5 圆柱与梁底的连接圆柱与梁底的连接部位，圆柱采用镀锌铁皮外钉木方，再用模板制作柱箍，并用木方和钢管做柱箍加固。梁柱接头立面图梁柱接头平面图5 楼板模板扣件钢管支撑架计算书本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，模板支架搭设高度为7.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.50m。楼板支撑架立面简图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。5.1 模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续

33、梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.000×0.180×0.900+0.350×0.900=4.320kn/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kn/m面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；i = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 =43.74cm4； (1)抗弯强度计算f = m / w < f其中 f 面板的抗弯强度计算值(n/m

34、m2)； m 面板的最大弯距(n.mm)； w 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00n/mm2；m = 0.1ql2其中 q 荷载设计值(kn/m)；经计算得到 m = 0.100×(1.2×4.320+1.4×2.700)×0.250×0.250=0.081knm经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.081×1000×1000/48600=2.101n/mm2面板的抗弯强度验算 f < f，满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100ei < v = l / 25

35、0面板最大挠度计算值 v = 0.677×4.320×2504/(100×5000×437400)=0.154mm面板的最大挠度小于300.0/250，满足要求!5.2 支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kn/m)： q11 = 25.000×0.180×0.250=1.125kn/m(2)模板的自重线荷载(kn/m)： q12 = 0.350×0.250=0.0875kn/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kn/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 =

36、 (1.000+2.000)×0.250=0.750kn/m 静荷载 q1 = 1.2×1.125+1.2×0.0875=1.45kn/m 活荷载 q2 = 1.4×0.750=1.03kn/m2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = （1.45+1.03）=2.48kn/m最大弯矩 m = 0.1ql2=0.1×2.48×0.90×0.90=0.200knm最大剪力 q=0.6×0.900×2.48=1.339kn最大支座力

37、 n=1.1×0.900×2.48=2.46kn木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 3.50×8.50×8.50/6 = 42.15cm3； i = 3.50×8.50×8.50×8.50/12 = 179.12cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.200×106/42145.8=4.75n/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0n/mm2，满足要求!(2)木方挠度计算 最大变形 v =0.677×1.339×900.04/(100×

38、;10000.00×1791198.0)=0.357mm 木方的最大挠度小于900.0/250，满足要求!5.3 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载p取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(knm)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kn) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 mmax=0.710knm 最大变形 vmax=1.859mm最大支座力 qmax=9.06kn 抗弯计算强度 f=0.710×106/4491.0=158.08n/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0n/mm2，满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于9

39、00.0/150与10mm，满足要求!5.4 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： r rc其中 rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kn； r 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中r取最大支座反力，r=9.06kn单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达4065n.m时，试验表明:单扣件在12kn的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kn；双扣件在20kn的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kn。5.5 立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

40、1.静荷载标准值包括以下内容： (1)模板的自重(kn)： ng2 = 0.35×0.900×0.900=0.284kn (2)钢筋混凝土楼板自重(kn)： ng3 = 25.000×0.180×0.900×0.900=3.645kn经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2 = 3.929kn。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 nq = (1.000+2.000)×0.900×0.900=2.430kn1.2×3.929+1.4×2.43=8.12 k

41、n5.6 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式=n/a 其中 n 立杆的轴心压力设计值，n = 9.06kn+1.2×0.129×6.4×0.9×0.9= 9.9 kn； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 a 立杆净截面面积 (cm2)； a = 4.24 w 立杆净截面抵抗矩(cm3)；w = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (n/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00n/mm2； l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式

42、(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)l0/i=189 查： =0.209 l0 = (h+2a) (2)l0/i=94 查： =0.601 k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.02m；公式(1)的计算结果： = 111.72n/mm2，立杆的稳定性计算 < f，满足要求!公式(2)的计算结果： = 56.64n/mm2，立杆的稳定性计算 < f，满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2

43、a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.014；公式(3)的计算结果： = 66.77n/mm2，立杆的稳定性计算 < f，满足要求!5.7 楼板强度的计算验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取3.5×4.7m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。内配筋2级钢筋，板底筋14150，配筋面积as=923.2mm2，fy=300.0n/mm2。承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 计算楼板混凝土28天的强度是否满足承载力要求计算单元取0.9m，长度取4.7m，板的截面尺寸为 b×h=900mm×180mm，截面有效高度 h0=160mm。 地

44、库顶板所需承受的荷载为 q=0.9×1.2×25.00×0.18+9.789/0.9=15.74kn/ m 简化计算，依照弹性理论考虑塑性铰，弯矩系数取0.1。板带所需承担的最大弯矩计算： mmax=0.10×ql2=0.10×15.74×4.72=34.8kn.m28天后混凝土强度达到100%。混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=16.7n/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= asfy/bh0fc = 923.2×300.00/(900.00×160.00×16.7)=0.115查表得到钢筋混凝土受

45、弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.111此层楼板所能承受的最大弯矩为：m1=sbh02fcm = 0.111×900.000×160.0002×16.7×10-6=42.7kn.m结论：由于mi = 42.7kn.mmmax=34.8kn.m地下一层楼板荷载下可不需加固。楼板强度验算（包括梁底荷载）考虑超大梁部分荷载因素，简图如下；楼板计算宽度取400*800梁侧1250mm，计算长度取3500mm，荷载计算：超大梁施工传递荷载q1=1.2×25.00×2.2×0.55+1.4×2×0.55=52.

46、23 kn/m楼板段传递荷载 q2=1.2×25.00×0.18×0.7+1.4×2×0.7=5.93 kn/m地库顶板自重 q3=1.2×25.00×0.18×1.25=6.75kn/mmmax=0.10×ql2=0.10×（52.23+5.93+6.75）×3.52=79.5kn.m板的截面尺寸为 b×h=1250mm×180mm，截面有效高度 h0=160mm内配筋2级钢筋，板底筋14150，配筋面积as=1282mm2，fy=300.0n/mm228天后混凝

47、土强度达到100%。混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=16.7n/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= asfy/bh0fc = 1282×300.00/(1250.00×160.00×16.7)=0.115查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.111此层楼板所能承受的最大弯矩为：m1=sbh02fcm = 0.111×1250.000×160.0002×16.7×10-6=59.3kn.m结论：由于mi = 59.3kn.mmmax=79.5kn.m地下一层采取加固措施，79.5-59.3=20.

48、2kn.m则q=m/（0.10×l2）=20.2/(0.10×3.52)=16.5kn/m则每根立杆承受力为n=16.5÷1.25×0.92=10.69kn=n/a 其中 n 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆n1=10.69+1.2×0.129×6.4×0.9×0.9=11.47kn 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 a 立杆净截面面积 (cm2)； a = 4.24 w 立杆净截面抵抗矩(cm3)；w = 4.49 钢管立杆抗压强度

49、计算值 (n/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00n/ mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)l0/i=189 查： =0.209 k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m； 公式(1)的计算结果： =129.4n/ mm2，立杆的稳定性计算<f,满足要求!因此地下一层排架间距900mm时满足要求6 600×800梁侧模计算书

50、6.1 梁侧模板基本参数计算梁两侧楼板高度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用35×85mm木方。外龙骨间距900mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm，1道螺杆。6.2梁侧模计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: f=0.22c·1·2(v) f=c·h其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(t+15)，取6.0h； v

51、混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； h 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 f11=72.800kn/m2f1=19.2kn/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 f1=19.2kn/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 f2= 2.000kn/m2。面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.9m。 荷载计算值 q = 1.2×19.2×0.90+1.4×2.

52、000×0.90=23.26kn/m 面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: 本算例中，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: w = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.6cm3； i = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 =43.74cm4； 计算简图 弯矩图(knm) 剪力图(kn) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为n1=1.45kn n2=4.26kn n3=3.46kn n4=4.26kn n5=1.45kn 最大弯矩 m = 0.064knm 最大变形 v = 0.017mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.064×1000×1000/48600=3.3n/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00n/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < f，满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.017mm 面板的最大挠度小于248.1/250，满足要求!6.4梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 q = 1.2×19.2