某小区多层砖混结构住宅楼基坑土方边坡计算书

1、土方边坡计算计算书百合家园19号住宅楼工程；属于砖混结构;地上7层;地下1层；建筑高度：20.5m；标准层层高：2.9m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天；施工单位：。本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。本计算书参照建筑施工计算手册江正荣 编著 中国建筑工业出版社、实用土木工程手册第三版 杨文渊 编著 人民教同出版社、地基与基础第三版 中国建筑工业出版社等相关文献进行编制。本工程，基坑土质为填土，且地下水位低于基坑底面标高，挖方边坡可以做成直立壁不加支撑。最大允许直壁高度按以下方法计算。一、参数信息:坑壁土类型：填土坑壁土的重度(kn/m3)：

2、18.00坑壁土的内摩擦角(°)：20.0坑壁土粘聚力c(kn/m2)：10.0坑顶护道上均布荷载q(kn/m2)：4.5二、土方直立壁开挖高度计算:土方最大直壁开挖高度按以下公式计算 ：hmax = 2×c/(k××tan(45°-/2)-q/其中，hmax - -土方最大直壁开挖高度 - -坑壁土的重度(kn/m3) - -坑壁土的内摩擦角(°) c - -坑壁土粘聚力(kn/m2) k - -安全系数（一般用1.25 ） hmax = 2×10.0/(1.25×18.00×tan(45°-

3、20.0°/2)-4.5/18.00=1.02m；本工程的基坑土方立直壁最大开挖高度为 1.02m。土方边坡计算计算书百合家园19号住宅楼工程；属于砖混结构;地上7层;地下1层；建筑高度：20.5m；标准层层高：2.9m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天；施工单位：。本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。本计算书参照建筑施工计算手册江正荣 编著 中国建筑工业出版社、实用土木工程手册第三版 杨文渊 编著 人民教同出版社、地基与基础第三版 中国建筑工业出版社等相关文献进行编制。本工程基坑壁需进行放坡，以保证边坡稳定和施工操作安全。基坑挖方安

4、全边坡按以下方法计算。一、参数信息:坑壁土类型：填土坑壁土的重度(kn/m3)：18.00坑壁土的内摩擦角(°)：20.0坑壁土粘聚力c(kn/m2)：10.0基坑开挖深度h (m)：6.5二、挖方安全边坡计算:挖方安全边坡按以下公式计算 ：h=2×c×sin×cos/(×sin2(-)/2)其中 - -土方边坡角度(°)解得，sin= 0.905则，= 64.826°> =20.00°，为陡坡坡度：1 / tan =0.5本工程的基坑壁最大土方坡度为1：0.5(垂直：水平)。基坑和管沟支撑计算计算书百合家园

5、19号住宅楼工程；属于砖混结构;地上7层;地下1层；建筑高度：20.5m；标准层层高：2.9m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天；施工单位：。本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。本计算书参照建筑施工计算手册江正荣 编著 中国建筑工业出版社、实用土木工程手册第三版 杨文渊 编著 人民交通出版社、地基与基础第三版 中国建筑工业出版社等相关文献进行编制。本工程基坑（槽）的土质为天然湿土，地下水很少，采用连续水平板式支撑基坑土壁。板式支撑的挡土板、背楞、横撑杆的强度及稳定性按以下方法计算。一、参数信息:板式支撑类型：水平； 1、基坑（槽）参数土层参数表

6、：序号 土名称 土厚度(m) 坑壁土的重度(kn/m3) 坑壁土的内摩擦角(°) 1 填土 1.00 18.00 18.00 2 填土 2.00 19.00 17.50 3 填土 3.00 21.00 17.50 坑壁土的平均重度(kn/m3)：18.667；坑壁土的平均内摩擦角(°)：17.667；基坑开挖深度h (m)：3.00；基坑开挖宽度l (m)：1.50。2、支撑材料参数挡土板材料类型：方木；截面宽度b1：50mm，厚度h：50mm；抗弯强度设计值fm(n/mm2)：17；弹性模量e(n/mm2)：10000；背楞材料类型：8号槽钢；抗弯强度设计值fm(n/mm

7、2)：205；弹性模量e(n/mm2)：206000；横撑材料类型：10号槽钢；抗压强度设计值fc(n/mm2)：205；弹性模量e(n/mm2)：206000；竖直方向横撑道数：4道。自上而下，距沟底距离依次为：2600mm，1800mm，1000mm，200mm，水平方向背楞间距l2(mm)：250。二、主动土压力强度计算:深度h处的主动土压力强度按以下公式计算 ：pa=×h×tg2(45°-/2)其中，h-基坑（槽）开挖深度； -坑壁土的平均重度 (kn/m3)； -坑壁土的平均内摩擦角 (°)； pa-主动土压力强度(kn/m2)；pa=18.6

8、7×3.00×tg2(45°-17.667°/2) =29.92 kn/m2。三、挡土板计算:挡土板按受力最大的下面一块板计算。挡土板需要计算弯矩。1、荷载计算 挡土板的线荷载按以下公式计算：q=pa×l1=29.924×0.500=14.962 kn/m。其中q-挡土板的线荷载（kn/m）； l1-挡土板的间距（m）；2、挡土板按照简支梁计算最大弯矩，计算公式如下：mmax=q×l22/8= 14.962×0.2502/8 = 0.117 kn·m。其中， q-挡土板的线荷载（kn/m）； l2-挡土板

9、背楞间距（m）；最大受弯应力按以下计算公式计算：= m/w其中，m-挡土板的最大弯矩（kn·m）； w-挡土板的截面抵抗矩(mm3)； w =50×502/6 =20833(mm3)；=0.117×106/20833=5.611 n/mm2。挡土板的受弯应力计算值 =5.611 n/mm2 小于抗弯强度设计值 17 n/mm2，满足要求！四、背楞计算: 计算简图 剪力图(kn) 弯矩图(kn·m) 变形图(mm)背楞为承受三角形荷载的多跨连续梁，按以下计算：qpa×l229.924×0.257.481kn/m。经计算得到：最大弯矩 m

10、max = 0.324 kn·m 。最大受弯应力按以下计算公式计算：=m/w=0.324×106 / 5790.00 = 55.999 n/mm2。其中，m-背楞的最大弯矩（kn·m）； w-背楞的截面抵抗矩(mm3)；w = 5790.00(mm3)；背楞的受弯应力计算值 =55.999 n/mm2 小于抗弯强度设计值 205n/mm2，满足要求！五、横撑杆计算:横撑杆为承受支座反力的中心受压杆件，可按以下公式验算其稳定性。fc=r/(a×)fc其中，fc-横撑杆抗压强度（n/mm2）； fc-横撑杆抗压强度设计值（n/mm2）； r-横撑杆承受的支点

11、最大反力（kn）；r=4.427kn； -横撑杆的轴心受压稳定系数； = 0.668； -横撑杆的长细比=l0/i= 1240/14.100 = 87.943 ； l0-横撑杆的长度（mm）；l0= l-b1×2- h1×2=1500 - 80 ×2 - 50 ×2 = 1240 mm； i-横撑杆的回转半径（mm）；i = 14.100 mm； a-横撑杆的截面积（mm2）；a = 1274 mm2；得到： fc=4427/(1274×0.668) = 5.201 n/mm2。横撑杆的抗压强度计算值 : fc = 5.201 n/mm2 小于

12、10号槽钢抗压强度设计值205n/mm2，满足要求！悬臂式板桩和板桩稳定性计算计算书百合家园19号住宅楼工程；属于砖混结构;地上7层;地下1层；建筑高度：20.5m；标准层层高：2.9m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天；施工单位：。本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。一、编制依据本计算书的编制参照建筑基坑支护技术规程（jgj120-99），土力学与地基基础（清华大学出版社出版）等编制。二、参数信息重要性系数：1.00； 开挖深度度h：3.40m；基坑外侧水位深度hwa：4m； 基坑下水位深度hwp：3.00m；桩嵌入土深度hd：4m； 基坑边

13、缘外荷载形式：荷载局部布置均布荷载的分布宽度b0：2m； 荷载边沿至基坑边的距离b1：2.00m；土坡面上均布荷载值q0：1.00kn/m；悬臂板桩材料：36a号工字钢； 弹性模量e：206000n/mm2；强度设计值fm：205n/mm2； 桩间距bs：0.50m；截面抵抗矩wx：875cm3； 截面惯性矩ix：15760.00cm4；基坑土层参数：序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度 内摩擦角 内聚力 浮容重 (m) (kn/m3) (°) (kpa) (kn/m3)1 粘性土 3 19 16 10 20 2 红粘土 6 22 16 10 21 三、土压力计算 1、水平荷载（1）、

14、主动土压力系数：ka1=tan2（45°- 1/2）= tan2（45-16/2）=0.568；ka2=tan2（45°- 2/2）= tan2（45-16/2）=0.568；ka3=tan2（45°- 3/2）= tan2（45-16/2）=0.568；ka4=tan2（45°- 4/2）= tan2（45-16/2）=0.568；（2）、土压力、地下水以及地面附加荷载产生的水平荷载：第1层土：0 2米；a1上 = -2c1ka10.5 = -2×10×0.5680.5 = -15.071kn/m2；a1下 = 1h1ka1-2c1

15、ka10.5 = 19×2×0.568-2×10×0.5680.5 = 6.507kn/m2; 第2层土：2 3米；h2' = ihi/2 = 38/19 = 2；a2上 = 2h2'+p1+p2a2/(a2+2l2)ka2-2c2ka20.5 = 19×2+0+0.333×0.568-2×10×0.5680.5 = 6.696kn/m2；a2下 = 2(h2'+h2)+p1+p2a2/(a2+2l2)ka2-2c2ka20.5 = 19×(2+1)+0+0.333×0.

16、568-2×10×0.5680.5 = 17.485kn/m2；第3层土：3 4米；h3' = ihi/3 = 57/22 = 2.591；a3上 = 3h3'+p1+p2a2/(a2+2l2)ka3-2c3ka30.5 = 22×2.591+0+0.333×0.568-2×10×0.5680.5 = 17.485kn/m2；a3下 = 3(h3'+h3)+p1+p2a2/(a2+2l2)ka3-2c3ka30.5 = 22×(2.591+1)+0+0.333×0.568-2×10

17、×0.5680.5 = 29.978kn/m2；第4层土：4 7.4米；h4' = ihi/4 = 79/22 = 3.591；a4上 = 4h4'+p1+p2a2/(a2+2l2)ka4-2c4ka40.5 = 22×3.591+0+0.333×0.568-2×10×0.5680.5 = 29.978kn/m2；a4下 = 4h4'+p1+p2a2/(a2+2l2)ka4-2c4ka40.5+'h4ka4+0.5wh42 = 22×3.591+0+0.333×0.568-2×10&

18、#215;0.5680.5+21×3.4×0.568+0.5×10×3.42 = 128.322kn/m2；（3）、水平荷载：z0=(a1下×h1)/(a1上+ a1下)=(6.507×2)/(15.071×6.507)=0.603m；第1层土：ea1=0.5×z0×a1下=0.5×0.603×6.507=1.962kn/m；作用位置：ha1=z0/3+hi=0.603/3+5.4=5.601m；第2层土：ea2=h2×(a2上+a2下)/2=1×(6.696+17

19、.485)/2=12.091kn/m；作用位置：ha2=h2(2a2上+a2下)/(3a2上+3a2下)+hi=1×(2×6.696+17.485)/(3×6.696+3×17.485)+4.4=4.826m；第3层土：ea3=h3×(a3上+a3下)/2=1×(17.485+29.978)/2=23.732kn/m；作用位置：ha3=h3(2a3上+a3下)/(3a3上+3a3下)+hi=1×(2×17.485+29.978)/(3×17.485+3×29.978)+3.4=3.856m；第4

20、层土：ea4=h4×(a4上+a4下)/2=3.4×(29.978+128.322)/2=269.11kn/m；作用位置：ha4=h4(2a4上+a4下)/(3a4上+3a4下)+hi=3.4×(2×29.978+128.322)/(3×29.978+3×128.322)+0=1.348m；土压力合力：ea= eai= 1.962+12.091+23.732+269.11=306.894kn/m；合力作用点：ha= hieai/ea= (1.962×5.601+12.091×4.826+23.732×3.

21、856+269.11×1.348)/306.894=1.706m；2、水平抗力计算（1）、被动土压力系数：kp1=tan2（45°+ 1/2）= tan2（45+16/2）=1.761；（2）、土压力、地下水产生的水平荷载：第1层土：3.4 7.8米；p1上 = 2c1kp10.5 = 2×10×1.7610.5 = 26.541kn/m；p1下 = 1h1kp1+2c1kp10.5 = 22×4.4×1.761+2×10×1.7610.5 = 197.01kn/m；（3）、水平荷载：第1层土：ep1=h1

22、5;(p1上+p1下)/2=4.4×(26.541+197.01)/2=491.813kn/m；作用位置：hp1=h1(2p1上+p1下)/(3p1上+3p1下)+hi=4.4×(2×26.541+197.01)/(3×26.541+3×197.01)+0=1.641m；土压力合力：ep= epi= 491.813=491.813kn/m；合力作用点：hp= hiepi/ep= (491.813×1.641)/491.813=1.641m；四、验算嵌固深度是否满足要求根据建筑基坑支护技术规程(jgj 120-99)的要求，验证所假设的

23、hd是否满足公式；hpepj - 1.20haeai 01.64×491.81-1.2×1.00×1.71×306.89=178.65；满足公式要求！五、抗渗稳定性验算根据建筑基坑支护技术规程(jgj 120-99)要求，此时可不进行抗渗稳定性验算！六、结构计算1、结构弯矩计算 弯矩图(kn·m) 变形图(m)悬臂式支护结构弯矩mc=141.66kn·m；最大挠度为:0.05m；2、截面弯矩设计值确定：m=1.250mc截面弯矩设计值m=1.25×1.00×141.66=177.08；0-为重要性系数，按照建筑基坑

24、支护技术规程（jgj120-99）,表3.1.3可以选定。七、截面承载力计算1、材料的强度计算：max=m/(xwx)x-塑性发展系数，对于承受静力荷载和间接承受动力荷载的构件，偏于安全考虑，可取为1.0;wx-材料的截面抵抗矩: 875.00 cm3max=m/(x×wx)=177.08/(1.0×875.00×10-3)=202.37 mpamax=202.37 mpa<fm=205.00 mpa;经比较知，材料强度满足要求。土坡稳定性计算计算书品茗软件大厦工程；属于结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工

25、期：0天；施工单位：某某施工单位。本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。本计算书参照建筑施工计算手册江正荣 编著 中国建筑工业出版社、实用土木工程手册第三版 杨文渊 编著 人民教同出版社、地基与基础第三版 中国建筑工业出版社、土力学等相关文献进行编制。计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧

26、上的作用力。一、参数信息:条分方法：瑞典条分法；条分块数：14；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：3.000；基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：6.000；放坡参数：序号 放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数 1 3.00 4.00 2.00 0.00 2 2.00 4.00 3.00 0.00荷载参数：序号 类型 面荷载q(kpa) 基坑边线距离b0(m) 宽度b1(m) 1 满布 10.00 - -土层参数：序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度 坑壁土的内摩擦角 内聚力c 饱容重 (m) (kn/m3) (°) (kpa) (kn/m3) 1 填土

27、 7.00 18.00 20.00 10.00 22.00 二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照规范要求，安全系数要满足1.3的要求。 三、计算公式:fs=cili+(h1i+'h2i)bi+qbicositani/(h1i+'

28、;h2i)bi+qbisini式子中：fs -土坡稳定安全系数；ci -土层的粘聚力；li-第i条土条的圆弧长度； -土层的计算重度；i -第i条土中线处法线与铅直线的夹角；i -土层的内摩擦角；bi -第i条土的宽度；hi -第i条土的平均高度；h1i -第i条土水位以上的高度；h2i -第i条土水位以下的高度；' -第i条土的平均重度的浮重度；q -第i条土条土上的均布荷载； 其中，根据几何关系，求得hi为：hi=(r2-(i-0.5)×bi-l02)1/2-r+l0-(i-0.5)×bitan式子中：r -土坡滑动圆弧的半径；l0 -坡角距圆心垂线与坡角地坪线

29、交点长度； -土坡与水平面的夹角；h1i的计算公式h1i=hw-(r-hi/cosi)×cosi-rsin(+)-h 当h1i hi 时，取h1i = hi； 当h1i 0时，取h1i = 0；h2i的计算公式： h2i = hi-h1i；hw -土坡外地下水位深度；li 的几何关系为：li=arccos(i-1)×bi-l0)/r-arccos(i×bi-l0)/r×2×r×/360i=90-arccos(i-0.5)×bi-l0)/r四、计算安全系数:将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数fs：-计

30、算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心x(m) 圆心y(m) 半径r(m) 第1步 1.844 36.439 1.447 4.826 5.038 示意图如下：计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心x(m) 圆心y(m) 半径r(m) 第2步 1.662 35.233 4.721 8.803 9.989 示意图如下：-计算结论如下：第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数 fs= 1.844>1.30 满足要求! 标高 -3.000 m第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数 fs= 1.662>1.30 满足要求! 标高 -5.000 m土坡稳定性计算计算书品茗软件大厦工程；属于结构;地上0

31、层;地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天；施工单位：某某施工单位。本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。本计算书参照建筑施工计算手册江正荣 编著 中国建筑工业出版社、实用土木工程手册第三版 杨文渊 编著 人民教同出版社、地基与基础第三版 中国建筑工业出版社、土力学等相关文献进行编制。计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。本计算书采用毕肖普法进

32、行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还同时考虑了土条两侧面的作用力。一、参数信息:条分方法：毕肖普法；条分块数：14；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：4.000；基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：6.000；放坡参数：序号 放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 条分块数 1 3.00 4.00 2.00 0.00 2 3.00 4.00 2.00 0.00荷载参数：序号 类型 面荷载q(kpa) 基坑边线距离b0(m) 宽度b1(m) 1 满布 10.00 - -土层参数：序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度 坑壁土的内摩擦角 内聚力c 饱容重 (m)

33、 (kn/m3) (°) (kpa) (kn/m3) 1 填土 7.00 18.00 20.00 10.00 22.00 二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，该土条上存在着:1、土条自重wi，2、作用于土条弧面上的法向反力ni，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力或抗剪力tri，4、土条弧面上总的孔隙水应力ui，其作用线通过滑动圆心，5、土条两侧面上的作用力xi+1,ei+1和xi,ei.如图所示： 当土条处于稳定状态时，即fs>

34、1,上述五个力应构成平衡体系。考虑安全储备的大小，按照规范要求，安全系数要满足1.3的要求。三、计算公式:fs=(1/mi)(cbi+bihi+qbitan)/(bihi+qbi)sinimi=cosi+1/fstansini式子中：fs -土坡稳定安全系数；c -土层的粘聚力； -土层的计算重度；i -第i条土到滑动圆弧圆心与竖直方向的夹角； -土层的内摩擦角；bi -第i条土的宽度；hi -第i条土的平均高度；h1i -第i条土水位以上的高度；h2i -第i条土水位以下的高度；q -第i条土条上的均布荷载' -第i土层的浮重度其中，根据几何关系，求得hi为：h1i=hw-(r-hi

35、/cosi)×cosi-rsin(+)-h式子中：r -土坡滑动圆弧的半径；l0 -坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度； -土坡与水平面的夹角； h1i的计算公式:h1i=hw-(r-hi/cosi)×cosi-rsin(+)-h 当h1i hi 时，取h1i = hi； 当h1i 0时，取h1i = 0；h2i的 计算公式： h2i = hi-h1i；hw -土坡外地下水位深度； i=90-arccos(i-0.5)×bi-l0)/r四、计算安全系数:将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数fs：-计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心x(m

36、) 圆心y(m) 半径r(m) 第1步 1.989 53.302 -0.017 5.777 5.777 示意图如下：计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心x(m) 圆心y(m) 半径r(m) 第2步 1.278 54.100 1.061 12.281 12.327 示意图如下：-计算结论如下：第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数 fs= 1.989>1.30 满足要求! 标高 -3.000 m第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数 fs= 1.278<1.30 不满足要求! 标高 -6.000m 土钉墙支护计算计算书品茗软件大厦工程；属于结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0m；标准

37、层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天；施工单位：某某施工单位。本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。本计算书参照建筑基坑支护技术规程 jgj120-99 中国建筑工业出版社出版建筑施工计算手册江正荣 编著 中国建筑工业出版社、实用土木工程手册第三版 杨文渊 编著 人民教同出版社、地基与基础第三版 中国建筑工业出版社、土力学等相关文献进行编制。土钉墙需要计算其土钉的抗拉承载力和土钉墙的整体稳定性。一、参数信息:1、基本参数：侧壁安全级别：二级基坑开挖深度h(m)：6.0

38、00；土钉墙计算宽度b'(m)：13.00；土体的滑动摩擦系数按照tan计算，为坡角水平面所在土层内的内摩擦角；条分块数：20；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：5.000；基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：7.000；2、荷载参数：序号 类型 面荷载q(kpa) 基坑边线距离b0(m) 宽度b1(m) 1 局布 10.00 3 23、地质勘探数据如下：序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度 坑壁土的内摩擦角 内聚力c 极限摩擦阻力 饱和重度 (m) (kn/m3) (°) (kpa) (kpa) (kn/m3) 1 填土 8.00 18.00 30.00 15.0

39、0 112.00 20.00 4、土钉墙布置数据：放坡参数：序号 放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 1 6.00 3.00 6.00 土钉数据： 序号 孔径(mm) 长度(m) 入射角(度) 竖向间距(m) 水平间距(m) 1 120.00 6.00 20.00 2.00 1.00 2 120.00 6.00 20.00 2.00 1.00 二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算:单根土钉受拉承载力计算，根据建筑基坑支护技术规程jgj 120-99，r=1.250tjk1、其中土钉受拉承载力标准值tjk按以下公式计算：tjk=eajksxjszj/cosj其中 -荷载折减系数 eaj

40、k-土钉的水平荷载 sxj、szj-土钉之间的水平与垂直距离 j-土钉与水平面的夹角按下式计算：=tan(-k)/2(1/(tan(+k)/2)-1/tan)/tan2(45°-/2)其中 -土钉墙坡面与水平面的夹角。 -土的内摩擦角eajk按根据土力学按照下式计算： eajk=(i×szj)+q0×kai-2c(kai)1/22、土钉抗拉承载力设计值tuj按照下式计算tuj=(1/s)dnjqsikli其中 dnj-土钉的直径。 s-土钉的抗拉力分项系数，取1.3 qsik-土与土钉的摩擦阻力。根据jgj120-99 表6.1.4和表4.4.3选取。 li-土钉在直线破裂面外穿越稳定土体内的长度。层号 有效长度(m) 抗拉承载力(kn) 受拉荷载标准值(kn) 初算长度(m) 安全性 1 4.60 149.39 0.00 1.40 满足 2 5.30 172.13 7.96 0.95 满足 第1号土钉钢筋的直径ds至少应取：0.00