金域蓝湾工程32#楼脚手架专项施工方案

1、金域蓝湾工程32#楼脚手架专项施工方案目录一、工程概况 2二、编制依据 2三、施工计划 2（一）材料要求 2（二）外脚手架构造 3（三）搭拆步骤 3（四）节点构造 4四、施工工艺技术 4（一）技术参数 4（二）工艺流程 5（三）施工方法 5（四）拆除 6（五）检查与验收 6五、施工安全保证措施 6（一）组织保障 6（二）技术措施 6（三）应急预案 7（四）监测监控 7六、劳动力计划 7七、计算书 8（一）参数信息 8（二）小横杆的计算 9（三）大横杆的计算 9（四）扣件抗滑力的计算11（五）脚手架立杆荷载的计算11（六）立杆的稳定性计算11（七）连墙件的计算12（八）悬挑梁的受力计算13（九）

2、悬挑梁的整体稳定性计算15（十）拉绳受力与强度计算15（十一) 锚固段与楼板连接的计算16八、相关图纸16一、工程概况（一）建筑名称：金域蓝湾工程32#楼（二）建设单位：江苏恒通金鑫置业有限公司（三）建设地点及用地概况：邗江中路西侧，开发西路北侧，场地为空地，地势平整。（四）建筑功能：高层建筑（五）本工程总建筑面积：6119.83m2 (其中阳台面积按一半投影面积计算），其中计容建筑面积：5724.68m2。其中底层架空建筑面积：115.98/2m2（面积按一半投影面积计算）其中地下室建筑面积：337.16m2。（六）建筑层数、高度：底下1层，地上层数17+1层。高度52.8米（高度至屋面面层

3、）（七）主要结构类型：剪力墙结构；抗震设防烈度：7度（0.15g）；建筑抗震设防类别：丙类（八）本工程三层以下采用落地式钢管脚手架，4至18层用型钢悬挑脚手架，其中4至9层为一施工段，9至14层为一施工段,14至18层为一施工段。二、编制依据（一）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011（二）建筑结构荷载规范GB50009-2010（三)钢结构设计规范GB50017-2003（四）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）（五）建筑施工安全检查评分标准JGJ59-99（六）建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91（七）钢管脚手架扣件GB15831-2006（八）施工现场

4、临时用电安全技术规范JGJ46-2005（九）建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社（十）危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文三、施工计划 根据该工程的设计特点及现场的实际情况，从经济、适用、安全和可行等要求出发，确定三层以下按常规选用落地式扣件钢管脚手架搭设，（搭设平面示意图见附图一）。从三层楼面起，采用型钢悬挑脚手架形式。型钢悬挑脚手架承载装置构造见第八章相关图纸。 脚手架方案内容分述如下： （一）材料要求1.脚手架的立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑采用48mm，壁厚3mm，高频焊接钢管。大横杆、立杆及斜杆的钢管长度在46.5m范围，小横杆1.5m，所用钢管材质应符合碳素结构

5、钢GB/T700中的Q235A钢的技术要求，弯曲、变形、锈蚀的钢管或已被打过孔的钢管不得使用。2.工字钢钢梁、钢梁连墙板材质应符合碳素结构钢GB/T700中的Q235A钢的技术要求，弯曲、变形、锈蚀的钢管或已被打过孔的钢管不得使用。3.钢梁连墙螺栓、吊环连墙螺栓、吊环应分别选用20、22、16钢筋制作，钢材要求有出厂质量证明书，符合碳素结构钢GB/T700中的Q235A钢的技术要求。4.扣件：应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验其质量符合该标准的规定后方可采用；扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N.M时，不得发生破坏

6、。5.脚手板采用钢笆片，钢笆片采用10和6圆钢点焊制成，一般规格1500×800mm，每块质量不宜大于30KG。6.安全网按扬州市安全部门有关规定，采用密目防火安全网。7.连墙件的材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中的Q235A钢的规定；其中钢丝绳（吊索），选用6×1914光面钢丝绳，破断拉力18400KG。断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。旧钢丝绳应经技术部门鉴定确认合格后（必要时须经荷载试验）方可投入使用；花篮螺丝选用OO型3.0，允许荷载30KN。 （二）外脚手架构造外脚手架从地下室顶板开始搭设，每栋塔楼搭设至三层，然后从三层楼面开始悬挑，具体构造说明如下：

7、1.立杆：纵向间距1500mm，横向间距800mm，内排立杆与建筑物净距为300mm。立杆的接头应错开50%，立杆垂直偏差不大于8mm。2.大横杆：步距为1.8m，上下横杆的接长位置应错开，同一水平面的内外大横杆接头应错开一跨间，大横杆架设在立杆内侧，大横杆水平偏差控制在5cm以内。3.小横杆：应垂直于大横杆之下，用扣件与立杆紧固，小横杆伸出大横杆之外，不应小于10cm。4.剪刀撑与横向斜撑：在建筑物外侧立面整个长度和高度上连续设备，斜杆与地面的倾斜角在45°60°之间，每组剪刀撑必须上下结点对齐，斜杆接头搭接长度不得小于100cm。5.四层以上悬挑横杆采用16号工字钢，沿

8、楼层四周与楼面的固定距离为1.5m。型钢悬挑长度为1.2m，搁置长度为1.8m，采用20U预埋环，用木楔加固。斜拉采用1根6*3714钢丝绳，间距1.5m，钢丝绳端头用三个U型卡环卡紧，在上层梁顶预埋20作为拉坏。（三）搭拆步骤1.悬挑脚手架从三层开始，三层以下按普通脚手架方案搭设。落地式脚手架应搭设斜跑道，通道口处还应按要求设置防护棚。2.悬挑脚手架按5层划分为一段，每段底部设“工”字钢钢梁和双吊索承载装置。3.搭设上段脚手架时，下段脚手架逐渐拆卸，但承载装置及该层脚手架不拆除，卸下来的材料用着上段脚手架搭设。4.主体结构施工完毕，工程进入内外装修阶段时，脚手架随外装修进度需要，由上而下逐渐

9、拆除，将上段拆卸下来的材料，用着下段二次搭设。5.悬挑脚手架搭拆程序如下图： 图3-1脚手架搭拆流程图（四）节点构造 1、连接杆外脚手架与建筑物之间的连接是通过连接杆来实现的，设置要求说明如下：（1）连接杆用短钢管制成，水平间距4.5m，垂直间距每层楼均应设置，连接杆应上下错开，成菱形布置。（2）连接杆应尽可能设在立杆与大小横杆的连接处，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点处补足。2、吊环吊环是吊索与建筑物的连接件，用级钢制成，构造见计算书，预埋套管在混凝土内，水平间距1.5m。 四、施工工艺技术（一）技术参数1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 14.4 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆

10、的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 5.4 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.8 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；（二）工艺流程 放线定位放置悬挑横梁放置纵向水平杆立杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆第二步纵向水平第二步横向水平杆（各步水

11、平杆）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。（三）施工方法 1.放线定位：放线按跨距、排距进行施工。内排立杆轴线距外墙0.3m，外排立杆轴线距外墙1.1m。 2.放置悬挑横杆：按预埋套环位置放置横杆。 3.放置纵向水平杆：纵向水平杆采用直角扣件固定在立杆上。 4.搭设立杆：立杆应严格按照立杆的定位进行搭设。上下立杆采用对接，相邻立杆的对接扣件不得在同一步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头的高度方向的错开距离不应小于500mm,各接头中心至主节点的距离不应大于步距的1/3。 5.第一步纵向水平杆：纵向水平杆应设置在立杆内侧，采用对接扣件连接，纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻水平杆的接头

12、不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于50cm,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。 6.第一步横向水平杆：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于15cm，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4倍跨距，且不应大于50cm；靠墙一端至墙装修面的距离不宜大于10cm。作业层上非节点处的横向水平杆，应根据支撑脚手板的需要等间距放置，最大间距不应大于纵距的1/2。横向水平杆两端应用直角扣件固定在立杆上。以后各步的杆件搭设同第一步。 7.设置剪刀撑：外侧立面的两端各设置一道从底到顶连续的剪刀撑，中间

13、各道剪刀撑间隔6跨，布置方法为每6步4跨，斜杆与地面的夹角在45-60°之间，跨越立杆数为5根。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于15cm。 8.铺设脚手板：脚手板采用竹脚手板搭接铺设。脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm,搭接点必须支撑在横向水平杆上，搭接长度应大于20cm。其伸出横向水平杆的长度不应小于10cm，端部脚手板探头长度应取15cm，其板长两端均应与支撑杆牢固的连接在一起。满铺脚手板的操作层上，要设置1.2m高护栏和18cm高挡脚板，挡脚板采用立放木架板固定。 9.挂设安全网：安全网挂设同落地式

14、脚手架安全网。 10.阳角型钢支撑形式：两根钢丝绳斜拉；立杆横向间距或排距0.8m；内排架距离墙长度0.30m；阳角型钢长度3.9m； 阳角型钢型号：16号工字钢； 现场采用1根6*3714 钢丝绳；拉环采用20钢筋。（四）拆除 1.脚手架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件加固。 2.卸料时各构配件严禁抛掷至地面。 3.架体拆除作业应设专人指挥，当有多人同时操作时，应明确分工、统一行动，且应具有足够的操作面。（五）检查与验收 1.扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样

15、复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831-2006的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。 2.安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。五、施工安全保证措施（一）组织保障 1.扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗，应配有一名专职安全员负责工程安全情况。 2.搭拆脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 3.夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业。 4.临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。 5.在脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火措施和专人看守。 6.搭拆脚

16、手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。（二）技术措施 1.钢管上严禁打孔。 2.脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底。施工层以下每隔 10m 应用安全网封闭。 3.单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并应与架体绑扎牢固。 4.工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005有关规定执行。 5.作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动

17、架体上安全防护设施。 6.在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件： （1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆； （2）连墙件。（3） 应急预案 1.悬挑脚手架工程技术性预防和管理措施：（1）当有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。（2）脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的横向水平杆、纵横向扫地杆和连墙件。（3）不得在脚手架基础及临近处进行挖掘工作，否则必须采用安全防护措施。（4）脚手架在使用过程中，应经常检查地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空，扣件螺栓是否松动，安全防护措施是否到位等。（5）成立以项目经理为组长，项目

18、生产经理、技术员为副组长的应急领导小组，定期演练脚手架失稳坍塌人员救援工作，熟悉各个救援环节。 2.脚手架失稳倒塌应急处置措施：（1）迅速确定事故发生的准确位置、可能波及的范围、脚手架损坏的程度、人员伤亡情况等，以根据不同情况进行处置。（2）划出事故特定区域，非救援人员未经允许不得进入特定区域。（3）迅速核实脚手架上作业人数，如有人员被坍塌的脚手架压在下面，要立即采取可靠措施加固周围，然后拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移出。如脚手架太重可用吊车将架体缓缓抬起，以便救人。（4）如无人员伤亡，立即实施脚手架加固或拆除等处理措施。（5）以上行动须由有经验的安全员和架子工长统一安排。（四）监测监控

19、1.脚手架的安全检查与维护，应按本规范规定进行。 2.脚手架的构配件质量与搭设质量，规范规定进行检查验收，并应确认合格后使用。六、劳动力计划（一）为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要1520人，均有上岗作业证书。（二）建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。（三）外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。（四）本脚手架工程的搭设、拆除以必须满足总体施工的进度要求为原则，并以此原则来配置足够数量脚手架施工人员。七

20、、计算书 悬挑脚手架计算书（一）参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 14.4 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48×3.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):1.000；脚手架用途:其它用途；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏扬州市，地面粗糙等级B类，基本风

21、压0.4kN/m2；按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)，地面粗糙等级B类，风荷载高度变化系数z=1.0×（z/10）0.32=3.256；风荷载体型系数s 为0.2；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1345；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.8 m

22、。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳与墙距离为(m):3.900；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.1 m。（二）小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.5/3=0.15kN/m ；活荷载标准值: Q=1×1.5/3=0.5kN/m；荷载的计算值: q=1.2×0.0

23、33+1.2×0.15+1.4×0.5=0.92kN/m； 图7-1小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax=ql2/8最大弯矩 Mqmax =0.92×0.82/8=0.074kN·m；最大应力计算值 =Mqmax/W =0.074×106/4515=16.391N/mm2；小横杆的最大弯曲应力=16.391N/mm2 小于小横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求。3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.15+0.5=0.683kN/

24、m ； qmax=5ql4/384EI最大挠度 =5.0×0.683×8004/(384×2.06×105×107800)=0.164 mm；小横杆的最大挠度 0.164 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm，满足要求。（三）大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033×0.8=0.027kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×0.8×1.5/3=0.12kN；活荷载标准值: Q= 1&

25、#215;0.8×1.5/3=0.4kN；荷载的设计值: P=(1.2×0.027+1.2×0.12+1.4×0.4)/2=0.368kN； 图7-2大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006kN·m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax=0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.368×1.5= 0

26、.147kN·m；M=M1max + M2max=0.006+0.147=0.153kN·m最大应力计算值 =0.153×106/4490=34.158N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值=34.158N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求。3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.677×0.033×15004 /(100×2.

27、06×105×107800)=0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax=1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=(0.027+0.12+0.4)/2=0.273kN = 1.883×0.273×15003/ ( 100 ×2.06×105×107800)=0.782 mm；最大挠度和：= max + pmax=0.051+0.782=0.834 mm；大横杆的最大挠度0.834mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求。（四）扣件抗

28、滑力的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）第5.2.5条: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1=0.033×0.8×2/2=0.027kN；大横杆的自重标准值: P2=0.033×1.5=0.05kN；脚手

29、板的自重标准值: P3=0.3×0.8×1.5/2=0.18kN；活荷载标准值: Q=1×0.8×1.5 /2=0.6kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.027+0.05+0.18)+1.4×0.6=1.148kN；R < 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。 （五）脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1345kN/m NG1=0.1345+(0.80×2/2)×0.033/1.80×

30、14.4=2.148kN；（2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×4×1.5×(0.8+0.3)/2=0.99kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.005×1.5×14.4=0.108kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.696kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆

31、按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=1×0.8×1.5×2/2=1.2kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.9×1.4NQ=1.2×3.696+ 0.9×1.4×1.2= 5.947kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.696+1.4×1.2=6.115kN；（六）立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7z·s·0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，

32、按照建筑结构荷载规范(GB50009-2010)的规定采用：0=0.4kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2010)的规定采用：z= 3.256； s - 风荷载体型系数：取值为0.2；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.4×3.256×0.2=0.26kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.9 ×1.4WkLah2/10=0.9 ×1.4×0.26×1.5×1.82/10=0.159kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) +

33、 MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=5.947kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N'= 6.115kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.4得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.2.8得 ：=1.8 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.742 m；长细比: L0/i=235 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：=

34、 0.132立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=5947/(0.132×424)+159000/4490=141.669N/mm2；立杆稳定性计算=141.669N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求。不考虑风荷载时=6115/(0.132×424)=109.259N/mm2；立杆稳定性计算=109.259N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求。（七）连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl

35、=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z3.256，s0.2，00.4，Wk=z·s·0=3.256×0.2×0.4=0.26kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=21.6 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0= 3.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=7.862kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 10.862kN；连墙

36、件承载力设计值按下式计算：Nf=·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A=4.24 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN；Nl=10.862 < Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=10.862小于双扣件的抗滑力 12kN，满足要求！（八）悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连

37、续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1100mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。受脚手架集中荷载 N=1.2×3.696 +1.4×1.2=6.115kN；水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m； 图7-3悬挑脚手架示意图 图7-4悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 图7-5悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 图7-6悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m) 图7-7悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1=17.601kN；R2=-4.633kN；最大弯矩Mmax=8.74kN·m；最大应力=M/1.05W+N/A=8.74×106/(1.05×141000)+6.115×103/2610=61.4mm2水平支撑梁的最大应力计算值61.38N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215N/mm2,满足要求。（九）悬挑梁的整体