高大模板工程施工方案编制内容及要求

1、xxxx高大模板工程 施工方案高大模板工程施工方案编制内容及要求封面xxxxxxx高大模板工程施工方案方案编制人： （签名实名制）时间 审 核 人： 时间 审 定 人： 时间 公司名称xx年xx月xx日目 录1.编制说明及编制依据12.工程概况22.1工程概况22.3本工程高大模板特点与施工关键22.4工程目标23.支撑系统设计33.1支撑系统选型、选材33.2支撑系统构造设计34.施工部署44.1项目组织机构44.2施工准备54.2施工准备55. 高支模施工65.1施工顺序（流程）65.2支撑系统安装75.3验收及拆除的批准程序75.4混凝土浇筑75.5支撑系统拆除86. 施工安全管理86.

2、1施工安全管理机构86.2施工安全管理措施87.质量保证措施971质量控制管理流程97.2质量管理制度98监测措施109应急预案129.1应急领导机构129.2应急计划129.3应急响应139.4保障措1310验算书1410.1板模板(扣件钢管高架)计算书1410.2 kl2梁模板计算书2410.3柱模板计算书4011施工图531.编制说明及编制依据编制依据主要应列出编制施工组织设计时依据的工程设计资料、合同承诺以及法律法规等，可参考以下条目：l 工程项目施工图：包括与高支模相关的楼层梁板结构图、建筑剖面图等；l 建筑施工模板安全技术规范jgj162-2008l 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技

3、术规范jgj130-2001 j84-2001（2002版）；（扣件式钢管脚手架支撑体系）l 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范jgj128-2000 j43-2001（2000版）；（门式钢管脚手架支撑体系）l 建筑结构荷载规范（gb5009-2001）；l 混凝土结构工程施工及验收规范（gb50204-92）；l 木结构设计规范（gb50005-2003）；l 钢结构设计规范（gb50017-2003）；l 建筑工程施工质量验收统一标准（gb50300-2001）；l 参考资料：如建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社、建筑施工脚手架实用手册（

4、含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准jgj59-99中国建筑工业出版社等。2.工程概况2.1工程概况工程概况表工程名称建设地点建设单位勘察单位设计单位监理单位总包单位主要分包单位建筑面积1-5/-轴梁板面标高为9.7m，板厚150mm，最大主梁截面为300mm×900mm，此部分满堂脚手架搭设高度为9.55m，长29.0m，宽25.0m，脚手架立杆基础为地面砼（100厚）。2.3本工程高大模板特点与施工关键根据本工程特点提出高大模板工程施工中特别值得重视的关键问题，供编制方案及施工时考虑针对性措施。2.4工程目标2.4.1工程质量目标：达到国家或行业的施工质量验收

5、规范的 优良 标准。2.4.2安全施工目标：确保合格工程，争创市优样板工程。实现“无因工死亡事故、无重伤事故、无火灾事故、无中毒事故、无重大设备事故”的“五无”安全目标。死亡频率控制为零，重伤频率控制在0.005以内，轻伤频率控制在0.8以内。2.4.3施工进度目标：11年05月31日前工程全面完工。3.支撑系统设计3.1支撑系统选型、选材本工程模板采用18mm厚木胶合板，方木采用50×100mm2、100×100mm2，模板支撑体系采用Ø48×3.2mm扣件式钢管脚手架。3.2支撑系统构造设计3.2.1 梁模板施工3.2.1.1 工艺流程：抄平、弹线（

6、轴线、水平线）支撑架搭设 支柱头模板铺设底模板 拉线找平封侧模预检。3.2.1.2 根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。3.2.1.3 梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为1.0m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1500mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。3.2.1.4 剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每

7、隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。3.2.1.5 梁模板安装大龙骨采用Ø48×3.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用100mm×100mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于

8、700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。3.2.2 楼板模板施工工艺流程：支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装预检。支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100。模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用Ø48×3.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用50mm×100mm方木，间距350mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨

9、找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。4.施工部署4.1项目组织机构组织机构框架可参考下：项目经理：项目技术负责人：内业组施工组后勤组采购 财 务 预算员 电工 保安 仓管 施工员 质量员 安全员 资料员 油漆涂料架子班铁工班 木模班 水电安装泥水班 砼 班 门窗安装4.2施工准备4.2施工准备4.2.1、技术准备 进行技术交底，清除搭设场地杂物，按施工方案的要求放线定位，搭设立杆前，要根据平面图放出每根立杆的位置。4.2.2、材料要求 a、立杆、横杆（水平杆）、剪刀撑等均用48×3.5的焊接管。

10、b、回转扣、直角扣件、对接扣件必须配套齐全。 c、扣件活动部位必须灵活转动，与钢管的贴合面必须严格整齐，保证与钢管扣紧时接触良好。 d、所有构配件必须经过防锈处理，确保力学性能达到规范要求。 e、钢管和扣件必须分类堆放，露天堆放及堆垛上有塑料布等防水材料覆盖。4.2.3、劳动力准备 搭、拆工作人员是经过考核的专业架子工，不少于20人。5. 高支模施工5.1施工顺序（流程）支模板浇垫层支钢管放 线交底浇捣砼钢筋验收绑扎钢筋模板验收支架拆除模板拆除5.2支撑系统安装应分别对梁、板支撑系统的安装进行叙述，提出对各步骤的质量控制要求，叙述应与计算书及附图保持一致。5.3验收及拆除的批准程序拆模程序：先

11、支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板最后拆梁底模板。柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求

12、运出堆放整齐。拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。5.4混凝土浇筑砼浇筑每部位砼预先上报配合比及所选用各种材料的产地，砼要用低活性集体配制，为增强砼的可泵性，在砼中可掺入适量的粉煤灰和减水剂，掺量必须经过实验确定，且为了能满足砼出场到现场具有可泵送料导件，在砼中掺入适量缓凝剂。浇筑板的砼摊铺厚度要略大于板厚，首先用水平仪把楼层标高测量好，采用平板振动器振捣，振捣完毕用1.5-4m铝合金刮尺刮开,用木抹子抹,并拉线检查板面水平标高,严格控制平整度,尤其柱、墙根部。按同条件混凝土试验报告提供的数据控制好拆模时间(同条件试块强度

13、达到1.2mpa)，使拆模时墙体不粘模、不掉角、不裂缝，无混凝土的质量缺陷，达到光滑平整，质量要求达到规范的要求。养护人员安排专职人员养护，拆模后立即铺设两层阻然草帘浇水养护。养护时间不小于7d。5.5支撑系统拆除a、模板支撑系统拆除以前，施工员对工人进行书面交底，按施工方案程序进行，施工期间由安全员负责现场指挥，施工区设置围栏专人看守，如某些地方由于特殊情况不能按施工方案执行时，通知有关技术人员。重新制定该处的拆除方案后才能继续进行支撑系统拆除。b、支撑系统的拆除参考施工层砼试件强度试验报告，跨度在2m以下，强度达到50即可拆除，跨度大于8m的砼构件砼强度必须达到设计强度的100后才能拆除。

14、其他砼构件砼强度达到设计强度的75后才可以拆除。c、支撑系统拆除，木工班与架子班要相互配合，拆顶板模时从一端开始，按一定的顺序进行。d、拆除首先把顶托松动，把以上的模板，主次龙骨拆掉后，然后由上而下拆除水平钢管，拆下的钢管由拆除人员一根一根的往下传递，不许从上往下抛掷。e、拆除钢管支撑的过程中，如发现有影响结构安全的质量隐患时，暂停拆除工作，经研究处理后方可继续拆除。f、禁止大面积拆除钢管支撑，再进行模板拆除。g、拆下来的各种材料，分类清理，有损坏必须修整，并且按管理人员指定地方堆放整齐。6. 施工安全管理6.1施工安全管理机构应说明施工安全管理机构人员组成、职责，安全生产责任制度。6.2施工

15、安全管理措施施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工电梯进入工作面。高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板（地下室顶板）的支撑不准拆除，待本层模板及满堂架

16、拆除后方可拆除。拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。7.质量保证措施71质量控制管理流程a、每一个分项完成需进行下一个分项时，由班组自检。b、班组自检合格后报项目部，项目部进行检查、验收c、项目部检查合格后，报公司质安组，由质安组会同项目部共同检查、验收。d、公司检查合格后，报监理，由我司会同甲方、监理共同检查、验收。合格后方可进行下一道工序。7.2质量管理制度

17、 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业现浇结构模板安装允许偏差：序号项 目允许偏差(mm)1轴线位移52底模上表面标高±53截面内部尺寸柱、梁4，-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高底差26表面平整度5注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4065n·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。模板施工前，对班组进行书面技术交底

18、，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。浇筑混凝土时，木工要有专人看模。认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。8监测措施(1)班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。(2)高支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。(3)支架在承受六级大风或

19、大暴雨后必须进行全面检查。(4)监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。(5)监测点布设支架监测点布设按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。监测点布置根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。监测仪器精度满足现场监测要求，并设变形监测报警值。(6)监测频率：在浇筑砼过程中安排专人实施实时监测，测频率30分钟一次。监测时间在混凝土浇注前直至砼终凝。(7)应急预案当发现超出预警值的情况，立即报告项目经理、再由项目经理报告监理工程师及甲方现场工程师，同时停止作业，所有人员撤离

20、施工现场，待项目部技术人员、监理、甲方确定无安全隐患时方可继续施工。扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3m<l4m4m<l6.5m1220/吊线和卷尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m30/吊线和卷尺3立杆垂直度全高±50/经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度h内±50/吊线和卷尺5立杆顶水平位移/±15±10经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/±15±10经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/-10mm-5mm经纬仪及钢板尺9应急预案9.1应急领导机构

21、应急预案领导小组及其人员组成：组 长：xxx 电话：副组长：xxx 电话：下设小组 ：通讯联络组 组长：xxx 电话： ； 材料组全体人员为成员。技术支持组 组长：xxx 电话： ； 技术组全体人员为成员。消防保卫组 组长：xxx 电话： ； 消防保卫组全体人员为成员。抢险抢修组 组长：xxx 电话： ； 生产组全体人员为成员。医疗救护组 组长：xxx 电话： ； 医护室全体人员为成员。后勤保障组 组长：xxx 电话： ； 后勤组全体人员为成员9.2应急计划为了在重大事故发生后能及时予以控制，防止重大事故的蔓延，有效地组织抢险和救助，生产经营单位对已初步认定的危险场所和部位进行重大事故危险源的

22、评估。对所有被认定的重大危险源，事先进行重大事故后果定量预测，估计在重大事故发生后的状态、人员伤亡情况、房屋及设备破坏和损失程度。火灾、有毒有害物质扩散对生产经营单位及周边地区可能造成危害程度的预测。    依据预测，提前制订重大事故应急救援预案，组织、培训抢险队伍和配备救助器材，以便在重大事故发生后，能及时按照预定方案进行救援，在短时间内使事故得到有效控制。达到以下目的：    （1）能根据事故应急救援预案及时进行救援处理。    （2）可最大限度地避免突发性重大事故发生。 

23、0;  （3）减轻事故所造成的损失。    （4）同时又能及时地恢复生产。    值得注意的是，事故应急救援预案，不能停留在纸上，要经常演练，才能在事故发生时做出快速反应，投入救援。9.3应急响应当事故的评估预测达到起动应急救援预案条件时，由应急总指挥启动应急反应预案令。  对事故现场经过应急救援预案实施后，引起事故的危险源得到有效控制、消除；所有现场人员均得到清点；不存在其它影响应急救援预案终止的因素；应急救援行动已完全转化为社会公共救援；应急总指挥认为事故的发展状态必须终止的；应急总指挥下达应急终止令。

24、0; 应急救援预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场和物证，经有关部门认可后可恢复施工生产。  对应急救援预案实施的全过程，认真科学地作出总结，完善应急救援预案中的不足和缺陷，为今后的预案建立、制订、修改提供经验和完善的依据。9.4保障措救援器材设备清单一、基本装备1、特种防护品：绝缘胶鞋、绝缘手套等；2、一般救护品：安全帽、安全带、安全网；救护担架1付、医药箱1个、临时救护担架2个；3、专用饮水源、盥洗间和冲洗设备；二、专用设备1、消防栓消防水带、灭火器等；2、自备小车1辆；3无线电对讲机5个。应急常备药品 外伤急救药品药品名称适应症云南白药止血愈伤创可贴小创伤出

25、血京万红软膏烧烫伤2%碘酊局部消毒70%酒精局部消毒紫药水消毒防腐獾油烧烫伤风油精防治虫咬、晕车、牙痛、关节痛清凉油驱暑醒脑、防治虫咬内服药药品名称适应症速效感冒胶囊发烧、感冒氟哌酸腹泻、尿路感染复方甘草片镇咳、祛痰碘喉片咽炎、扁桃体炎颠茄片胃痉挛多酶片助消化扑尔敏抗过敏安定失眠心痛定缓解高血压、冠心病症状阿司匹林解热、镇痛10验算书10.1板模板(扣件钢管高架)计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):9.50；采用的钢管(mm):48×3.5

26、；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:可调托座；板底钢管的间隔距离(mm):300.00；2.荷载参数模板与木板自重(kn/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kn/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kn/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量e(n/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(n/mm2):13；托梁材料为：5号槽钢；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):150.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩i和截面抵

27、抗矩w分别为：w = 120×1.82/6 = 64.8 cm3；i = 120×1.83/12 = 58.32 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kn/m)：q1 = 25×0.15×1.2+0.35×1.2 = 4.92 kn/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kn/m)：q2 = 2.5×1.2= 3 kn/m；2、强度计算计算公式如下:m=0.1ql2其中：q=1.2×4.92+1.4×3= 10.104kn/m最大弯矩 m=0

28、.1×10.104×3002= 90936 n·m；面板最大应力计算值 =m/w= 90936/64800 = 1.403 n/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 n/mm2；面板的最大应力计算值为 1.403 n/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 n/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100ei)=l/250其中q =q1=4.92kn/m面板最大挠度计算值 = 0.677×4.92×3004/(100×9500×58.32×104)=0.049 mm； 面板最大允许挠度

29、 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.049 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=5.08cm3截面惯性矩 i=12.19cm4 1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kn/m)：q1= 25×0.3×0.15+0.35×0.3 = 1.23 kn/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kn)：q2 = (2.5 + 2)×0.3 = 1.35 kn/m；2.钢管强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作

30、用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:mmax =-0.10q1l2-0.117q2l2静荷载：q1 = 1.2 × q1 = 1.2×1.23 = 1.476 kn/m；活荷载：q2 = 1.4×1.35 = 1.89 kn/m；最大弯矩 mmax = (0.1×1.476+0.117×1.89 ) ×1.22 = 0.531 kn.m；最大支座力计算公式如下:n=1.1q1l+1.2q2l最大支座力 n = ( 1.1 ×1.476 + 1.2×

31、1.89)×1.2 = 4.67 kn ；钢管的最大应力计算值 = m/w= 0.531×106/5080 = 104.522 n/mm2；钢管的抗压强度设计值 f=205.0 n/mm2；纵向钢最大应力计算值为 104.522 n/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 n/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:max=0.677q1l4/(100ei)静荷载 q1 = 1.23 kn/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度= 0.677×1.23×12004/( 100×2060

32、00×12.19×104 ) =0.688 mm；支撑钢管的最大挠度小于1200/150与10 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：5号槽钢；w=10.4 cm3；i=26 cm4；集中荷载p取纵向板底支撑传递力，p3.031kn; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kn·m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kn) 最大弯矩 mmax = 1.364 kn·m ；最大变形 vmax = 2.584 mm ；最大支座力 qmax = 13.262 kn ；最大应力 = 1364221.857/10400

33、= 131.175 n/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 n/mm2；托梁的最大应力计算值 131.175 n/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 n/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 2.584mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kn)：ng1 = 0.138×9.5 = 1.315 kn；钢管的自重计算参照扣件式规范附录a。(2)模板的自重(kn)：ng2 = 0.35×1.2×1.2 = 0.504 kn

34、；(3)钢筋混凝土楼板自重(kn)：ng3 = 25×0.15×1.2×1.2 = 5.4 kn；经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3 = 7.219 kn；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 nq = (2.5+2 ) ×1.2×1.2 = 6.48 kn；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算n = 1.2ng + 1.4nq = 17.735 kn；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =n/(a)f其中 n - 立杆的轴心压力设计值(kn) ：n = 17.735

35、 kn； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； a - 立杆净截面面积(cm2)：a = 4.89 cm2； w - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (n/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； l0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.8 =

36、 108 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=17734.56/（0.53×489） = 68.428 n/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 68.428 n/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.019×(1.5+0.1×2) = 2.022 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照

37、表2取值1.019 ；lo/i = 2021.594 / 15.8 = 128 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=17734.56/（0.406×489） = 89.328 n/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 89.328 n/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基

38、承载力设计值:fg = fgk×kc = 120×1=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = n/a =17.735/0.25=70.938 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：n = 17.735 kn；基础底面面积 ：a = 0.25 m2 。p=70.938 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以

39、根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆

40、连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载n12kn时，可

41、用双扣件；大于12kn时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60n.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人

42、检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。10.2 kl2梁模板计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 b(m)：0.30；梁截面高度 d(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距la(m)：1.10；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度h(m)：8.80；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为48×3.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数

43、新浇混凝土重力密度(kn/m3)：24.00；模板自重(kn/m2)：0.30；钢筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kn/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kn/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kn/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kn/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量e(n/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(n/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(n/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(n/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量e(n/mm2)：6000

44、.0；面板抗弯强度设计值fm(n/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：m12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：100mm，350mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：100.00；壁厚(mm)：5.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：100.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取

45、其中的较小值: f=0.22t12v1/2 f=h其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； t - 混凝土的入模温度，取20.000； v - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kn/m2、18.000 kn/m2，取较小值17.848 kn/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑

46、新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: m/w < f其中，w - 面板的净截面抵抗矩，w = 75×2×2/6=50cm3； m - 面板的最大弯矩(n·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(n/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(n/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.75×1

47、7.85=16.063kn/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.75×4=4.2kn/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 m = 0.1×16.063×3502 + 0.117 ×4.2×3502 = 2.57×105n·mm；面板的最大支座反力为：n=1.1q1l+1.2q2l=1.1×16.063×0.35+1.2×4.2×0.35=7.948kn；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.57×105 / 5.00×10

48、4=5.1n/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13n/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.1n/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13n/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100ei)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=16.063n/mm； l-计算跨度: l = 350mm； e-面板材质的弹性模量: e = 6000n/mm2； i-面板的截面惯性矩: i = 75×2×2×2/12=50cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×16.063×3504/(100

49、15;6000×5.00×105) = 0.544 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.544mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.948/(0.900-0.150)=10.598kn/m本工程中，次楞采用木方，宽度100mm，高度100mm，截面惯性矩i，截面抵抗矩w和弹性模量e分别为:w = 1×10×1

50、0×10/6 = 166.67cm3；i = 1×10×10×10×10/12 = 833.33cm4；e = 9000.00 n/mm2； 计算简图 剪力图(kn) 弯矩图(kn·m) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 m = 0.119 kn·m，最大支座反力 r= 3.232 kn，最大变形 = 0.018 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = m/w<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.19×105/1.67×105 = 0.7 n/mm2；次楞的抗弯强度设计值:

51、f = 11n/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.7 n/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11n/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.625mm；次楞的最大挠度计算值 =0.018mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.625mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.232kn,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径100mm，壁厚5mm，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w = 2×33.762=67.52cm3；i = 2×168.812=337

52、.62cm4；e = 206000.00 n/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kn) 主楞计算弯矩图(kn·m) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 m = 0.509 kn·m，最大支座反力 r= 7.191 kn，最大变形 = 0.024 mm（1）主楞抗弯强度验算 = m/w<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.09×105/6.75×104 = 7.5 n/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205n/mm2；主楞的受弯应力计算值 =7.5n/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205n/mm2，满足要求！

53、（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.024 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.024mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:n<n= f×a其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 n/mm2； 穿梁螺栓型号: m12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: a = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =7.191 kn。穿梁螺栓最大容许拉力值: n = 170×76/1000 = 12.92 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=7.191kn 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 n=12.92kn，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别