附件四五最终版

1、附件四、模板工程计算一、已知条件转换层楼板为有梁楼板，板厚250，梁截面尺寸为0.8m×2.8m、0.7m×2.6m、0.6×2.3m三种，层高为4.6m，梁下端高为1.8m2.3m，横杆步距l=1m。立杆间距为a=0.5m，立杆接头形式为对接，取楼板中荷载最大的部位进行计算，有效计算面积取梁下为0.5m×0.5m（板下为1m×1m），梁板模板支架参与计算的荷载项及其取值：钢筋砼自重：26 kn/m3 , 模板及其支架自重：0.85 kn/m3,施工荷载：1 kn/m2，振捣砼荷载：2 kn/m2；梁板模板支架荷载分项系数取值：钢筋自重；1.2

2、 砼自重：1.2 模板及其支架自重:1.2 施工荷载：1.4 振捣砼荷载：1.4荷载折减系数取值：模板及其支架自重:0.9一）、梁下支模架计算：1、则梁下单根钢管立杆所承受的荷载为：钢筋砼自重：1.2×(26kn/m3×0.5m×0.5m×2.8m)=21.84kn模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85kn/m3×0.5m×0.5m×2.8m)=0.925kn施工人员及设备荷载自重：1.4×(1kn/m2×0.5m×0.5m)=0.504kn振捣砼时产生的荷载：1.4&#

3、215;(2.0kn/m2×0.5m×0.5m)=1.008kn则荷载总重：n=21.84+0.925+0.504+1.008=24.277kn钢管立柱允许荷载值（48×3.5钢管，对接）n=27.2kn每根立柱所承受的实际荷载：n=24.277knn2、梁下钢管立柱稳定性验算：杆件的稳定系数根据立杆的长细比=0.77×100/1.58 =48.7由表查得=0.857,其中n=24277n,a=489mm2,f=205n/mm2,则有：=n/af=24277/0.857×489=57.9n/mm2205 n/mm2所以梁下支模架体系能满足安全施

4、工的要求。二）、板下支模架计算：1、则板下单根钢管立杆所承受的荷载为：钢筋砼自重：1.2×(26kn/m3×1.0m×1.0m×0.3m)=9.36kn模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85kn/m3×1.0m×1.0m×0.3m)=0.275kn施工人员及设备荷载自重：1.4×(1kn/m2×1.0m×1.0m)=1.4kn振捣砼时产生的荷载：1.4×(2.0kn/m2×1.0m×1.0m)=2.8kn则荷载总重：n=9.36+0.275+

5、1.4+2.8=13.835kn钢管立柱允许荷载值（48×3.5钢管，对接）n=27.2kn每根立柱所承受的实际荷载：n=13.835knn2、板下钢管立柱稳定性验算：杆件的稳定系数根据立杆的长细比=0.77×100/1.58 =48.7由表查得=0.857,其中n=13835n,a=489mm2,f=205n/mm2,则有：=n/af=13835/0.857×489=33n/mm2205 n/mm2所以板下支模架体系能满足安全施工的要求。三）、梁侧模拉杆验算二次混凝土浇筑时的最大高度为1.8m,故取1.8m高为研究对像，拉杆间距为500×500mm。模

6、板侧压力为：f1=0.22rct012v1/2取rc=25 kn/m3 t0=4h 1=1.2 2=1.15则f1=0.22rct012v1/2=0.22×25×4×1.2×1.15× 19.2 =133.1 kn/m2f2=h×rc=1.8×25=45 kn/m2取f= f2=45 kn/m2拉杆所受的拉力为：p=f×a=45×0.5×0.5=11250 n查表选用螺杆为m14=17800np=11250 n （满足要求）。四、梁底模验算采用普通钢管脚手架为支撑，模板采用18mm厚的胶合板。木

7、楞60mm×80mm为背楞。取最大的转换梁800mm×2800mm为例进行计算，梁底下垫木楞5根，间距200。混凝土分两次浇筑，第一次浇筑高度为1.8米。1、 模板的计算：荷载的计算（沿梁长度方向取1米）a. 模板及支架的自重：0.85kn/m3×1×1.8×1.2=1.84 kn/mb. 梁钢筋混凝土自重：26×1×1.8×1.2=56.16 kn/mc. 施工活荷载：2kn/m2×1×1.4=2.8kn/md. 混凝土浇筑活荷载：4kn/m2×1×1.4=5.6kn/m承

8、载力的验算：a+b+c+d=65.76 kn/m饶度的验算：a+b=57.36 kn/m 查表：最大弯距发生在b支座km=-0.107 最大剪力发生在b左vm=-0.607最大饶度发生在ab中wm=0.632 模板的w=1/6×b×h2=1/6×800×172=38533.3mm3 mmax=-0.107×65.76 0.22=0.281kn.m=28.1×104n.mm vmax=-0.607×65.76×0.2=7.983kn=7983n =28.1×104/（38.5×103）=7.3n/

9、mm2<=25n/mm2 tmax=3v/2bh=3×7893/2× 800× 18=0.83n/mm2 查表模板的剪应力为fv=1.4n/mm2>tmax=0.83n/mm2 w=0.623×ql4/(100ei)=0.623×57.36×2004/(100×4000×3.27×105)=0.44mm 允许饶度w=l/400=200/400=0.5mm>0.44mm 满足要求2、 木楞的计算荷载的计算a 模板及支架的自重 1×0.2×1.2=0.24kn/mb 梁钢

10、筋混凝土自重 26×0.2×1.8×1.2=11.23kn/mc 施工活荷载 2×0.2×1.4=0.56kn/md 混凝土浇注荷载 4×0.2×1.4=1.12kn/m承载力： a+b+c+d=13.15kn/m饶度验算 a+b=11.47kn/m近似按5跨连续梁计算最大弯距发生在b支座 k =-0.105 最大剪力发生在b左 v=-0.606 最大饶度发生在ab跨中w=0.644木楞的w=1/(6× 60× 802)=64000mm3 i=1/(12× 60× 803)=25.6

11、105mm4 e=9000mmax=-0.105× 13.15× 0.482=0.32kn.m=32×104n.mmvmax=-0.606× 13.15× 0.48=3.82kn=38200n=32×104/64×103=5n/mm <=10n/mm2 tmax=3v/2bh=3× 32800/(2× 60× 80)=1.025n/mm2查表木楞的容许剪应力为f=1.3n/mm2 >tmax =1.025n/mm2w=0.644× 11.47× 4804 /(10

12、0× 9000× 25.6× 105) =0.17mm允许饶度w=l/400=480/400=1.2mm>0.17mm 满足要求。附件五、转换层砼浇捣时间计算转换层从37轴至71轴总计砼约2100 m3，浇筑顺序为：梁板砼分二次浇筑，先从西往东采用两台泵连续浇筑大梁至大梁高度梁板砼分二次浇筑，边柱、外墙与转换层梁先行浇筑至大梁（800×2800）高度1.8m的位置（700×2600的为1.6m的位置、600×2300的梁为1.3m的位置），浇筑完毕后，安装余下梁侧模及平台板，绑板筋及插上部剪力墙钢筋，最后浇筑梁板砼。一、浇筑时间

13、计算：一） 按正常情况下：机械不发生故障、不堵泵、不塞车、砼供应及时，计算为：a、大梁浇筑时间计算：总方量：1200m3，1、砼每台每小时输送计算：q1=qmax×a1×=60×0.8×0. 5=24 m3根据现场实际情况取：20 m3/h2、每台泵配备砼搅拌运输车为：n=q/60v1（60l1/s0+t1）=（+45）=4台3、白天、晚上2台同时24小时输送。4、浇筑时间为：2台×24小时×20 m3=960 m3/天 总天数为：1200÷960=1.3天按照此情况考虑，需要2天时间才能浇捣完。b、大梁及平台板浇筑时间计算

14、：总方量：1000 m3， 浇筑时间为：960 m3/天总天数为：900÷960=0.9天按照此情况考虑，需要1天时间才能浇捣完。二）考虑不利因素影响：白天交通堵塞、砼搅拌站供应不及时或出现堵管等其它因素。a、大梁浇筑时间计算：总方量：1200m3，则计算为：1、白天按50%输送量，晚上按80%输送量计算。2、按每台每小时出料20 m3计算。3、每台泵配备砼搅拌运输车为：n=q/60v1（60l1/s0+t1） =（+45） =4台4、浇筑时间为：（80%×12小时+50%×12小时）×2台×20 m3=624 m3/天总天数为：1200÷624=1.9天按照此情况考虑，需要2天时间才能浇捣完。b、大梁及平台板浇筑时间计算： 浇筑时间为：624 m3/天总天数为：900÷624=1.4天按照此情况考虑，需要2天时间才能浇捣完。二、浇筑宽度计算：a、 大梁浇筑每小时浇筑量为q=q1=2qmax×1×=2×60×0.65×0.5=40m3