自然循环热水锅炉水动力计算

1、自然循环热水锅炉水动力计算例题A1锅炉规范额定供热量Qsup:7.0MW额定工作压力P:1.0MPa回水温度tbac.w :70 C供水温度thot.w :115 C锅炉为双锅筒、横置式链条炉，回水进入锅筒后分别进入前墙、后墙、两侧墙和对 流管束回路中，两侧水冷壁对称布置，前墙和后墙水冷壁在3.2m标高下覆盖有耐火涂料层，如图A -1所示。图A-1锅炉简图A2锅炉结构特性计算A2.1前墙回路上升管划分为三个区段，第I区段为覆盖有耐火涂料层的水冷壁管， 第U区段为未覆盖有耐火涂料层的水冷壁管，第川区段为炉顶水冷壁（图A-2）A2.2后墙回路上升管划分为二个区段，第I区段为覆盖有耐火涂料层的水冷壁

2、管， 剩下的受热面作为第U区段（图A-3）。A2.3侧墙水冷壁回路上升管不分段（图A-4）A2.4对流管束回路不分段，循环高度取为对流管束回路的平均循环高度，并设对流管束高温区为上升区域（共7排），低温区为下降区（共6排）。对流管束共 有347根，相应的上升管区域根数为191根，下降管区域根数为156根（图A-5）。对流管束总的流通截面积 Ao为:2Ao=347 X 0.785 X 0.0442 = 0.5274 m下降管区域流通截面积 Adc为：2 2Adc =156 X 0.785 X 0.0442 = 0.2371 m下降管区域流通截面积与对流管束总的流通截面积比Adc / Ao为:铉=

3、氓=0.450Ao0.5274式中：t对流管束内工质平均温度，cA2.5结构特性数据如表A-1所示表A-1结构特性数据回 路 名 称回 路 元 件管径X壁厚管 子 根 数截面积各区段长度各区段高度各区段弯头度数及个数单根管子整个回路与上 升管 截面 积比Inm总长度Inm总高度InmD X 5nAAo/1112131h1h2h3hoeno(-na-nmm X mm/2 m2 m/mmmmmmmm(o )(0 )(0 )前 墙 水 冷壁上升管51 X 3.5180.001520.02741.52.564.18.161.022.461.214.6955 0 -2750-1下 降管108 X 420

4、.007850.01570.579.124.6965 0 -150 0 -125 0 -1后 墙 水 冷 壁上升管51 X 3.5180.001520.02746.142.999.133.012.425.43128 0-150 0 -060 -1下降管108 X 420.007850.01570.578.165.4330 0 -030 -1侧 墙 水 冷 壁上升管51 X 3.5140.001520.02135.005.00下降管108 X 420.007850.01570.748.345.0075 0 -对流管束上升管51 X 3.51910.001520.29034.103.70030下

5、降管51 X 3.51560.001520.23710.824.103.70030A3各循环回路局部阻力系数计算各循环回路局部阻力系数计算结果如表A-2所示表A-2各循环回路局部阻力系数计算序号名称符 号单 位计算公式及数据来源前墙水冷壁后墙水冷壁侧墙水冷壁对流管束IIn上升管1入口阻力系 数匕in表 2-4、表 2-60.70.70.70.52出口阻力系 数-out表2-71.01.01.11.03弯头阻力系 数巴b=K：o0.340.20.410.180.244总局部阻力 系数Nrs.lcX- rs.lc = - in+ - out+巴b1.041.21.111.181.81.74下降管1

6、入口阻力系 数©n表2-40.50.50.50.52出口阻力系 数-out表2-71.11.11.11.03弯头阻力系 数-b巴 b =Q o0.480.250.210.244总局部阻力 系数NdccX- dc.lc = - in+ - out+巴b2.081.851.811.74A4各受热面吸热量分配由热力计算得，炉膛水冷壁平均热流密度 qav为107.67kW/m2,炉膛出口温 度为，out.f = 893.6 C,对流管束烟气出口温度 屯ut.conv = 220 C,对流管束总的受热 面积为Ao=250.9m 2,(其中上升管区域受热面积为 Ars=138.1m2),对流管束

7、总吸 热量为3109.46kW(其中吸收来自炉膛的辐射吸热量为 Qfr =320.5kW)。设来自炉 膛的辐射热被对流管束高温区(即上升管区域)均匀吸收。设对流管束高温区与低温区分界处的烟气温度为二C),贝豪为：lg(%t.f -t)-lg( &out .conv -1) = A。ig(%tf -t)-igU-t)= Ars(A-1t 可取为：t=0.5(thot.w + tbac.w )= 0.5 X (115+70) = 92.5 ( C ) 则由式(A-1)得：lg( 893.6-92.5 )-lg( 220 -92.5) = 250 .9lg( 893.6-92.5 )-lg(

8、二-92.5) - 138.1求得： 二=383.8 ( C)则对流管束下降管区域所吸收的热量 Qcd为:Qcd=Q日-®out.convoutf - out.conv= (3109.46-320.5) X383.8-2208936-220= 678.19(kW)上升管区域总吸热量Qcr:Qcr = Q - Q cd=3109.46-678.19=2431.27 (kW)表A-3给出了各受热面热量分配结果。表A-3各受热面热量分配结果名 称符 号单 位前墙水冷 壁后墙水冷 壁侧墙水冷壁对流管束下降管吸热QdckW000678.19上升管吸热量第 I区Q1kW37.24227.21每侧

9、862.11第U区Q2kW444.89912.71两侧1724.222431.27第川区Q3kW521.27A5各回路水循环计算A5.1各回路下降管入口水温的假设tin.dc= 0.5(t hot.w + tbac.w ) = (115+70)/2 = 92.5 ( °C)A5.2各回路中循环流量的假设假设四个回路中循环流量 G1、G2、G3所对应的上升管中的流速约为：G1对应上升管水速 Wrs.1约为0.15 (m/s)G2对应上升管水速 Wrs.2约为0.20 (m/s)G3对应上升管水速约 Wrs.3为0.35 (m/s)贝U:Gi = 3600Wrs.i (i=1， 2， 3

10、) (kg/h)Ars上升管流通截面积，m2;Wrs.i假设的上升管水速，m/s ;水的密度，kg/m ;Gi与Wrs.i相对应的流量，kg/h。计算时，对应的温度t可取为：t= (thot.w + tbac.w)/2 = (115+70)/2 = 92.5( C )2=1008.6263-0.2811t-0.0021921t=1008.6263-0.2811 X 92.5-0.002192192.52=963.87各回路中的循环流量取值如表 A-4所示：表A-4各回路中的循环流量循环流量前墙回路后墙回路侧墙回路对流管束G1 (kg/h)150001500020000150000G2(kg/h

11、)200002500025000200000G3 (kg/h)250003000030000250000A5.3各回路水循环计算A5.3.1各回路水循环计算结果如表 A-5至A-8表A-5前墙水冷壁回路水循环计算结果名称符号单位计算公式及来源计算结果tin.dc92.592.592.5回路循环流量Gkg/h假设值150002000025000下降管出口水温tout.dcCt out.dc = tjn.dc + 860 Qdc /G92.592.592.5下降管平均水温tav .deCtav .dc =0.5( tin.dc + tout.dc )92.592.592.5下降管中水的平均倚ckg

12、/麻=1008.6263-0.2811963.87963.87963.87密度3 mtav .dc-0.002192 t2 av.de下降管中水速Wdcm/sWdc = G/(3600A dc ftc)0.2750.3670.459下降管沿程摩擦阻 力系数?udc0.02180.02110.0207下降管总阻力系数牡dedc =Xdc l/din+Sdc.lc4.074.0043.97下降管流动阻力APfi.dcPa2 Pfl.de =戎 dc % W dc /2148.6260.1402.7下降管重位压降也Pst.dPa也Pst .dc =h ftc g44346.644346.644346

13、.6上升管各段出口水tout .1 = tout.dc + 860Q 1 /G94.694.193.8温tout .1=tout.dc +860 37.24GIt out .2 = tout .1 +860Q 2/G120.14113.23109.1t out .2C=tout.1+860xnt out .3444.89/G150.02135.64127.02t out .3= t out .2+860Q 3/G=t out .2+860 X521.27/G上升管各段平均水 温tlCt1 = 0.5(t out.dc + tout .1 )93.5693.393.14It2t2 = 0.5(t

14、 out .1 + t out .2 )107.4103.66101.4nt3t3= 0.5(t out .2+ t out .3)135.08124.43118.05上升管各段水的平Prs.1963.13963.3963.4均密度P r=1008.6263-0.2811 t 1Is.1kg/-0.002192 t 12953.16955.93957.56nP r3 mPrs.2s.2=1008.6263-0.2811 t 2930.65939.7944.9-0.002192 t 2 2P rs.3Ps.3 = 1t3r008.6263-0.2811-0.002192 t 3 2上升管中平均水

15、温tav.rsctav.rs=0.5(t out.de + t out .3 )120.26114.07109.76上升管中水的平均Pskg/fts =1008.6263-0.2811942.3948.04951.36密度3 mtav.rs-0.002192 t av.r s2上升管中水的平均流速Wrsm/sWrs =G/(3600A rs FTs)0.16140.21380.2664上升管沿程摩擦阻 力系数Zrs0.02780.0270.0264上升管总阻力系数丞rs戎rs=Xrsl/din + 旦上 rs.lc7.3957.2477.136上升管流动阻力APfl.rsPau 2APfl.r

16、s =工亡 rs fts Wrs / 290.74157.14240.9上升管各段重位压 降也PstAPst1 = h 1 p rs.1 g9637.39639.159640.3I1PaAP st2 = h2 P rs.2 g23002.23069.023108.4niPst.心P st3 = h3 p rs.3 g24511216.0211046.11154.3APst.3967上升管侧总压差也PrsPaAPrs= APfl. rs+心 Pst 143777.44019.744205.6+ APst. 226+ AFst. 3下降管侧总压差心P dePaAPdc=APst.de- APf|.

17、 de44197.44086.443943.87937G (kg/h)F.:'SR.:图A-6前墙水冷壁回路水循环特性曲线表A-7后墙水冷壁回路水循环计算结果名称符 号单位计算公式及来源计算结果tin.dc92.592.592.5回路循环流量GKg/h假设值150002500030000下降管出口水温tout.dcCtout.dc = tin.dc + 860 Qdc /G92.592.592.5下降管平均水温tav .dectav.dc =0.5( t in.dc + tout.dc )92.592.592.5下降管中水的平ftckg/mftc =1008.6263-0.281196

18、3.87963.87963.87均密度3tav.dc2-0.002192 tav.dc下降管中水速WdcM/s :Wdc = G/(3600A de)0.2750.4590.551下降管沿程摩擦Ade0.02180.02070.0204阻力系数下降管总阻力系 数裁dcdc = hdc |/d in+Sdc.lc3.633.543.51下降管流动阻力APfl.dPaAPfl.de =璞 dc fdc W dc132.60359.18513.65c/2下降管重位压降 Pst .dcPaPst .dc =h Re g51343.751343.751343.7上升管各段出口tout .1 = tout

19、.dc+ 860Q 1/G105.53100.31699.01水温Itout .1C227 21=tout.dc +860t out .2t out .2= tout .1 +860Q 2/G157.85131.71125.18n丄ccc 912.71=tout .1 +860-G上升管各段平均 水温tlCt1 = 0.5(t out.de + tout .1 )99.0196.4195.75I nt2t2 = 0.5(t out .1 + t out .2 )131.69116.01112.1上升管各段水的prs.1959.3961.15961.6平均P rkg/m=1008.6263-0.

20、2811 t 1密度s.13-0.002192 t 12933.6946.5949.57IP rPrs.2ns.2=1008.6263-0.2811 t 22-0.002192 t 2上升管中平均水温tav.rsctav.rs =0.5(t out.de + t out .2 )125.18112.10108.8上升管中水的平Rskg/mRs= 1008.6263-0.2811939.09949.56952.06均密度3tav.rs2-0.002192 t av.r s上升管中水的平 均流速Wrsm/sWrs = G/(3600A rs 9s)0.1620.2670.3194上升管沿程摩擦 阻

21、力系数&rs0.02760.02630.0259上升管总阻力系数戎rsSrs = krsl/din+SSrs.lc8.0177.7477.66上升管流动阻力Pfl.rsPa値2APfl.rs =rs Ps Wrs / 298.71262.0372.3上升管各段重位 压降InAPst1APst.2Pa也 Pst .1 = h 1 p rs.1 g 也P st. 2 = h2 p rs.2 g28326.4322163.6928381.022470.428394.522543.0上升管侧总压差APrsPa也 Prs =APfl. rs+APst1+ 也Pst. 250588.8451113

22、.451309.86下降管侧总压差AP dePa也 Pdc =也 Pst.dc- APfl. dc51211.150984.550830.0/3p( lx .:图A-7后墙水冷壁回路水循环特性曲线表A-7侧墙水冷壁回路水循环计算结果名称符 号单位计算公式及来源计算结果tin.dc92.592.592.5回路循环流量Gkg/h假设值200002500030000下降管出口水温tout.dcCtout.dc = tin.dc +860 Qdc /G92.592.592.5下降管平均水温tav .dectav.dc =0.5( t in.dc + tout.dc )92.592.592.5下降管中水

23、的平 均密度Qckg/m3口c =1008.6263-0.2811tav.dc-0.002192 tav.dc2963.87963.87963.87下降管中水速Wdcm/sWdc = G/(3600A de % )0.3670.4590.551下降管沿程摩擦 阻力系数Zjdc0.02110.02070.0204下降管总阻力系 数理dcIltdc=Zdc l/dinZ- dc.lc3.573.5363.51下降管流动阻力APfl.dcPau 2Pfl.de = SSdc ftc W dc /2231.87358.90513.20下降管重位压降APst .dcPaPst .dc =h Fdc g4

24、7277.847277.847277.8上升管出口水温toutCtout = t out.dc + 860Q/G=tout.dc +860 862.11 G129.6122.2117.2上升管中平均水温tav.rsCtav.rs =0.5(t out.dc + t out )111.0107.3104.85上升管中水的平 均密度kg/mRs= 1008.6263-0.2811 tav.rs2-0.002192 t av.r s950.4953.2955.05上升管中水的平 均流速Wrsm/sWrs = G/(3600A rs Rs )0.2740.3420.410上升管沿程摩擦 阻力系数hrs

25、0.02630.02580.0254上升管总阻力系数丈rs-rs = Arsl/din -rs.lc4.794.734.68上升管流动阻力也 Pfl.rsPa心Pfl.rs = - rs Rs Wrs / 2171.38263.88375.52上升管重位压降PstPaAPst = h p rs g46616.646754.7546845.2上升管侧总压差PrsPaAPrs =APfl. rs+APst46787.9847018.5947220.72下降管侧总压差APdcPaAPdc = APst.dc- Pfl. dc47045.946918.846764.68表A-8对流管束水循环计算结果名

26、称符号单位计算公式及来源计算结果1tin.dc92.592.592.5回路循环流量Gkg/h假设值150000200000250000下降管出口水温tout.dcCtout.dc = tin.dc +860 Qdc /G96.495.494.83下降管平均水温tav.dcCtav.dc =0.5( tin.dc + tout.dc )94.493.9693.66下降管中水的平均密度fdckg/mftc =1008.6263-0.2811t av.dc2-0.002192 tav.dc2962.50962.86963.06下降管中水速Wdcm/sWdc = G/(3600Adc Pdc)0.18

27、30.2430.304下降管沿程摩擦阻 力系数Xdc0.02830.02720.0265下降管总阻力系数衣dc龙Edc=hdc l/d in+Edc.lc4.384.274.21下降管流动阻力APfl.dcPa Pfl.dc = Z- dc Wc W dc /270.20121.86187.50下降管重位压降也 Pst .dcPa也Pst .dc =h % g34936.834949.034956.4上升管出口水温toutCtout = tout.dc + 860Q/G=tout.dc +860 2431.27 G110.3105.87103.2上升管中平均水温tav.rsCtav.rs =0

28、.5(t out.dc + t out )103.4100.699.0上升管中水的平均密度Rskg/m3Rs= 1008.6263-0.2811 tav.rs2-0.002192 t av.r s956.2958.1959.3上升管中水的平均流速Wrsm/sWrs = G/(3600A rs Rs)0.150.200.25上升管沿程摩擦阻 力系数Xrs0.02870.02770.0269上升管总阻力系数込-rs =rsl/din+工-rs.lc4.414.324.24上升管流动阻力也Pfl.rsPa人Pfl.rs = - rs Prs Wrs / 247.5582.6126.6上升管重位压降A

29、PstPaPst = h p rs g34705.634777.334819.8上升管侧总压差PrsPaPrs =APfl. rs+APst34753.1434859.934946.5下降管侧总压差去PdcPa也Pdc =也Pst.dc- APfl. dc34866.634827.234768.94680046700图A-8侧墙水冷壁回路水循循环特性曲线Gd SI .Lftrk p-, p G (kg/h)aaH( jx P ,p-图A-9对流管束水循环特性曲线A5.4计算结果由各回路水循环特性曲线，可以得到在假设的下降管入口水温下，回路工作点及工作点的流量，结果如表 A-9所示。表A-9工质

30、流量汇总表假设的下降 管 入口水温C前墙Gkg/h后墙GKg/h侧墙G(kg/h)对流管束G kg/h总和EGkg/h一侧两侧92.521000231502360047200187550278900计算全炉循环倍率:7000Xdir=133778(kg/ h)锅炉总的回水量 Gbac (kg/h)为：QG bac = 860= 860bacAtK=E G/G bac =278900/133778=2.085由式 (4-18 )得， 当 K>1.0,tin.dc =thot.w-(thot.w-tbac.w)/k=115-(115-70)/2.085=93.4 C，与假设的 tin.dc=

31、92.5 C相差在 15C 以内。 因此，计算有效。A6循环回路中最低、最高水速的计算以前墙循环回路为例A6.1回路中受热最弱、最强管各段吸热量计算回路中受热最弱、最强管各段吸热量计算结果如表 A-11所示表A -11回路中受热最弱、最强管各段吸热量计算结果序 号名称符号单 位公式计算及数据 来源第I 区第u 区第川 区1平均工况下回路各段吸热 量QikW37.24444.89521.272回路中管子根数n1818r 18 :3受热最弱管最小吸热不均 匀系数min0.50.50.54受热最强管最大吸热不均 匀系数max1.31.31.35结构不均系数%1.01.01.06受热最弱管吸热量Qmi

32、n，kWn1.03412.35814.4807受热最强管吸热量Qmax，ikWnn max - c2.69032.13137.647A6.2平均工况下管组两端压差确定由图A-6可知，平均工况下管组两端压差.'P=44060 PaA6.3受热最弱管中两端压差计算管内流量(单根管，截面积为 A=0.00152 m2)假设Gi =500(kg/h)， G2 = 800(kg/h)， G3 = 1200(kg/h)，两端压差计算结果见表 A-12。A6.4受热最强管中两端压差计算管内流量(单根管，截面积为A=0.00152 m 2)假设Gi =1000(kg/h)， G2 =1400(kg/h

33、)， G3 = 1800(kg/h)，两端压差计算结果见表 A-13。表A-12受热最弱管中两端压差计算结果名称符号单位计算公式及来源假设流量kg/h假设流量:Gkg/h5008001200下降管入口水温；tin.dcC93.493.493.4下降管出口水温tout.dcCtout .de = tjn.de + 860 Qdc /G93.493.493.4上升管各段出口水:温tout .1Ctout.1 =tout.dc+95.1894.5194.14Itout .2860Q min,1 /G116.43107.80103.0ntout .3tout.2 =tout.1141.34123.36

34、113.37+860Q min,2 /Gtout.3=tout.2+860Q min,3/G上升管各段平均水温It1t1 = 0.5(t out.dc + tout .1 )94.2993.9693.77nt2Ct2 = 0.5(t out .1 + t out .2)105.81101.1598.57t3t3= 0.5(t out .2+ t out .3)128.89115.58108.19上升管各段水的prs.1平均密度=1008.6263-0.2811 t 1962.63962.87962.99Ip r s.1-0.002192 t 12nkg/m3prs.2954.34957.769

35、59.62p r s.2=1008.6263-0.2811 t 2p r s.3-0.002192 t 2 2935.98946.85952.56prs.3=1008.6263-0.2811t32-0.002192 t 3 2上升管中平均水温tav.rsctav.rs =0.5(t out.dc + t out .3 )117.37108.38103.39上升管中水的平均 密度Pskg/m3Ps= 1008.6263-0.2811 tav.rs2-0.002192 t av.r s945.44952.41956.13上升管中水的平均 流速Wrsm/sWrs = G/(3600A o Rs)0.

36、09660.15350.2294上升管沿程摩擦阻 力系数hrs0.03020.02840.0271上升管总阻力系数宴rsrs = ?sl/din+EE rs.lc7.847.517.26上升管流动阻力也 Pfl.rsPa位2也Pfl.rs =邑-rs Ps Wrs / 234.6284.24182.73上升管各段重位压 降InAPst 1P st. 2P st. 3Pa也 Pst .1 = h 1 p rs.1 g AP st. 2 = h2 p rs.2 g 也P st. 3 = h3 P rs.3 g9632.323030.811110.29634.623113.311239.39635.

37、923158.2 11307.0上升管两端总压差APrsPaAPrs =APfl.rs +Pst 1+APst. 2 +APst. 343807.944071.444283.8表A-13受热最强管中两端压差计算结果名称符号单位计算公式及来源假设流量kg/h100014001800下降管入口水温tin.dcc93.493.493.4下降管出口水温tout.dcctout.dc = tin.dc + 860 Qdc /G93.493.493.4上升管各段出口水温Itout .1ctout.1=tout.dc+95.7195.0594.69ntout .2860Q max,1/G123.35114.

38、79110.04tout .3tout.2=tout.1+860Q max,2/Gtout.3=tout .2 +860Q max,3 /G155.72137.92128.02上升管各段平均水温It1t1 = 0.5(t out.dc + tout .1 )94.5694.2394.04nt2ct2 = 0.5(t out .1 + t out .2 )109.53104.92102.36t3t3= 0.5(t out .2 + t out .3)139.53126.35119.03上升管各段水的平prs.1962.45962.68962.80均密度p r s.1=1008.6263-0.28

39、11 t 1Ip r s.23kg/m2-0.002192 t 1nprs.2951.54955.0956.88p r s.3=1008.6263-0.2811 t 22-0.002192 t 2926.73938.11944.11Prs.3=1008.6263-0.2811t32-0.002192 t 3上升管中平均水温:tav.rstav.rs=0.5(t out.dc + t out .3 )124.56115.66110.71上升管中水的平均Rskg/m3Rs =1008.6263-0.2811939.60946.79950.64密度tav.rs2-0.002192 t av.r s上

40、升管中水的平均Wrsm/sWrs =:G/(3600A o Prs) n0.19450.27020.3460流速上升管沿程摩擦阻Ars0.02700.02620.0257力系数上升管总阻力系数丞rs丈rs=rsl/din+式 rs.lc7.257.17.0上升管流动阻力也 Pfl.rsPaPfl.s =rs Prs Wrs/ 2128.80245.40398.74上升管各段重位压:降IPst 1 Pst.1 = h1 p rs.1 g9630.459632.749634.0n心 Pst. 2Pa P si.2 = h 2 p rs.2 g22963.123046.62心 Pst. 3 P s1

41、.3 = h 3 p rs.3 g5923092.11000.3211135.5111206.7上升管侧总压差心PrsPa Prs=APf|.rs+APst.1 +APst.43722.744060.344331.2+APst. 36A6.5受热最弱管中工作点时水速Wrs, min的确定如图 A-10a 所示，得到 Wrs, min 为 0.1497 (m/s)A6.6受热最强管中工作点时水速Wrs, max的确定如图 A-10b 所示,得到 Wrs, max 为 0.2702 (m/s)4440044300442004410044000439004380043700W(m/s)(a)W (m

42、/s)(b)图A-10受热最弱(a)、最强管(b)中水速的确定A7过冷沸腾的校验以前墙回路为例工作绝对压力：1.1(MPa)前墙水冷壁管内径:din= 0.044(m),管长I = 8.16 (m)上升管出口处倾角为：=75 0A7.1管内壁热流密度qn计算A7.1.1平均工况管管子吸热量Qp=55.74 kWq'n =Qp/( n dn l ) = 55.74 / (3.14 X 0.044 X 8.16) = 49.44 (kW/m 2) 则 qn = J X C 'X q'n按第三章3.5.5节，取J= 0.9。由第三章式(3-30)计算可得：C =1.2252qn = 0.9 X 1.225 X 49.44 = 54.50(kW/m 2)A7.1.2受热最弱管管子吸热量Qmin = 27.87 kW2qn,min=J C Qmin/( n dn l ) = 0.9 X 1.225 X 27.87/(3.14 X 0.044 X 8.16)=27.25 (kW/m 2)A7.1.3受热最强管管子吸热量Qmax=72.47kWqn,max =J C Q max/( n dn l ) = 0.9 X