道输送工艺课程设计某热油管道工艺设计

1、. 重庆科技学院油气管道输送技术课程设计报告 学 院: 石油与天然气工程学院 专业班级: 油气储运10-3班 学生姓名: 学 号: 设计地点（单位） 石油与天然气工程学院 设计题目: 某热油管道工艺设计 完成日期： 2013 年 12 月 27 日指导教师评语: 成绩（五级记分制）: 指导教师（签字） : . 摘 要 本设计根据课程设计任务书的设计要求并根据管道输送工艺课程设计任务书， 输油管道工程设计规范，石油库设计规范，工程管道安装手册，输油管道设计与管理，油气地面工程设计手册，石油专用管等相关设计手册及规范进行设计。分别对输油管线所采用输送方式，管道规格及选材，热泵站的位置，加热设备的选

2、型，泵机组的选型及泵站、热站的布置位置，校核动静水压，计算最小输量，反输工艺参数确定进行设计并进行校验。关键词：热油 管道 工艺设计 . 目 录 摘要i1 绪论12 工艺设计说明书12.1 工程概况22.1.1 线路基本概况22.1.2 输油站主要工程项目22.1.3 管道设计22.2 基本参数的选取22.2.1 设计依据22.2.2 设计原则22.2.3 原始数据32.2.4 温度参数的选择42.3 其他参数的选择42.3.1 工作日52.3.2 油品密度52.3.3 粘温方程52.3.4 总传热系数k52.3.5 摩阻计算52.3.6 最优管径的选择52.4 工艺计算说明62.4.1 概述

3、62.5 确定加热站及泵站数62.5.1 热力计算62.5.2 水力计算72.5.3 站址确定82.6 校核计算说明92.6.1 热力、水力校核92.6.2 进出站温度校核92.6.3 进出站压力校核92.6.4 压力越站校核92.6.5 热力越站校核92.6.6 动、静水压力校核92.6.7 反输运行参数的确定102.7 站内工艺流程的设计102.8 主要设备的选择112.8.1 输油泵的选择112.8.2 加热炉的选择112.8.3 首末站罐容的选择122.8.4 阀门123 工艺设计计算书133.1 经济管径133.1.1 经济流速133.1.2 确定管道承压143.2 热力计算与确定热

4、站数143.2.1 确定计算用各参数143.2.2 确定流态143.2.4 最小输量下确定热站数163.3 水力计算与确定泵站数183.3.1 迭代算出站油温183.3.2 判断翻越点193.3.3 选泵确定泵站数193.3.4 确定站址203.4 不同输量下的布站方案213.4.1 最小输量时布站方案213.4.2 最大输量时布站方案213.5 各站运行参数233.6 反输计算243.6.1 反输量的确定243.6.2 反输泵的选择243.7 设备选取253.7.1 输油站储罐总容量253.7.2 输油主泵的选择253.7.3 给油泵选择253.7.4 加热炉选取253.7.5 电动机选择2

5、64 结 论27参考文献28.1 绪 论 长输管道设计是对油气储运专业本科综合素质和能力的一次重要培养与锻炼，也是对其专业知识学习的一次综合考验。本设计主要内容包括：由经济流速确定经济管径，确定所使用管材，由最小输量确定其热站数，最大输量确定其泵站数，并计算各个输量下的运行参数，校核动静水压等等。此设计管材采用x70钢管；采用加热密闭式输送流程，先炉后泵的工艺，充分利用设备，全线输油主泵和给油泵均采用并联方式，加热炉采用直接加热的方法。设计主要内容包括：确定经济管径、站址确定、调整及工况校核、设备选型、反输计算、站内工艺流程设计和开炉开泵方案；在此次课程设计中使自己不但系统了学习了以前的知识，

6、还有了对管输设计更深刻的理解。. 2 工艺设计说明书2.1 工程概况2.1.1 线路基本概况本设计依据某油田实际情况，由工建情况，结合人文地理环境等方面通过综合分析确定线路走向。管线全长350km，管线经过区域地势起伏较大。管线设计为密闭输送，能够长期连续稳定运行，输送油品手外界环境恶劣气候的影响小，无噪音，油气损耗少，且对环境污染小，能耗少，运费较低。2.1.2 输油站主要工程项目 本管线设计年输量为1500万吨年，综合考虑沿线的地理情况，贯彻节约占地、保护环境和相关法律法规，本着尽量避免将站址布置在海拔较高地区和远离城市的人口稀少地区，以方便职工生活，并本着“热泵合一”的原则，兼顾地区的布

7、站方针，采用方案如下：设立热泵站四座，即首站和三座中间站，均匀布站。本次设计中管道采用可减少蒸发损耗，流程简单，固定资产投资少，可全部利用剩余压力便于最优运行的密闭输送方式，并采用“先炉后泵”的工艺方案。选用直接加热式加热炉。鉴于传统的采用加热盘管对罐内油品进行加热的方法存在种种弊端，本次设计将热油循环工艺也包括在内，而且设有专用泵和专用炉，同时该泵和炉还可分别作为给油泵的备用泵和来油的加热炉，充分体现了一泵两用，一炉两用的方针。2.1.3 管道设计 本设计中选择的管道为外径660，壁厚10.0mm，管材为x70的管道。由于输量较大，且沿线地温较高，故从经济上分析，本管道不采用保温层。2.2

8、基本参数的选取 2.2.1 设计依据 管道输送工艺课程设计任务书 中国石油大学储运教研室 输油管道工程设计规范 gb 502532003 石油库设计规范 gbj 74 工程管道安装手册 中国石化出版社 输油管道设计与管理 中国石油大学出版社 其它有关法规及技术文件. 2.2.2 设计原则 (1) 设计中贯彻国家有关政策，积极采用新工艺、新技术、新设备和新材料，做到技术先进、经济合理、安全使用、确保质量； (2) 保护环境，降低能耗，节约土地；处理好与铁路、公路、空运、水路间的相互关系，在满足管线设计要求的前提下，充分利用管线的承压能力以减少不必要的损耗； (3) 积极采用先进技术、合理吸取国内

9、外新的科技成果。管线线路选择应根据沿线的气象、水文、地形、地质、地震等自然条件和交通、电力、水利、工矿企业、城市建设等的现状与发展规划，在施工便利和运行安全的前提下，通过综合分析和技术比较确定； (4) 采用地下埋设方式。受自然条件的限制时，局部地段可采用土堤埋设或地上敷设。 (5) 充分利用地形条件，兼顾热力站、泵站的布置，本着“热泵合一”的原则，尽量减少土地占用。 2.2.3 原始数据(1) 最大设计输量为1500万吨/年；生产期生产负荷（各年输量与最大输量的比率）见下表2-1：年 1234567891011121314生产负荷（%）6080901001001001001001001001

10、00908060 表2-1 生产期生产负荷表(2) 年最低月平均温度3c；(3) 管道中心埋深1.8m；(4) 土壤导热系数1.8w/(mc)；(5) 沥青防腐层导热系数0.18w/（mc)；(6) 原油物性20的密度880kg/m；初馏点80；反常点20；凝固点22；比热2.1kj/(kgc)；燃油热值4.1×10kj/kg。(7) 粘温关系: 3543 lg=2.86924-0.026477137t 4365 lg=2.594060-0.02004657t. (8)行压力9.0mpa，热站和泵站压力损失分别为10m，热泵站为30m，进站压头为80m，末站剩余压头60m。 (9)

11、沿程里程、高程（管道全程350km）数据见表2-2： 表2-2 管道纵断面数据里程（km）046.0107.9153.0203.0232.9297.7350.0高程（m）3050804020585058 2.2.4 温度参数的选择 (1) 出站油温 考虑到原油中不可避免的含水，故加热温度不宜高于100，以防止发生沸溢。由于本设计采取先炉后泵的方式，则加热温度不应高于初馏点，以免影响泵的吸入。另外，管道采用沥青防腐绝缘层，其输油温度不能超过沥青的耐热程度。而且，考虑到管道的热变形等因素，加热温度也不宜太高。综上考虑，初步确定出站温度t=60。 (2) 进站油温 加热站进站油温的确定主要取决于经济

12、比较。对于凝点较高的含蜡原油，由于在凝点附近粘温曲线很陡，故其经济进站温度常略高于凝固点。由于含蜡原油的粘温特性及凝点都会随热处理条件不同而不同，故应考虑最优热处理条件及经济比较来选择进出站温度。综合考虑，借鉴经验数据，初步设计进站温度t=35。 (3) 平均温度 当管路的流态在紊流光滑区时，可按平均温度下的油流粘度来计算站间摩阻。计算平均温度可采用下式： (2-1) 式中:平均油温，； 、加热站的出站、进站温度，。2.3 其他参数的选择 2.3.1 工作日 年工作天数350天。. 2.3.2 油品密度 根据20时油品的密度按下式换算成计算温度下的密度： (2-2) 式中:分别为温度为 和20

13、 下的密度； 温度系数，； 2.3.3 粘温方程 =2.362-0.0153t (2-3) 2.3.4 总传热系数k管道传热由：(1) 管壁、沥青防腐层的热传导 (2) 管外壁周围土壤的传热 (2-4) (2-5) 式中:i导热系数，w/(mc)； t土壤导热系数，w/(mc)； 1油流至管内壁的放热系数，w/（m2c)； 2管壁至土壤放热系数，w/（m2c)； ht管中心埋深，1.8m； dw管道最外围的直径，m； dw管道最外围的直径，m。 2.3.5 摩阻计算 当管路的流态在紊流光滑区时，可按平均温度下的油流粘度来计算站间摩阻。 管道设计参数： (1) 热站、泵站间压头损失10m； (2

14、) 热泵站内压头损失30m； (3) 年输送天数为350天； (4) 首站进站压力80m。 2.3.6 最优管径的选择 在规定输量下，若选用较大的管径，可降低输送压力，减少泵站数，从而减少了泵站的建设费用，降低了输油的动力消耗，但同时也增加了管路的建设费用。根据目前国内加热输油管道的实际经验，热油管道的经济流速在1.52.0m/s范围内。经过.计算，最终选定为外管径26英寸，壁厚10.0mm。2.4 工艺计算说明 2.4.1 概述 对于高含蜡及易凝易粘油品的管道输送，如果直接在环境温度下输送，则油品粘度大，阻力大，管道沿途摩阻损失大，导致了管道压降大，动力费用高，运行不经济，且在冬季极易凝管，

15、发生事故，所以在油品进入管道前必须采取降凝降粘措施。目前国内外很多采用加入降凝剂或给油品加热的办法，使油品温度升高，粘度降低，从而达到输送目的。本管线设计采用加热的办法，降低油品的粘度，减少摩阻损失，从而减少管道压降，节约动力消耗，但也增加了热能消耗以及加热设备的费用。热油管道不同于等温输送，它存在摩阻损失和热能损失两种能量损失，而且这两种损失相互影响，摩阻损失的大小决定了油品的粘度，而粘度大小又取决于输送温度的高低，管子的散热损失往往占能量损失的主导地位。热油沿管路流动时，温度不断降低，粘度不断增大，水力坡降也不断变化。计算热油管道的摩阻时，必须考虑管路沿线的温降情况及油品的粘温特性。因此设

16、计管路时，必须先进行热力计算，然后进行水力计算，此外，热油管的摩阻损失应按一个加热站间距来计算。全线摩阻为各站间摩阻和。2.5 确定加热站及泵站数 2.5.1热力计算 埋地不保温管线的散热传递过程是由三部分组成的，即油流至管壁的放热，沥青绝缘层的热传导和管外壁至周围土壤的传热，由于本设计中所输介质的要求不高，而且管径和输量较大，油流到管壁的温降比较小，故管壁到油流的散热可以忽略不计。而总传热系数主要取决于管外壁至土壤的放热系数，值在紊流状态下对传热系数值的影响可忽略。计算中周围介质的温度取最冷月土壤的平均温度，以加权平均温度作为油品的物性计算温度。由于设计流量较大，据经验，将进站温度取为t=3

17、0，出站温度取为t=60。在最小输量下求得加热站数。 (1) 流态判断 : (2-6) (2-7) (2-8). 式中:运动粘度； q流量，m3/s； d内径，m； e管内壁绝对粗糙度，m。 经计算3000reminremaxre1，所以各流量下流态均处于水力光滑区 (2) 加热站数确定 由最小输量进行热力计算确定加热站数 加热站间距lr的确定 lr= (2-9) 式中:=, b=， t0管道埋深处年最低月平均地温， 取3； g原油的质量流量，/s； c油品比热，kj/（kg）； i水力坡降。 加热站数 nr= 经计算，需要设4个加热站。 2.5.2 水力计算 最大输量下求泵站数，首先反算出站

18、油温，经过计算，确定出站油温为40。由粘温关系得出粘度等数据，为以后计算打好基础。为了便于计算和校核，本设计中将局部摩阻归入一个加热站的站内摩阻，而忽略了站外管道的局部摩阻损失。 (1) 确定出站油温 不能忽略摩擦热的影响，用迭代法计算最大输量下的出站油温tr tr=t0+b+(tz-t0-b)eal (2-10) i= (2-11)式中: 、m由流态确定，水力光滑区：m=0.25，=0.0246； q体积流量，m3/s。 (2) 管道沿程摩阻h总=il+z+hj (2-12). 式中:z起终点高差，m； hj局部压头损失，m (3) 判断有无翻越点经判断，全程无翻越点。 (4) 泵的选型及泵

19、站数的确定 因为流量较大，沿线地势较平坦，且从经济角度考虑并联效率高，便于自动控制优化运行，所以选用串联方式泵。 选型并根据设计任务书中的已知条件， 20×20×19hsb h=322-6.9824×10-5q1.75 计算管道承压确定站内泵的个数： 管道承压 p= 确定站内泵的个数: n< 确定泵站书: np= (2-13) 经计算，需要设4个泵站 2.5.3 站址确定根据地形的实际情况，本着热泵合一的原则，进行站址的调整。确定站址，除根据工艺设计要求外，还需按照地形、地址、文化、气象、给水、排水、供电和交通运输等条件，并结合施工、生产、环境保护，以及职工

20、生活等方面综合考虑，当热站数和泵站数合一后，既要考虑满足最大输量下压能的要求，又要考虑最小输量下的热能要求，应满足： (1)进站油温为35； (2)根据进站油温反算出的出站油温应低于管道允许的最高出站油温； (3)进站压力应满足泵的吸入性能； (4)出站压力不超过管线承压能力。 最终确定站址如下表2-4：.表2-4 布站情况表站号12345站类型热泵站热泵站热泵站热泵站末站里程（km）087.5175262.5350.0高程(m)3077.234.554582.6 校核计算说明 2.6.1 热力、水力校核 由于对站址的综合考虑，使热站、泵站的站址均有所改变，因此必须进行热力、水力校核。求得站址

21、改变后的进出站温度、压力，以确保管线的安全运行。 2.6.2 进出站温度校核 不同输量下由进站油温反算出站油温，所得油温符合要求（低于初馏点等）即可。 2.6.3 进出站压力校核 不同输量下，利用反算出的出站油温，得出水力坡降，近而得出进出站压力，出站压力满足摩阻等要求。各站进站压力只要满足泵的吸入性能要求，出站压力均不超过最大承压，出站温度低于最高出站温度，就可以合格。 2.6.4 压力越站校核 当输油主泵不可避免地遇到断电、事故或检修时，或由于夏季地温升高，沿程散热减小，从而导致沿程摩阻减小，为了节约动力费用，可以进行中间站的压力越站，以充分利用有效的能量。从纵断面图上判定压力越站最困难的

22、站，并对其的进出站压力进行确定以满足要求，对于压力越站而言，其所具有的困难主要是地形起伏的影响及加热站间距的影响。压力越站的计算目的是计算出压力越站时需要的最小输量，并根据此输量计算越站时所需压力，并校核其是否超压。 2.6.5 热力越站校核 当输油主泵不可避免地遇到断电、事故或检修时，或由于夏季地温升高，沿程散热减小 2.6.6 动、静水压力校核 (1) 动水压力校核动水压力是指油流沿管道流动过程中各点的剩余压力，即管道纵断面线与水力坡降线之间的垂直高度，动水压力的变化不仅取决于地形的变化，而且与管道的水力坡降和泵站的运行情况有关，从纵断面图上可以看出，动水压力满足输送要求。 (2) 静水压

23、力校核静水压力是指油流停止流动后，由地形高差产生的静液柱压力，由纵断面图可知静水.压力也满足输送要求。 2.6.7 反输运行参数的确定 当油田来油不足时，由于流量小，温降快导致进站油温过低或者由于停输等原因，甚至出现凝管现象，需进行反输。由于反输是非正常工况，浪费能量，故要求反输量越小越好。本设计取管线可能的最小输量为反输输量。由具体计算可知，可以满足反输条件。经过一系列的校核，选择的站址满足要求。2.7 站内工艺流程的设计 输油站的工艺流程是指油品在站内的流动过程，实际上是由站内管道、器件、阀门所组成的，并与其他输油设备相连的输油系统。该系统决定了油品在站内可能流动的方向、输油站的性质和所能

24、承担的任务。制定和规划工艺流程要考虑以下的要求： (1) 满足输送工艺及生产环节的要求。输油站的主要操作包括：来油与计量；正输；反输；越站输送，包括全越站、压力越站、热力越站；收发清管器；站内循环或倒罐；停输再启动。 (2) 便于事故处理和维修。 (3) 采用先进技术及设备，提高输油水平。 (4) 流程尽量简单，尽可能少用阀门、管件，力求减少管道及其长度，充分发挥设备性能，节约投资，减少经营费用输油站工艺流程： (1) 首站接受来油、计量、站内循环或倒罐，正输、向来油处反输、加热、收发清管器等操作。 (2) 中间站正输、反输，越站，收发清管器。 (3)末站接受来油，正输、反输，收发清管器，站内

25、循环，外输，倒罐等操作。 流程简介： (1) 来油计量 来油计量阀组 (2) 站内循环及倒罐 罐阀组泵加热炉阀组罐 (3) 正输（首站） 上站来油阀组给油泵加热炉主输泵下站 (4) 反输 下站来油阀组给油泵加热炉主输泵上站. (5) 压力越站 来油阀组加热炉下站2.8 主要设备的选择 2.8.1 输油泵的选择 选泵原则： (1) 为便于维修和管理，尽量选取同系列泵； (2) 尽量满足防爆、防腐或露天安装使用地要求； (3) 为保证工作稳定，持续性好，满足密闭输送要求，选用大排量的离心泵，配用效率高的电动机为原动机。 (1) 输油主泵选泵原则： 满足管线输量要求，使泵在各输量下均在高效区工作。

26、充分利用管线承压能力，减少泵站数，降低工程造价。故所选输油主泵为：202019hsb 额定流量为2850m³/h (2) 给油泵 选泵原则：大排量、低扬程、高效率故所选输油主泵为：20×20×19hsb (3) 反输泵：管道在以下两种情况下需要反输： 输量不足，需要正反输交替来活动管道以防止凝管。 出现事故工况时进行反输，如末站着火。 主要考虑资源利用问题所以选用输油主泵充当。经计算满足要求。 2.8.2 加热炉的选择选炉原则：(1) 应满足加热站的热负荷要求，炉效高； (2) 为便于检修，各站宜选用两台以上加热炉。 加热站的热负荷由下面的公式计算： q=gc(t

27、r-tz) （2-16） 式中:q加热站的热负荷，kw； g油品流量，m3/h； c油品比热，kj/kg。 提供的加热炉型号如下： 800kw,1000kw,1250kw,1600kw,2000kw,2500kw,3150kw,4000kw,5000kw. 2.8.3 首末站罐容的选择 （2-17） 式中:m年原油输转量，kg； v所需罐容，m； -储油温度下原油密度，kg/m； 利用系数,浮顶罐 0.9； t原油储备天数，首站3天，末站5天。 2.8.4 阀门 根据规范及各种阀门的用途，站内选用的阀门类型如下： (1) 油罐上的阀门用手动闸阀 (2) 泵入口用手动闸阀 (3)串联泵出口用闸阀

28、 (4) 出站处设调节阀阀组 (5) 为防止泵出口管线超压，泵出口管线上设高压泄压阀 (6) 热泵站设低压泄压阀 (7) 清管器收发球筒与站间管线连接用球阀 阀门规格的选用: (1) 阀门的公称直径应与管线的公称直径相同 (2) 阀门的公称压力应大于阀门安装处的压力。. 3 工艺设计计算书 3.1 经济管径 (3-1) 式中：d-经济管径（m） q-质量流量（kg/s） v-经济流速（m/s） -原油密度（kg/m） 选定: 进站油温t=35c 出站油温t=60c t=（60+2×35）=42.67c = 880-0.681(42.67-20)=864.56kg/m q=g/=496

29、.03/864.56=0.570m/s 3.1.1 经济流速 含蜡原油经济流速在1.5m/s2.0 m/s之间 当v=1.5m/s时： d=694mm 当v=2.0m/s时： d=603mm 选择管径的范围为603mm和694mm之间。 选管：由国产钢管部分规格初步选定钢管，取d=660mm =10.0mm d=640mm 式中： 管道外径； 管子壁厚； 管道内径。. 反算经济流速 v=1.77m/s 经济流速在1.5m/s2.0m/s之间，故所选管径符合要求3.1.2 确定管道承压 管道材料选定为x70钢 (3-2)其中： =k所以p=2=2×0.006×176.4/0.

30、219=9.666mpa=1140米油柱，此为管道最大承压3.2 热力计算与确定热站数 3.2.1 确定计算用各参数粘温关系: 3543 lg=2.86924-0.026477137t 4365 lg=2.594060-0.02004657t 3.2.2 确定流态 属水力光滑区 计算如下： 雷诺数： 3543 时: 4365 时: . 因此，属水力光滑区，=0.0246，m=0.25水利坡降：m/m 3.2.3 总传热系数的确定 (3-3) 其中，管外壁至大气放热系数： (3-4) 紊流时管内放热系数对k影响很小，可忽略。 土壤导热系数： =1.8w/(mc) 管中心埋深 ： h=1.8m 沥

31、青防腐层一般6mm9mm, 这里取6mm 即沥青防腐层：厚度=6mm,导热系数=0.18w/mc 计算如下： 确定总传热系数：.=1.88 k=1.75w/mc 3.2.4 最小输量下确定热站数 站间距： (3-5) 式中： 热站数: 平均站间距: 热力布站及校核 初步在0km,87.5km,175km,262.5km 反算出站油温：t=55.8 t=35 则根据得： 880-0.681(42.67-20)=864.56kg/m 该温度下流量:q=0.345 m/s. 因为: 则: 圆整取n=4 根据上述过程,迭代一次,得到出站温度t=52.4,两次相差小于1 ,所以出站温度取52.4.满足要

32、求。综上，最小输量时取加热站为四个。.3.3 水力计算与确定泵站数 3.3.1 迭代算出站油温 由于最小输量下加热站数为四个，从经济角度考虑，最大输量下加热站数也取四个。假设 b=0 880-0.681(42.67-20)=864.56kg/m q=0.570m/s 进站油温t=35 出站油温t=42 3.3.2 判断翻越点 根据翻越点定义判断107.9km,和232.9km处可能是翻越点。.其中0km处高程30m 107.9km处高程80m 232.9km处高程58m从起点到终点所需压头为: 从起点到107.68km处所需压头为: 从起点到232.9km处所需压头为: 经过判断，全线没有翻越

33、点。 3.3.3 选泵确定泵站数沿程总摩阻： h为站内摩阻 泵站数： ,其中，hc为站内损失选泵为：20×20×19hsb h=322-6.9824×10-5q1.75一台泵扬程h=277.64m 根据泵特性曲线和管路特性曲线做出图3-1： 图 3-1 根据图3-1可知:三台泵串联扬程h=732.36m. 所以: 总共选4台 其中1台备用 取整 n=4 3.3.4 确定站址 初步泵址为0km,87.5km,175km,262.5km 校核如下： 最小流量时:1台泵的扬程h=303m,2台泵h=534m,3台泵h=801m 首站 进站压力 80m 出站压力:80+8

34、01-30=851m 3#中间站 进站压力:851-0.0029×1.01×750×1000-(90-30)-30=249.5m 出站压力:249.5+534-30=753.5(2个泵运行) 末站 进站压力:755.5-0.0029×1.01×175×1000-(90-30)-30=212m 最大流量时:1台泵的扬程h=277.64m,2台泵h=488.24m,3台泵h=732.36m 首站 进站压力:80 m 出站压力:80+732.36-30=782.36m 2#站 进站压力:782.36-0.007×1.01×

35、;87.5×1000-(77.25-30)=200.5m 出站压力:200.5+488.24-30=658.86m (2泵运行) 3#站 进站压力:658.86-0.007×1.01×87.5×1000(34.5-77.25)=81.26 出战压力:81.26+732.36-30=783.62m 4#站 进站压力:783.62-0.007×1.01×87.5×1000-(28.63-34.5)=168.62m 出站压力:168.62+488.24-30=656.62m(2泵运行) 末站 进站压力:656.62-0.007&#

36、215;1.01×87.5×1000(47.5-34.5)=60m 进出站压力经校核均满足要求。3.4 不同输量下的布站方案 3.4.1 最小输量时布站方案 最小输量时，确定热站数为四个。出站温度tr=52.4进站温度tz=35则根据 得： 880-0.681(42.67-20)=864.56kg/m q=0.350 m/s. 沿程总摩阻：泵的扬程h=322-6.9824×10-5q1.75三台泵串联，泵站的扬程h=801泵站数: 综上，最小输量时，布站情况为：四个热站，两个泵站。3.4.2 最大输量时布站方案 最大输量时： . 由于最小输量时加热站数为四个，从经

37、济环保角度考虑，最大数量时可调整成四个加热站。下面反算设两个加热站时的出站温度。仍取进站温度t=35。假设 b=0 q=0.570 m/s 满足要求。前面已计算出最大输量时的泵站数为四个。综上，最终布站情况为四个热站，四个泵站。. 按照热泵和一的原则可得各站站址如下表3-2： 表 3-2里程（km）087.5175262.5350高程（m）3077.234.55458布站情况首站1#热泵站2#热泵站3#中间站热泵站4#热泵站末站3.5 各站运行参数 3.5.1 输量最大时参数 计算结果如下表3-3：四泵站二热站 表 3-3里程（km）087.5175262.5350高程（m）3077.234.

38、55458进站温度（）35/35/35出站温度（）42/42/35进站压力（m）80202.2685.26174.6224.2泵站扬程（m）732.36488.24732.36488.240出站压力（m）782.36660.86787.62662.6260 3.5.2 60%输量时参数 计算见表3-6 四热站两泵站 . 表 3-6里程（km）087.5175262.5350高程（m）3077.234.55458进站温度（）3535353535出站温度（）52.452.452.452.435进站压力（m）80/251.5/214泵站扬程（m）801/534/0出站压力（m）851/755.5/6

39、03.6 反输计算 3.6.1 反输量的确定 反输量取生产期的最小年输量， 即， 3.6.2 反输泵的选择 选20×20×19hsb h=322-6.9824×10-5q1.75 三台串联，一台备用。 根据以前反算出站油温得出q=0.345m/s 计算，一台泵扬程h=267m 3.6.3 反输运行参数 反输运行参数见表3-7 表 3-7里程（km）087.5175262.5350高程（m）3077.234.55458进站温度（）3535353535出站温度（）52.452.452.452.435进站压力（m）80/251.5/60泵站扬程（m）801/534/0出