办公综合楼设计计算书

1、一、绪 论本设计是按照广西工学院土木建筑工程系2008年毕业设计要求编写的毕业设计。题目为“某办公综合楼设计”。内容包括结构设计、施工设计两部份。办公楼是公共建筑，其规范要求比较严格，能体现出结构设计的很多重要的方面，选择办公楼结构设计，从而掌握办公楼设计的基本原理，妥善解决其功能关系，满足使用要求。结构设计要满足建筑设计的要求，即要注意先进性，又要从广西的实际情况出发，贯彻因地制宜的方针。要求在满足使用要求的前提下，综合考虑安全可靠、经济合理、技术先进、施工方便以及工程所在地区当前可能条件等因素。在结构布置的过程中，结构布置要使荷载传递直接、受力明确，并按强度和刚度要求初步确定构件的截面尺寸

2、，构件类型和尺寸规格尽可能少，在结构布置的基础上深入考虑在竖向荷载和水平荷载作用下，结构体系之间协同工作的程度，合理地确定结构或构件的计算简图。还需考虑整个建筑物在平面和竖向上是否需要采用构造措施，以保证整个建筑物及其某些薄弱部位在平面和竖向上的刚度及整体性。在结构布置的基础上，深入考虑在竖向荷载和水平荷载的作用下，结构体系之间协同工作的程度，通过必要的计算和结构处理，使结构构件及其连接的节点满足强度、刚度的要求，并符合现行设计规范、满足国家强制性条文，最终把结构布置和构件设计准确地反映到施工图中施工组织设计是根据本人所完成的结构设计部分进行编制，用以作为直接指导和组织单位工程施工活动的技术经

3、济文件。编制的施工组织设计应根据工程建筑结构的特点及施工条件，合理选择施工方案，编制施工进度计划，规划施工现场的平面布置，编制各种资源需要量计划，制定降低工程成本的措施和保证工程质量与安全施工的措施、施工管理制度。要求施工方案技术上先进、经济上合理，切实可行。施工进度计划的工期应在国家规定工期的15%的幅度内，施工平面图以满足方便施工，提高效率并做到生产与生活区分开和文明施工的要求。这次设计是在各位老师的悉心指导下完成的，在此向你们表示衷心的感谢！ 鉴于学生水平有限，设计书中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评和指正。二、设计基本资料建筑设计图纸：从建施1至建施101、规模：本工程某办公综合楼

4、，建筑设计工作已完成。总建筑面积2430m2。总楼层为地上4层，局部5层。各层的层高及各层的建筑面积、门窗标高详见建筑施工图。2、防火要求：建筑物属二级防火标准。3、结构形式：钢筋砼框架结构。填充墙厚度详表1.1。4、气象、水文、地质资料：（1）主导风向：夏季东南风、冬秋季西北风。基本风压值w0详表1.1。（2）建筑物地处某市中心，不考虑雪荷载和灰荷载作用。（3）自然地面-10m以下可见地下水。（4）地质资料：地质持力层为粘土，孔隙比为e=0.8，液性指数i1=0.90，场地覆盖层为1.0m，场地土壤属类场地土。地基承载力详表1.1。（5）抗震设防：此建筑物为一般建筑物，建设位置位于近震区，其

5、抗震设防详表1.1。表2.1填充墙厚度（mm）基本风压值（kn/m2）地基承载力（kpa）地震设防烈度计算楼板计算框架计算楼梯240厚标准砖0.551906度第四层7四层三、结构平面布置 主体结构共4层，1层层高为4.2m，2-4层层高为3.5m，内外墙的做法：内外墙均砌240厚空心砖，门窗详见门窗表，楼层屋盖均为现浇钢筋砼结构。板厚取100 mm：mm（一）梁截面尺寸的估算：最大跨：(1)主梁：l=7000h=(1/101/15)l,取700b=(1/21/3)h，取 250故框架主梁的截面尺寸为b×h=250×700走廊两柱间框架主梁的截面尺寸为b×h=250

6、×400(2)次梁：l=4500 h=(1/121/18)l,取400，b取250故框架次梁的截面尺寸为b×h=250×400 (3)二级次梁：250mm×350 250mm×300表3.1估算梁的截面尺寸（）及各层混凝土强度等级层数混凝土强度等级横梁（b×h）纵梁（b×h）次梁（b×h）1213c30250×700250×400250×500200×500 250×3004c30250×700250×400250×500250

7、5;450250×500（二）柱截面尺寸的估算框架柱截面尺寸根据柱的轴压比限制，按下式计算：（1）柱组合的轴压比设计值按照下列公式计算： 式中：考虑地震设防烈度为6度,此建筑为c类建筑，故柱轴力压力增大系数取1.3；: 为按照简支状态计算柱的负荷面积；：为折算后在单位面积上的重力荷载代表值，12kn/18kn/，取16kn/: 为验算截面以上楼层层数；（2）框架柱验算由建筑图可知边柱和中柱的负载面积：中柱最大负载面积：（3.605.60）/2×(9.0+2.4-1.6-3.0)/2=4.6×6.4边柱最大负载面积：（5.15+5.15）/2×9/2=5.

8、15×4.5中柱：an/fc=(1.3×4.6×6.4×16×1000×4)/14.3/0.9=190319.20 边柱：an/fc=(1.3×5.15×4.5×16×1000×4)/14.3/0.8=168545.46根据上述计算结果，并综合考虑其他因素，取柱截面为正方形，初步估计柱的尺寸为450×450202500>190319.20，为使建筑要求得到满足中柱和边柱的尺寸相同，均为450×450。故初选柱的尺寸为450×450；（三）板截面尺寸的

9、估算（1）根据混凝土结构设计规范10.1.1条，单向板民用建筑板最小厚度为60mm,工业建筑楼板最小厚度为70mm，双向板最小厚度为80mm。（2）根据板的跨度进行估算：单向板：双向板：，其中为板的短向跨度。故取。四、板配筋计算（一）设计资料结构布置如图4.1所示，板厚选用100mm，30mm厚水磨石楼面，12mm厚石灰砂浆顶棚，楼面活荷载标准值，走廊活荷载：，活动室楼面活荷载：4.0 kn/，档案室活荷载：职工培训中心活荷载：2.0 kn/，暂空空间楼面活荷载：2.5 kn/，接待室活荷载：2.0 kn/。混凝土为c30 , 。1、楼面荷载（按照98zj001楼6做法）四层楼面恒载标准值：1

10、2mm厚1:2水泥石子磨光素水泥浆结合层一遍18厚1：3水泥沙浆找平层素水泥浆结合层一遍 总厚度30m 自重 0.65kn/ 100厚钢筋混凝土板 0.1×25=2.5kn/ 12厚板底砂浆抹灰层 0.12×170.34kn/ 小计 g= 3.39kn/ 取 g=3.4kn/ 档案室活荷载标准值 q= 2.5kn/ 动室活荷载标准值 q=4.0kn/ 暂空空间活荷载标准值 q=2.5kn/职工培训中心活荷载标准值 q=2.0kn/走廊活荷载标准值 q=2.0kn/接待室活荷载标准值 q=2.0kn/2、卫生间楼板荷载（按照98zj001楼27做法）(1) 小卫生间做法98z

11、j001 楼25（结构层标高比建筑标高低120mm）12mm厚1:2水泥石子磨光素水泥浆结合层一遍18厚1：3水泥沙浆找平层素水泥浆结合层一遍 2厚一布四涂氯丁沥青防水涂料、面撒黄沙，四周沿墙上翻150高刷基层处理剂一遍15厚1：2水泥沙浆找平50厚c20细石混凝土找0.5%-1%坡，最薄处不小于20混凝土楼板 总厚度97mm 自重 2.17 kn/（2）公共卫生间 98zj512 2-2/20（结构层标高比建筑标高低120mm）40mm厚c20细石混凝土保护层1：6水泥炉渣垫层15厚1：2水泥砂浆保护层1.5厚一布四涂氯丁沥青防水涂料、面撒黄沙，四周沿墙上翻150高刷基层处理剂一遍20厚1：

12、2水泥砂浆找平层结构层 总厚度200mm 自重 3.26kn/（二）荷载计算档案室楼面： 恒载：活载：合计： 走廊： 恒载： 活载：合计： 暂空空间楼面：恒载： 活载：合计： 活动室楼面： 恒载： 活载：合计： 职工培训中心楼面： 恒载： 活载：合计： 接待室楼面： 恒载： 活载：合计： 厕所楼面： 恒载： 活载：合计： （三）板的计算由计算简图可知，将楼板划分了1板、2板、3板、4板、5板、6板、7板等类格板板块，其中7板按单向板计算，其余均按照双向板计算，按塑性理论计算。主梁的h700mm，宽度b=为250mm ，次梁的高度h500mm，宽度b=为250 , 走廊梁h400mm，宽度b=为

13、250.板的尺寸支撑情况如图4.1所示：1、 四层1号楼板计算：（1） 弯矩计算：计算跨度： <3 按双向板计算则 按塑性理论计算，采用分离式配筋样式，各塑性铰上总弯矩为： 代入基本公式，由于区格1板四周都有整浇的梁支撑 。图4.1四层楼板计算简图 （2） 配筋计算：对于周边与梁整体连接的双向板，由于在两个方向受到支承构件的变形约束，整块板存在穹顶作用，使板内弯矩大大减小。规范允许其弯矩设计值按下列情况进行折减：（1）中间跨和跨中截面及中间支座截面，减小20%。（2）边跨的跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面当时减小20%；当时减小10%，式中为垂直于楼板边缘方向板的计算跨度；为沿楼板

14、边缘方向板的计算跨度。（3）楼板的角区格不折减。由于荷载较小和计算方便，在计算书中就不再折减.跨中截面取，短边，支座截面近似取。1格板四周都有整浇梁支撑，另外板中配筋较低，故近似的取内力臂数进行计算。y方向跨中：y方向支座：故y方向跨中，支座选用。x方向跨中：x方向支座：故x方向跨中选用，支座选用。2、 四层2号楼板计算：（1） 弯矩计算：计算跨度： <3 按双向板计算 按塑性理论计算，采用分离式配筋样式，各塑性铰上总弯矩为：则： 代入基本公式，由于区格板2四周与梁连接。 （2） 配筋计算：跨中截面取，短边，支座截面近似取。2格板四周都有整浇梁支撑，另外板中配筋较低，故近似的取内力臂数进

15、行计算。y方向跨中：y方向支座：故y方向跨中，支座选用。x方向跨中：x方向支座：故x方向跨中选用，支座选用。3、 四层3号楼板计算：（1） 弯矩计算： 计算跨度： <3 按双向板计算 按塑性理论计算，采用分离式配筋样式，各塑性铰上总弯矩为：则： 代入基本公式，由于区格板3四周与梁连接。 （2） 配筋计算： 跨中截面取，短边，支座截面近似取。3格板四周都有整浇梁支撑，另外板中配筋较低，故近似的取内力臂数进行计算。y方向跨中：y方向支座：故y方向跨中，支座选用。x方向跨中：x方向支座：故x方向跨中选用，支座选用。4、 四层4号楼板计算：（1）弯矩计算： 计算跨度： <3 按双向板计算

16、按塑性理论计算，采用分离式配筋样式，各塑性铰上总弯矩为：则： 代入基本公式，由于区格板4四周与梁连接。 （2） 配筋计算： 跨中截面取，短边，支座截面近似取。4格板四周都有整浇梁支撑，另外板中配筋较低，故近似的取内力臂数进行计算。y方向跨中：y方向支座：故y方向跨中，支座选用。x方向跨中：x方向支座：故x方向跨中选用，支座选用。5、四层5号楼板计算：（1） 弯矩计算： 计算跨度： <3 按双向板计算 按塑性理论计算，采用分离式配筋样式，各塑性铰上总弯矩为：则： 代入基本公式，由于区格板5四周与梁连接。 （2） 配筋计算： 跨中截面取，短边，支座截面近似取。5格板四周都有整浇梁支撑，另外板

17、中配筋较低，故近似的取内力臂数进行计算。y方向跨中：y方向支座：故y方向跨中，支座选用。x方向跨中：x方向支座：故x方向跨中选用，支座选用。6、 四层6号楼板计算：（1） 弯矩计算： 计算跨度： <3 按双向板计算 按塑性理论计算，采用分离式配筋样式，各塑性铰上总弯矩为：则： 代入基本公式，由于区格板6四周与梁连接。 （2） 配筋计算： 跨中截面取，短边，支座截面近似取。6格板四周都有整浇梁支撑，另外板中配筋较低，故近似的取内力臂数进行计算。y方向跨中：y方向支座：故y方向跨中，支座选用。x方向跨中：x方向支座：故x方向跨中选用，支座选用。7、单向板7号塑性理论计算：（1）弯矩计算 计算

18、跨度： 3 按单向板计算单向板 ：在计算跨中最大弯矩时，忽略连续梁对板的约束作用，偏于安全地按简支构件计算，即跨中最大弯矩为单向板在g+q作用下两个支座铰支时的跨中弯矩值（g+q）l2/8；在计算支座最小负弯矩时，偏于安全地按两边固结方式计算，即为支座最小负弯矩为单向板在g+q作用下两个支座固定时的支座弯矩-（g+q）l2/12。跨中最大正弯矩计算简图见下图：图4.2板7计算简图支座最小负弯矩计算简图见下图 图4.3板7计算简图m1 =（g+q）l2 /8=7.58×1.22/8=1.36kn.m ； ； 可求出；查表可知按构造配筋，选即可，实际配筋：as=251mm2 。 m2 =

19、-（g+q）l2/12 =-7.58×1.22/12=-0.91kn*m ，由上面配筋知道，按构造配筋，选即可，实际配筋：as=251mm2 。长方向按构造配筋计算，采用。表4.1楼面板配筋楼面板配筋截面方向m(kn.m)as/m选配钢筋实配钢筋1跨中lx方向1.4193.258200251mm2ly方向0.38830.538200251mm2支座lx方向2.82186.508200335mm2ly方向0.77658.588200251mm22跨中lx方向1.2985.328200251mm2ly方向0.82462.288200251mm2支座lx方向2.58170.63820033

20、5mm2ly方向1.648124.578200251mm23跨中lx方向1.875124.008200251mm2ly方向0.40930.918200251mm2支座lx方向3.75248.018200335mm2ly方向0.81861.838200251mm24跨中lx方向1.00566.478200251mm2ly方向 0.19814.968200251mm2支座lx方向2.01132.948200335mm2ly方向0.39629.938200251mm2楼面板配筋截面方向m(kn.m)as/m选配钢筋实配钢筋5跨中lx方向 2.438161.248200251mm2ly方向0.3929

21、.488200251mm2支座lx方向4.876322.498150335mm2ly方向0.7858.968200251mm26跨中lx方向0.38325.338200251mm2ly方向0.055401598200251mm2支座lx方向0.76650.668200335mm2ly方向0.1108.3148200251mm27跨中lx方向0.79549.812038200251mm2ly方向0.1067.5904058200251mm2支座lx方向1.5999.624068200335mm2ly方向0.21215.180818200251mm2ly方向0.30922.126758200251

22、mm2ly方向0.61844.253498200251mm2五、现浇板式楼梯设计由于板式楼梯下表面平整，施工支模较方便，外观比较轻巧。因此本楼梯设计为现浇板式楼梯。按任务书要求取建筑图上67轴间的第四层楼梯进行计算。（一）楼梯各构件尺寸确定根据楼梯平面布置图，楼梯斜段投影的长度，楼梯梯段斜板的厚度：其他各构件的尺寸分别为：tl1：tl2：平台板厚tz1：（二）梯段板tb1设计板的倾斜角度，取1m宽板带计算。1、荷载计算表5.1梯段板的荷载计算荷载种类荷载标准值（kn/m）恒荷载30厚水磨石找平0.65三角形踏步混凝土斜板20厚水泥砂浆粉底小计6.34活荷载2.5对于由可变荷载控制的组合:,总荷

23、载设计值kn/m对于由永久荷载控制的组合：，总荷载设计值 =11.01kn/m因此取由可变荷载控制的组合进行截面设计。图5.1 四层楼梯详图2、截面设计板的水平计算跨度，其弯矩设计值板的有效高度混凝土强度等级为c30：采用hpb235级钢筋：选配；分布筋每级踏步下。（三）平台板ptb-1设计平台板厚取100mm，取1m宽板带计算。1、荷载计算平台板的荷载计算列于下表： 表5.2平台板荷载计算荷载种类荷载标准值（kn/m）恒荷载30厚水磨石找平0.65100厚钢筋混凝土板20厚水泥砂浆粉底小计3.55活荷载2.5对于由可变荷载控制的组合:,总荷载设计值=7.76kn/m对于由永久荷载控制的组合：

24、，总荷载设计值 =7.24因此取由可变荷载控制的组合进行截面设计。2、截面设计平台板的计算跨度弯矩设计值：板的有效高度：混凝土强度等级为c30，采用hpb235级钢筋：选配。验算最小配筋率：。满足最小配筋率要求，所配钢筋符合要求。分布钢筋取。ptb2与ptb1尺寸相差不是很大，故采用相同配筋。（四）平台梁tl1设计平台梁tl1的截面尺寸1荷载计算表5.3平台梁荷载计算荷载种类荷载标准值（kn/m）恒荷载梁自重梁侧粉刷平台板传来梯段板传来小计16.82活荷载对于由可变荷载控制的组合:,总荷载设计值=31.11kn/m对于由永久荷载控制的组合：，总荷载设计值 =30.35因此取由可变荷载控制的组合

25、进行截面设计。2截面设计平台梁的计算跨度弯矩设计值：剪力设计值：平台梁的有效高度：采用混凝土强度为c30：采用hrb335级钢筋：采用hpb235级钢筋：（1） 平台梁正截面设计按倒l型考虑：按计算跨度考虑：按梁肋净距考虑：按翼缘高度考虑：，不受此限制取以上几种计算的最小值：故属于第类t型截面。实配3根直径16mm的hrb335级钢筋，。 （2） 斜截面验算验算截面尺寸：，截面尺寸满足要求。验算是否需要计算配置腹筋：不需要计算配置腹筋，按构造配箍筋即可。（3） 按构造配置双肢箍筋，验算最小配筋率：，不满足要求，另选钢筋。配置双肢箍筋，验算最小配筋率：，满足要求因此，沿整条梁长配置箍筋。（五）梯

26、柱tz1设计计算高度l0=1.25×1.8=2.25m, 柱子尺寸为250×250mm查得稳定系数。tz1上的荷载为平台梁传来及自重：由轴心受压公式可得：故不需按计算配筋，仅按构造要求配置钢筋，但需满足最小配筋率的要求。tz1内纵筋选用4根直径为14mm的hrb335级钢筋。箍筋选用，如图所示。验算tz1内纵向配筋率：一侧纵向钢筋配筋率：全截面纵向钢筋配筋率：即选配的钢筋满足最小配筋率的要求。 图5.2tz1截面配筋图六、一榀框架（kj-7）设计（一）框架梁柱的截面尺寸的确定1、框架梁二、三、四层和屋面梁的尺寸都为250mm×700mm.2、框架柱所有柱的截面考虑

27、建筑要求和施工和计算的方便故取相同的尺寸450mm×450mm.（二）确定框架的计算简图图6.1 框架7计算简图框架的的计算简图如图6.1所示取7轴上的一榀框架计算，假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁框架柱刚接。框架梁的计算跨度应取框架柱截面形心轴线之间的距离。底层柱的高从基础顶面算至二层楼面，基础的顶面标高根据地质条件、室内外高差确定。设基础顶面位于室外地坪以下0.5m，则基础顶面标高为-0.45-0.5-0.95m。故底层柱高=4.2+0.500+0.45=5.15m。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面，即为层高，为3.500m,即m。由此可以绘出框架计算简图如6.1所示。（三）梁柱

28、的线刚度计算在框架结构中，现浇楼板可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架的侧移。为考虑这一有利的作用，在计算梁的截面惯性矩的时候，对于中框架梁的线刚度2（为梁的截面惯性矩），边框架梁取。 梁采用c30混凝土，边框架梁： 中框架梁： 底层柱： 二、三、四层柱： 令底层柱线刚度则其余各杆件的相对线刚度为：边框架： 中框架： 框架梁的相对线刚度如图6.2所示，作为计算节点杆端弯距分配系数的依据。图6.2框架7线刚度图（四）竖向荷载标准值计算1、屋面及楼面恒荷载计算（1）屋面40厚370×370大阶砖；1：2水泥砂浆填缝m2.5砂浆砌120×120砖三皮

29、，双向中距380成顺排水方向砌一侧一平砖带，高180中距380，砖带端部砌240×120砖三皮4厚app改性沥青防水卷材刷基层处理剂一遍20厚1:2.5水泥砂浆找平层 总厚度:244mm 自重 2.26 kn/ （屋面做法98zj001、屋16） 结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1m×25kn/m32.5kn/抹灰层：12厚混合砂浆0.24kn/m2合计 5.00 kn/m2（2）各层走廊楼面：水磨石楼面12mm厚1:2水泥石子磨光素水泥浆结合层一遍18厚1：3水泥沙浆找平层素水泥浆结合层一遍 总厚度30m 自重 0.65kn/ 100厚钢筋混凝土板 0.1×

30、25=2.5kn/12厚板底砂浆抹灰层 0.12×170.34kn/ 小计 g= 3.39kn/ 取 g= 3.40kn/（3）屋面及楼面活荷载计算根据荷载规范查得 ：不上人屋面：0.5kn/楼面：2.0kn/(办公楼)走廊: 2.5kn/档案室：2.5kn/餐厅及接待室：2.0kn/2、梁、柱、墙、门窗重力荷载的计算（1）梁自重： b×h=250×700梁自重： 2.5×0.25m×(0.7m-0.1m)=4.5 kn/m抹灰层20厚混合砂浆： 0.020m×(0.7m-0.1m)×2+0.25m×17=0.51

31、 kn/m合计：5.01 kn/m b×h=250×500梁自重：25 ×0.25m×(0.5m-0.1m)=2.5 kn/m抹灰层20厚混合砂浆：0.02m×(0.5m-0.1m)×2+0.25m×17=0.357 kn/m合计：2.857 kn/m 次梁：b×h=250×400梁自重：25×0.25m×(0.4m-0.1m)=2.188 kn/m抹灰层20厚混合砂浆：0.02m×(0.4m-0.1m)×2+0.25m×17=0.289 kn/m合计：2

32、.477 kn/m（2）柱自重： 柱：b×h=450×450柱自重：25 ×0.45m×0.45m=5.06 kn/m抹灰层20厚混合砂浆： 0.02m×0.4m×4×17=0.544 kn/m合计：5.604 kn/m 构造柱：b×h=250×250柱自重：25 ×0.25m×0.25m=1.56kn/m抹灰层20厚混合砂浆： 0.02m×0.25m×4×17=0.34 kn/m合计：1.90 kn/m（3）墙自重：240标准砖墙：0.24m×

33、19=4.56 kn/20厚混合砂浆抹灰墙面：0.02m×2×17 kn/=0.68 kn/m屋顶女儿墙重（女儿墙高0.9m，女儿墙按240标准砖墙考虑）0.9m女儿墙自重：0.9m×4.56 kn/=4.11 kn/m女儿墙压墙荷载较小忽略（4）门窗自重：铝合金窗：0.35 kn/×2.2m=0.77 kn/m自重：0.2 kn/×2.4m=0.48 kn/ma、g轴墙自重（梁高500，开有窗）(4.56 +0.68)kn/×5.15m×(3.6m0.5m)2.4m×2.2m=55.99kn自重 0.77kn/m

34、×2.4m=1.848kn合计：57.84 kn四层d轴墙自重（梁高500）(4.56 +0.68)kn/×5.15m×(3.6m0.5m)=83.66kn合计：83.66 kn四层e轴墙自重（梁高500，开有门）(4.56 +0.68)kn/×5.15m×(3.6m0.5m)1.0m×2.4m×2=58.50kn自重 0.48kn/m×1.0m=0.48kn合计：58.98 kn四层2轴横墙自重（梁高700）(4.56 +0.68)kn/×8.6m×(3.6m0.7m)=130.69kn合计：

35、130.69 kn沿梁跨长的线载为： 130.69kn÷8.6m=15.20kn/m屋面层女儿墙自重(4.56 +0.68)kn/×(5.15m×0.9m)=24.28kn合计：24.28 kn（五）竖向荷载作用下的框架受荷总图1、屋面框架wkl27(2)ac轴间荷载(1)屋面板传荷载：屋面板b9传至框架梁wkl27（2）ac跨上的荷载为三角形荷载，三角顶点处为恒载：活载：若化为均布荷载荷载：活载：屋面板b9传至kl9（2）、ll14（4）、ll3（10）上的梯形荷载，大小为恒载：活载：若化为均布荷载：荷载： 活载：图6.3屋面板导荷图（2）kl28（11）传给k

36、z4的集中荷载为：恒载=梁自重女儿墙自重传荷载活载=传荷载由于kl9（2）的型心与不一致，因此kl9（2）传给的集中荷载可向柱型心简化为一个集中荷载与一个力距恒荷载作用下活荷载作用下（3）ll14（4）、ll3（10）传给wkl2（3）ad跨的集中荷载为：恒载=梁自重+传荷载活载=传荷载（4）b1传给wkl2（3）的荷载为：恒载=传荷载活载=传荷载（5）wkl2（3）ad跨自重：2、屋面框架wkl27(2)cd轴间荷载（1）屋面板传至框架梁wkl2（3）de跨上的荷载为三角形荷载，三角顶点处为：恒载：活载：若化为均布荷载荷载：活载：屋面板传至kl27（10）、kl28（10）上的梯形荷载，大小

37、为恒载：活载：若化为均布荷载：荷载： 活载：（2）kl27（10）、kl28（10）传给的集中荷载为：恒载=梁自重传荷载传荷载活载=传荷载传荷载由于kl27（10）、kl28（10）的型心与不一致，因此kl27（10）、kl28（10）传给的集中荷载可向柱型心简化为一个集中荷载与一个力距恒荷载作用下活荷载作用下（3）传给wkl2（3）的荷载为：恒载=传荷载活载=传荷载（4）wkl2（3）de跨自重：图6.4 四层楼板导荷图图4、四层框架kl17(2)ac轴间荷载（1）四层板传荷载：楼板传至框架梁kl17（2）ac跨上的荷载为梯形荷载，梯形顶点处为恒载：活载：若化为均布荷载荷载：活载：楼板传至k

38、l9（2）、ll3（10）上的梯形荷载，大小为恒载：活载：若化为均布荷载：荷载： 活载：（2）kl9（2）传给的集中荷载为：恒载=梁自重墙自重传荷载活载=传荷载由于kl9（2）的型心与不一致，因此kl9（2）传给的集中荷载可向柱型心简化为一个集中荷载与一个力距恒荷载作用下活荷载作用下（3）ll3（10）传给kl2（3）ad跨的集中荷载为：恒载=梁自重+传荷载活载=传荷载（4）传给kl2（3）的荷载为：恒载=传荷载活载=传荷载（5）kl2（3）ad跨自重：5、四层框架kl17(2)cd轴间荷载（1）楼板传至框架梁kl2（3）de跨上的荷载为三角形荷载，三角顶点处为：恒载：活载：若化为均布荷载荷载

39、：活载：楼板传至kl14（11）、kl23（11）上的梯形荷载，大小为恒载：活载：若化为均布荷载：荷载： 活载：（2）kl14（11）、kl23（11）传给的集中荷载为：恒载=梁自重传荷载传荷载活载=传荷载传荷载由于kl14（11）、kl23（11）的型心与不一致，因此kl14（11）、kl23（11）传给的集中荷载可向柱型心简化为一个集中荷载与一个力距恒荷载作用下活荷载作用下（3）传给kl2（3）的荷载为：恒载=传荷载图6.6恒荷载作用下框架受荷总图活载=传荷载（4）kl2（3）de跨自重：6、框架在竖向荷载下的受荷总图图6.7 恒荷载作用下框架受荷总图（六）风荷载的计算由于本工程为四层框架

40、结构，建筑高度较低，且刚度比较均匀，故风荷载影响较小。为简化计算，风荷载的计算仅按一榀框架单独承担其受荷面积，忽略空间整体作用。风荷载标准值计算公式为：k=z s z o a式中 k风荷载标准值（kn/m2）； z高度z处的风振系数； s风荷载体形系数； z风压高度变化系数； o基本风压（kn/m2）； a受载面积（kn/m2）a=bh。迎风面宽度：b=(4.0+4.0)÷2=4.0m；迎风面高h：取(上层半柱高+下层半柱高),顶层取女儿墙高度的2倍.因为结构高度为15.35m加上1.25m，计算高度为16.60m<30m，可取z=1.0；基本风压0=0.55kn/m²

41、;，夏季东南风，冬季西北风；h/b=15.35/12.24=1.254<1.5，规范规定，对于矩形平面，高宽比小于4，故s =1.3。将风荷载换算成作用于框架正立面每层节点上的集中荷载，就算过程如表6.1：表6.1层次zsz（m）zo（kn/m2）a（）wk（kn）411.315.350.750.5512.46.65311.311.650.740.5514.07.41211.38.150.740.5514.07.41111.34.650.740.5516.308.62框架在风荷载作用下的受荷图如图6.8所示：图6.8风荷载受荷简图（七）框架内力计算1、框架在恒、活载作用下内力计算图6.9

42、 恒载作用下框架m图（1）绘制框架在恒载作用下m图图6.10 恒载作用下框架v图（2）绘制框架在恒载作用下v图图6.11 恒载作用下框架n图（3）绘制框架在恒载作用下n图图6.12 活载作用下框架m图（4）绘制框架在活载作用下m图图6.13 活载作用下框架v图（5）绘制框架在活载作用下v图图6.14 活载作用下框架n图（6）绘制框架在活载作用下n图2、框架在风荷载作用下的内力计算风荷载作用下的受荷简图如图6.8所示。现用d值法计算其内力。（1）计算本框架各柱的d值 侧移刚度d值计算如表6.2、表6.3所示下： 表6.2（4层柱d值计算）d（kn/m）a轴柱（边跨）（450×450，2

43、根）a轴柱（中间跨）（450×450，10根）c轴柱（边跨）（450×450，2根）c轴柱（中间跨）（450×450，10根）d轴柱（边跨）（450×450，2根）d轴柱（中间跨）（450×450，10根）4层d值合计：d2×（10318.05 +13511.11+13695.83+10587.15）+7×15226.38+9×15569.44+10×12165.27+10×12455.55591232.64kn/m23层d值合计：d2×（10318.05 +13511.11+1369

44、5.83+10587.15）+8×15226.38+10×15569.44+10×12455.55+10×12165.27622028.46kn/m 表6.3（底层柱d值计算）d（kn/m）a轴柱（边跨）（450×450，2根）a轴柱（中跨）（450×450，10根）c轴柱（边跨）（450×450，2根）c轴柱（中间跨）（450×450，10根）d轴边柱（边跨）（450×450，2根）d轴边柱（中间跨）（450×450，10根）底层柱d值合计：d2×（15441.16+20722.8+

45、17272.02+15655.65）+8×19561.26+10×（16934.20+19713.92+17163.82）832784.54kn/m第7轴框架柱各层d值汇总如下表：表6.4（框架各柱d值计算）层次a轴（kn/m）c轴（kn/m）d轴（kn/m）层汇总（kn/m）412165.2715569.4412455.5555416.64312165.2715569.4412455.5555416.64212165.2715569.4412455.5555416.64116934.2019713.9217163.8273373.20（2）计算各柱的反弯点高度风荷载作用下

46、的柱的反弯点高度查均布荷载作用下的反弯点高度修正表。表6.5（框架各柱反弯点高度计算）层别修正系数a轴柱c轴柱d轴柱备注四层k1.712.881.79 y00.380.440.39标准反弯点高度；m=4,n=4y1000上、下层梁线刚度变化的修正系数，上下层梁线刚度相同，系数取0 y2000上层柱与本层柱高不同时的修正系数，无上层柱，系数取0 y3000下层柱与本层柱高不同时的修正系数，下层柱高与本层相同，系数取0y0.380.440.39 三 层k1.712.881.79y00.450.490.45标准反弯点高度；m=4,n=3y1000上、下层梁线刚度变化的修正系数，上下层梁线刚度相同，系

47、数取0y2000上层柱与本层柱高不同时的修正系数，无上层柱，系数取0y3000下层柱与本层柱高不同时的修正系数，下层柱高与本层相同，系数取0y0.450.490.45二层k1.712.881.79y00.480.500.50标准反弯点高度；m=4,n=2y1000上下层梁线刚度相同，系数取0y2000上层柱与本层柱高相同，系数取0y3000下层柱与本层柱高比h下/h3.5/3.60.972y0.480.500.50 一 层k1.662.791.74y00.560.550.56标准反弯点高度；m=4,n=1y1000上下层梁线刚度相同，系数取0y2000上层柱与本层柱高比h上/h3.6/3.51.028y3000无下层柱，系数取0y0.560.550.56（3）按刚度分配求各柱的剪力各柱的剪力按下式计算：，vifi表6.6（框架柱剪力计算）层次vja柱剪力（kn）c柱剪力（kn）d柱剪力（kn）46.94313.88220.82127.17（4）计算各柱弯矩（单位: kn*m）表6.7（框架柱弯距计算）层别a柱c柱d柱m上va i（1-y）hm下va i