焊接技师培训课件

1、第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金第一章第一章 铁碳合金铁碳合金第一节第一节 铁碳合金的基本相和组织铁碳合金的基本相和组织第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金一、铁碳合金的基本相 铁的同素异构转变 液态纯铁在1538开始结晶，得到 -Fe 1394 -Fe 912 -Fe （体心立方晶格） （ 面心立方晶格 ） （体心立方晶格）第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金1、铁素体（F）铁素体：碳溶解在-Fe 中形成的间隙固溶体。 由于-Fe为体心立方晶格，碳在-Fe 中的溶解度较小，727 时为0.0218%，室温时为0.0008%。 由于F的含碳量很低，故铁素体的性能与纯铁相似，它具有良好的塑性

2、和韧性，低的强度和硬度第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金2、奥氏体（A） 奥氏体碳溶解在-Fe 中所形成的间隙固溶体。 -Fe为面心立方晶格 ，晶格间隙较大，故奥氏体（A）的溶碳能力较强，1148时，含碳量2.11%，727 时，含碳量0.77% 奥氏体的强度和硬度不高，具有良好的塑性，当钢处于奥氏体状态时，能较顺利的进行加工。第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金3、渗碳体（Fe3C） 渗碳体是铁和碳的化合物，其含碳量为6.69% 渗碳体硬度很高,约为800HBs（W），脆性很大，而塑性和韧性几乎等于零。4、珠光体（P）F+ Fe3C珠光体铁素体和渗碳体组成的机械混合物。 它是奥氏体在冷却到

3、727的恒温下发生共析转变得到的产物，因此，它只存在于727 以下，其平均含碳量为0.77%第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金 从珠光体的显微组织中可以看到珠光体中的铁素体和渗碳体是层层交替排列的。 珠光体的性能介于铁素体和渗碳体之间，强度较高，硬度适中，具有一定的塑性。5、莱氏体（Ld） 莱氏体分为：高温莱氏体（ 727 以上），A+ Fe3C 低温莱氏体（ 727 以下），P+ Fe3C 高温莱氏体用Ld表示，低温莱氏体用Ld表示第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金高温莱氏体含碳量为4.3%的铁碳合金，在1148 时从液态中同时结晶出奥氏体和渗碳体 的机械混合物。低温莱氏体由于奥氏体在7

4、27时转变为珠光体， 所以在727以下的莱氏体由珠光体和 渗碳体组成。 莱氏体的性能和渗碳体相似，硬度很高，塑性差。 铁碳合金的基本相和组织中，铁素体、奥氏体、渗碳体是基本相，分别为单相组织，珠光体和莱氏体则是由基本相组成的多相组织第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金二、铁碳合金状态图 铁碳合金状态图是表示在极缓慢冷却（或极缓慢加热）的情况下，不同成份的铁碳合金的状态或组织随温度变化的一种图形。温度第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金1、Fe-Fe3C状态图中几个主要临界点点的符号温度含碳量意义ACDEGS153811481227114891272704.36.692.1100.77纯铁的熔点

5、共晶点L A+Fe3C渗碳体熔点碳在-Fe中最大溶解度-Fe -Fe纯铁的同素异体共析点A F+Fe3C第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金2、Fe-Fe3C状态图中的特性物理意义物理线意义ACDAECFGSESECFPSK铁碳合金液相线铁碳合金的固相线冷却时，从奥氏体中析出铁素体的开始线。用A3表示碳在奥氏体中溶解度线。用Acm表示L A+Fe3C共晶转变线A F+Fe3C共析转变线。用A1表示第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金3、铁碳合金的分类 分为：钢、白口铁（1）钢 （含碳量2.11%的铁碳合金称为钢） 亚共析钢：C%0.77，室温组织主要是 F+P 共析钢 ：C%=0.77，室温组

6、织全部是 P 过共析钢 ：C%0.77，室温组织主要是 P+Fe3C（2）白口铁 （含碳量在2.116.69之间的铁碳合金） 亚共晶白口铁：C%4.3,室温组织是P+ Fe3C+L/d 共晶白口铁 ：C%=4.3,室温组织是L/d（低温莱氏体） 过共晶白口铁：C%4.3,室温组织是 Fe3C+L/d 一般将含碳量2.11（一般为2.54%)的铁碳合金称为铸铁第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金三、钢在冷却时的转变 钢经过加热获得奥氏体组织后，如在不同的条件下冷却，最后得到使钢获得不同的机械性能。1、过冷奥氏体的等温转变 奥氏体在临界温度A1以下是不稳定的，必然要发生转变，但并不是一冷到A1温度

7、以下就立即发生转变，它在转变前要需要停留一段时间，这个时间称为孕育期。 在A1温度下暂时存在的，处于不稳定状态的奥氏体称为“过冷奥氏体”第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金 将高温奥氏体迅速冷却到低于A1的某一温度，并保持恒温，让过冷奥氏体在此温度完成其转变的过程，称为过冷奥氏体的等温转变。 过冷奥氏体在不同温度进行等温转变，将获得不同的组织和性能。 全面表示过冷奥氏体的转变温度与转变产物之间关系的图形，称为奥氏体等温转变曲线。第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金（1）过冷奥氏体等温转变曲线的建立 由于其曲线形状与“C”字母相似，故奥氏体等温转变曲线又称为C曲线，下图为共析钢（0.77%含碳量

8、）的C曲线。图中a为开始转变点，b为转变终了点, aa是过冷奥氏体转变开始线，在转变开始线左边是过冷奥氏体区。bb 为过冷奥氏体终了线，在转变终了线右边，转变已经完成，是转变产物区。 aa线与bb 为过冷奥氏体与转变产物共存的过度区。A1奥氏体向珠光体转变的临界温度Ms过冷奥氏体转变为马氏体的开始温度，约230Mf过冷奥氏体转变为马氏体的终了温度，约-50 第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金 由图可知，在C曲线拐弯的“鼻尖”处(约550)，孕育期最短，此时过冷奥氏体最不稳定，易分解。二者共存区转变产物区过冷奥氏体区bBTbSPaaM sA1AM +AM f温度（）共 析 钢 的 曲 线时 间

9、 （ 秒 ）100000100001000100101727230-508007006005004003002001000-100第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金（2）过冷奥氏体等温转变产物的组织和性能组织名称符号形成温度范围显微组织特征硬度（HRC）珠光体PA1-650粗片状混合物25索氏体S650-600细片状混合物25-35屈氏体T600-550极细片状混合物35-40上贝氏体B上550-350羽毛状组织40-45下贝氏体B下350-Ms黑色针状组织45-55第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金贝氏体：含量具有一定饱和程度的铁素体和极分散的渗碳体所组成的混合物。（3）冷却速度对奥氏体

10、转变产物的影响（以共析钢为例）V1-转变产物为珠光体，相当于随炉冷却（10/分）V2-转变产物为索氏体，相当于空冷（10/秒）V3-相当于油冷（150/秒），转变产物一部分为屈氏体，另一部分为马氏体（因为冷却线未与转变终了线相交）V4-相当于水冷（600/秒），冷却过快，过冷奥氏体来不及分解便被冷却到Ms以下，全部转变为马氏体V临-恰好与C曲线的开始转变温度相切，是奥氏体不发生分解而全部冷却到Ms以下向马氏体转变的最小冷却速度，称为临界冷却速度，只要V V临就得到全部马氏体组织第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金 V1V2V3V临临V4二者共存区转变产物区过冷奥氏体区bBTbSPaaMsA1A

11、M+AMf温度（）共析钢的 曲线时间（秒）100000100001000100101727230-508007006005004003002001000-100第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金（3）马氏体转变 当冷却速度大于V临时，奥氏体很快过冷到Ms以下， -Fe晶格迅速向 -Fe晶格转变，但由于温度较低，钢中碳原子完全失去扩散能力，被迫全部留在-Fe晶格中，大大超过了碳在-Fe中的正常溶解度。 这种碳溶于-Fe中的过饱和固溶体称为马氏体。马氏体分为：a.针状马氏体：特点是硬度高，脆性大（含碳量1.0%）b.板条马氏体：特点是具有良好的强度及较好的韧性（含碳 量0.2%）第一章第一章 铁

12、铁 碳碳 合合 金金第二节 钢的热处理第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金 钢的热处理是通过将钢在固态下加热、保温和冷却来改变钢的内部组织，从而获得所需要性能的一种工艺方法。 根据工艺不同，钢的热处理方法可分为： 退火、正火、淬火、回火、表面处理等。一、钢在加热和冷却时的临界温度 由Fe-Fe3C相图可知，A1、A3、Am是钢在极缓加热和冷却时的临界温度。第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金 但在实际的状态下，加热和冷却的速度是比较快的，所以钢的组织转变是滞后的。 在加热时要高于A1、A3、Am，升高为Ac1、Ac3、Acm。 冷却时临界温度下降到Ar1、Ar3、Arm第一章第一章 铁铁 碳碳

13、 合合 金金二、钢的热处理1、退火（1）定义：将钢加热到一定温度，保温一段时间， 然后缓慢冷却到室温的热处理工艺。（2）退火的目的a、降低钢的硬度，提高塑性，以利于切削加工和冷加工b、细化晶粒，均匀钢的组织和成分，改善钢的性能或为以后的热处理作准备。c、消除钢中的残余应力，防止变形和开裂。第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金（3）常用的退火方法a、完全退火 将钢加热到Ac3以上2040，保温一定时间，然后随炉缓慢冷却，这种退火方法称为完全退火。完全退火适用中碳钢及低、中碳合金钢的锻件、铸件b、球化退火 将钢加热到Ac1以上2030，保温一定时间，以不大于50/min的冷却速度随炉冷却，获得球状

14、珠光体组织的退火方法。球化退火适用共析钢及过共析钢，如：碳素工具钢、合金刃具钢、轴承钢等。第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金 c 、去应力退火（又称低温退火） 将钢加热到略低于A1的温度（500650），经保温后缓慢冷却的退火方法。 对精度要求较高的工件，如：锻件、铸件、焊接以及切削加工后，应采取去应力退火，以消除工件中的内应力 2、正火（1）定义：将钢加热到Ac3或Acm以上3050，保 温一定时间，随后在空气中冷却的热处理 工艺第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金（2）正火目的 正火与退火的目的基本相同，但正火的冷却速度比退火稍快，所以正火钢的晶粒组织比较细，其硬度和强度比退火高。（3）

15、退火和正火的选择a、从切削加工考虑b、从使用性能上考虑 正火比退火具有较好的机械性能。 如果零件的性能要求不变，可用正火作最终处理。 当零件的形状复杂，正火的冷却速度较快，有形成裂纹的危险时，则采用退火处理。第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金c、从经济性考虑 正火比退火生产周期短、成本低、操作方便，故可能条件下，优先采用正火。3、淬火（1）定义：将钢加热到临界温度（Ac3或Ac1）以上 温度，经保温后，快速冷却（达到或大于临界冷却速度），以获得马氏体组织的热处理工艺（2）目的：主要为了获得马氏体组织，以提高钢的 硬度和耐磨性。第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金（3）淬火加热温度 亚共析钢：

16、淬火温度在Ac3以上3050 过共析钢：淬火温度在Ac1以上3050（4）淬火冷却介质 水、矿物油、盐水溶液等4、回火（1）定义：将淬火后的钢加热到Ac1以下某一温度， 保温一定时间，待组织转变完成后冷却 到室温的热处理方法。（2）淬火钢回火的目的第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金a、减少或消除工件淬火时产生的内应力，防止工件使用过程中的变形和开裂。b、使工件达到所需要的机械性能。c、稳定组织，使工件在使用过程中不发生组织转变，从而保证工件的形状和尺寸，保证工件的精度。（3）回火的分类 低温回火：150250，得到回火马氏体 中温回火：350500，得到回火屈氏体 高温回火：500650，得

17、到回火索氏体第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金5、钢的表面热处理（1）表面淬火 把钢的表面迅速加热到淬火温度，而心部温度仍保持在临界温度以下，然后快速冷却，使钢的表面在一定深度转变为马氏体组织，而心部组织不变。 表面淬火分为： a、火焰加热表面淬火（淬硬层深度一般为26mm） b、感应加热表面淬火（淬硬层深度与感应器中电流频率有关，频率越高，淬硬层深度越小）第一章第一章 铁铁 碳碳 合合 金金（2）钢的化学热处理a、钢的渗碳：即向钢的表面渗入碳原子，以 提高表面硬度和耐磨性b、钢的氮化（渗氮）：即向钢的表面渗入氮原子，以提高表面硬度、耐磨性、耐蚀性及疲劳强度c、碳氮共渗（也称为氰化）d、其他

18、化学热处理，如：渗铝、渗硼等。 渗铝可提高抗高温氧化性，渗硼可提高耐磨性、硬度及耐蚀性第二章 焊接性试验和工艺认可试验第二章第二章 焊接性试验和焊接性试验和工艺认可试验工艺认可试验第二章 焊接性试验和工艺认可试验第一节第一节 金属焊接性金属焊接性一、金属焊接性概述1、定义：是指金属材料对焊接加工的适应性和形成 焊接接头后适应使用要求的程度。 它包含二方面内容；1）接合性能：在一定工艺条件下，焊接加工时，金 属形成完整焊接接头的能力。2）使用性能：焊后的焊接接头在使用条件下安全运 行的能力。第二章 焊接性试验和工艺认可试验2、金属焊接性的相对性 金属的焊接性既与金属本身的材质有关，也与焊接工艺条

19、件有密切相关。3、研究金属焊接性的目的 在于查明一定的金属材料，在给定的焊接工艺条件下，可能产生的问题及其原因，以确定焊接工艺的合理性及金属材质的改进方向。第二章 焊接性试验和工艺认可试验4、金属焊接性的判断依据（1）碳当量（CE)的定义 为了取得数量上的一致性，把钢中合金元素（包括C）的含量按其作用换算成C的相当含量，称为该种钢材的碳当量 碳当量（CE)可以作为评定钢材焊接性的一种指标，对于碳钢和低碳钢，碳当量的计算公式如下： 碳当量（CE）=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15 (%)第二章 焊接性试验和工艺认可试验（2）金属焊接性的判断依据a、当CE0.4%时，钢材

20、的焊接性优良，淬硬倾向不明显，焊接时不必预热注：该处是否预热还要看具体的板材厚度和环境温度，结合WPS（焊接工艺规程）执行b、当CE=0.40.6%时，钢材的淬硬倾向逐渐明显，需要采取适当预热和控制线能量等措施c、当CE0.6%时，钢材的淬硬倾向强，属于较难焊的材料，需采取较高的预热温度等严格的工艺措施第二章 焊接性试验和工艺认可试验二、焊接裂纹二、焊接裂纹 焊接裂纹的分类：1、按裂纹的形状和位置分（1）弧坑裂纹 （2）纵向裂纹 （3）横向裂纹（4）焊趾裂纹 （5）焊道下裂纹（6）根部裂纹（7）层状撕裂2、按形成的条件和温度分（1）热裂纹 （2）冷裂纹（3）再热裂纹 （4）层状撕裂第二章 焊接

21、性试验和工艺认可试验第二节第二节 热裂纹热裂纹一、热裂纹的特征1、形成时期 焊接接头冷却时，温度处于11481538，液相转化为固相阶段。2、存在部位焊缝及近缝区3、宏观特征裂口有明显氧化色彩，表面无光泽4、微观特征沿晶界断裂5、种类多边化裂纹、液化裂纹、结晶裂纹第二章 焊接性试验和工艺认可试验二、热裂纹形成条件(具有高温沿晶断裂性质)1、多边化裂纹1）主要出现在熔合线附近2）出现在固相线温度以下的高温区3）主要由于结晶不平衡，形成多边化边界，造成大量晶格缺陷2、液化裂纹1）是一种沿奥氏体晶界开裂的微裂纹（一般在0.5mm以下）。第二章 焊接性试验和工艺认可试验2）产生在热影响区或多层焊的焊道

22、之间3）主要由于奥氏体晶界上的低熔共晶物被重新熔化，在拉应力作用下，沿奥氏体晶间开裂。3、结晶裂纹1）主要在固相线附近高温区形成2）主要在含杂质较多的碳钢、单相奥氏体钢等钢种的焊缝中产生。3）焊缝中，以纵、横裂纹或弧坑裂纹形成出现4）主要是焊缝中存在液态薄膜和焊缝凝固过程中受到拉应力的共同作用。第二章 焊接性试验和工艺认可试验三、结晶裂纹的控制1、结晶裂纹的影响因素1）冶金因素a、硫、磷在钢中形成多种低熔共晶，使结晶过程中极易形成液态薄膜b、碳的存在加剧其他元素的有害作用c、锰具有脱硫作用，可防止硫引起的结晶裂纹d、一次结晶时的晶粒越大，柱状晶的方向越明显，产生结晶裂纹倾向越大。第二章 焊接性

23、试验和工艺认可试验2) 力学因素 结构拘束度越大，焊接应力越大，越容易产生结晶裂纹2、防止结晶裂纹的措施1）冶金方面： a)控制焊缝中硫、磷含量，（0.030.04%） b)改善焊缝一次结晶 c)向焊缝中加入细化晶粒元素，如Mo，V，Nb等第二章 焊接性试验和工艺认可试验2）工艺方面： a)采用合适或偏低的线能量 b)改善焊缝的成型系数 熔深熔深 焊缝成型系数焊缝成型系数= 1 (一般在一般在0.40.6) 熔宽熔宽 c)控制焊缝冷却速度 d)正确选择焊接顺序尽量在较小刚度条件下焊接 e)对焊件进行适当的预热和缓冷第二章 焊接性试验和工艺认可试验第三节第三节 冷裂纹冷裂纹一、冷裂纹的特征 冷裂

24、纹：是在较低温度下，由于拘束应力、淬硬组织和氢的作用，在焊接接头中产生的裂纹，又称为低温裂纹形成时期 在较低温度（约230）以下产生，具有延迟性质。 冷裂纹主要发生在，中碳钢、高碳钢、合金结构钢以及钛合金的热影响区，但也会在焊缝中出现，特别是在厚板的多层焊的焊缝中，其主要是贯穿晶粒的晶内裂纹，也有部分是沿晶扩展的，但绝不是沿晶开裂。第二章 焊接性试验和工艺认可试验二、冷裂纹的种类1、焊趾裂纹 发生在母材与焊缝交界的部位 有明显的应力集中部位 走向与焊缝平行，由焊趾表面向母材深处扩展2、焊道下裂纹 经常发生在淬硬倾向大，含氢量高的热影响区 一般走向与熔合线平行，少量垂直熔合线第二章 焊接性试验和

25、工艺认可试验3、根部裂纹 主要发生在含氢量高，预热温度不足二、冷裂纹产生机理 冷裂纹产生的三要素：钢的淬硬倾向、氢的含量、拘束应力1、钢种的淬硬倾向 淬硬倾向 由钢的化学成分、板厚、焊接工艺、 冷却条件决定。 淬硬倾向越大，则越容易产生裂纹第二章 焊接性试验和工艺认可试验2、氢的作用 氢是高强钢时引起延迟裂纹的重要因素之一，由于具有延迟性，常把由氢引起的延迟裂纹称为氢致裂纹。高强钢焊接接头的含氢量越高，则裂纹的倾向越大，当含氢量超过某一临界值时，便开始出现裂纹，随着含氢量的增多，裂纹的尺寸和数量也在不断增加。 在焊接条件下，焊接材料中的水分、焊件坡口及边缘的油污、铁锈以及空气中的湿气等都是焊缝

26、金属中富氢的主要因素。 第二章 焊接性试验和工艺认可试验3、焊接接头的应力1）不均匀的加热和冷却过程中所产生的热应力 与母材和填充金属的热物理性质有关，同时也与被焊件的刚度有关2）金属相变产生组织应力 奥氏体分解时析出铁素体、珠光体、马氏体等都会引起体积膨胀，并且不是在自由状态下进行，而是受到周围金属的拘束，同时焊接时不均匀的加热和冷却，因此组织转变也是不均匀的，结果产生了应力。3）结构自身拘束条件下造成的应力外拘束应力 如结构形式、焊缝的位置、施焊的顺序、部件的自重以及夹持部件的松紧程度都会使焊接接头承受不同的应力。第二章 焊接性试验和工艺认可试验三、冷裂纹的影响因素及防止措施1、钢种化学成

27、分的影响2、拘束应力的影响3、氢的有害影响4、焊接工艺的影响1）线能量的影响2）预热的影响3）后热的影响4）多层焊的影响第二章 焊接性试验和工艺认可试验四、防止冷裂纹的途径1、冶金方面（1）选用优质的低氢的焊接材料 如采用低氢焊条和焊剂、对于某些非常重要的结构，为了防止裂纹的出现，还采用了含氢量1.0ml/100g的超低氢焊条（2）严格控制氢的来源 严格烘焙焊条、焊剂，并妥善保管，焊前仔细清理坡口及相关区域，可有效提高抗裂性和防止延迟裂纹的产生（3）用合金元素改善焊缝金属的性能 适当加入某些元素提高焊缝金属的塑性，也可防止冷裂纹的产生。如加入少量能细化晶粒的钼-钒合金元素等。此外采用奥氏体组织

28、的焊条，焊接某些淬硬倾向较大的低合金高强钢，也能较好的避免冷裂纹。第二章 焊接性试验和工艺认可试验2、工艺方面（1）正确选用焊接规范（2）焊前预热、焊后缓冷及焊后热处理 焊前预热及焊后缓冷可降低焊缝金属的冷却速度，有利于焊缝中氢的逸出，降低焊缝金属的扩散氢含量；焊后热处理主要用于一些高强度的厚壁容器、大刚度的焊接结构，以及一些低温、耐蚀条件下工作的构件，一般消除应力只采用回火热处理即可，而焊后热处理一方面能消除焊接残余应力，另一方面改善组织，能使已产生的马氏体高温回火，并能进一步脱氢，对于消除延迟裂纹，改善HAZ塑性起较好作用。（3）捶击焊缝表面，跟踪回火（4）改善结构的应力状态、焊缝位置和施

29、焊顺序第二章 焊接性试验和工艺认可试验3、降低焊接接头的拘束应力（1）设计上要防止焊缝的分布过分密集，在满足焊缝金属强度的基本要求下，应尽量减少填充金属的用量，坡口形状以对称为宜。（2）工艺上可采取适当的预热、缓冷及焊后热处理等，对降低焊接接头的拘束应力十分有效。第二章 焊接性试验和工艺认可试验第四节第四节 再热裂纹再热裂纹一、再热裂纹主要特征1、产生在焊接热影响区的过热粗晶部位，沿晶界开裂。 裂纹大体上沿熔合线方向在奥氏体粗晶粒边界发展2、与加热的温度和加热的时间有关 存在一个最易于产生再热裂纹的敏感性温度范围，如低合金高强钢一般在500700之间，且钢种不同，其敏感温度范围也有所不同3、产

30、生时必须存在大的残余应力和应变 如大拘束度的厚大工件或应力集中部位最易产生再热裂纹4、含有一定的沉淀强化元素 合金元素含量较多的合金钢具有明显的再热裂纹倾向第二章 焊接性试验和工艺认可试验二、再热裂纹形成条件 再热裂纹主要是焊接接头焊后再次加热过程中，原接头中存在残余应力，发生应力松弛而引起。1、晶界杂质析集弱化作用 杂质在晶界析集造成脆化作用2、晶内沉淀强化作用（也称为二次硬化作用） 合金元素含量较多的钢材具有明显的再热裂纹倾向，如含铬、钼、钒等能形成碳化沉淀相的低合金钢（特别是珠光体耐热钢），是易于产生再热裂纹的典型金属材料。3、蠕变脆化作用 再热过程中的应力松弛是应力逐步随时间而降低的蠕

31、变现象，可直接用蠕变断裂理论来解释再热裂纹的形成，可以认为再热裂纹是温度和应力变动下的一种蠕变断裂现象。第二章 焊接性试验和工艺认可试验三、再热裂纹的影响因素及其防止1、冶金方面1）化学成分的影响 化学成分对再热裂纹的影响，随钢种的不同而有差异2）钢的晶粒度影响 晶粒度越大，则晶间开裂所需应力越小，越容易形成再热裂纹。3）焊接接头不同部位对再热裂纹的影响第二章 焊接性试验和工艺认可试验2、焊接工艺影响1）焊接方法 不同的焊接方法，所使用的线能量不同，则再热裂纹倾向也不同。2）预热和后热的影响3）选用低匹配的焊接材料4）降低残余应力和避免应力集中第二章 焊接性试验和工艺认可试验第五节第五节 层状

32、撕裂层状撕裂一、层状撕裂的特征1、层状撕裂是一种内部的低温开裂2、层状撕裂主要出现在钢板中，呈现阶梯状开裂3、层状撕裂基本平行于钢板轧制平面4、层状撕裂部位可发现不同类型的非金属夹杂物5、层状撕裂主要发生在高强度钢的厚板结构中6、层状撕裂产生位置：热影响区沿夹杂开裂 热影响区焊趾或根部冷裂纹诱发层状撕裂 远离热影响区母材中沿夹杂开裂第二章 焊接性试验和工艺认可试验二、层状撕裂形成机理及其影响因素1、形成机理 沿钢板轧制方向称L向 沿钢板厚度方向称Z向第二章 焊接性试验和工艺认可试验造成层状撕裂的根本原因是： 在于钢板在轧制过程中，把钢内一些非金属夹杂物轧成平行于轧制方向的带状夹杂物，这就造成钢

33、材力学性能的各向异性。2、影响层状撕裂的因素 1)非金属夹杂物的种类、数量和分布状态是产生层状撕裂的本质原因。 常见的夹杂物有：硫化物、硅酸盐、铝酸盐等。2）Z向拘束应力 焊接过程中，Z向承受较大拉应力的作用，导致Z向变形能力大于材料变形能力。 第二章 焊接性试验和工艺认可试验3）氢的影响 在热影响区附近，由于扩散氢导致冷裂纹产生，而诱发层状撕裂。4）金属基体性能3、防止层状撕裂的措施1）控制夹杂物2）选用具有抗层状撕裂的钢种，如Z向钢3）防止基体金属脆化基体金属塑性、韧性的改善可提高其抗层状撕裂性能4）设计和施工中的措施 主要避免Z向应力集中第二章 焊接性试验和工艺认可试验a、采用焊接量少的

34、对称焊缝替代焊接量大的焊缝b、改善接头形式第二章 焊接性试验和工艺认可试验c、对于T型接头，可以在面板上预先堆焊一层低强度的材料（必须在接头设计所允许的情况下）d、焊接中，尽量减少焊缝中的含氢量，防止冷裂纹产生而诱发层状撕裂第二章 焊接性试验和工艺认可试验第六节第六节 焊接接头试验方法焊接接头试验方法一、焊接冷裂纹的试验方法1、冷裂纹的间接评定方法间接评定法：根据焊件材料的化学成分或焊接接头热影响区的最高硬度，进行材料冷裂纹的评定方法。1）热影响区最高硬度法 硬度测定试样焊缝检测断面第二章 焊接性试验和工艺认可试验试样制备：L=200mm，B=75mm，l=125mm，=20mm试样数量：二件

35、。1#在室温下进行 2#在预热下进行焊接条件：焊条4mm，I=170A，Vf=150mm/min焊接后12小时加工取样测试结论：对热影响区硬度与钢材规定的最大允许值 比较，若超过允许值，说明材料冷裂敏感 倾向大。 这种测试，只是考虑了组织因素，没有涉及氢和应力，所以不能判断实际产品的冷裂倾向。只能作为对不同材料的相对比较。第二章 焊接性试验和工艺认可试验2）碳当量法：将钢中的合金元素（包括碳）的含量 按其作用换算成碳的当量。常用的：CE=C+Mn/6+(Ni+Cu)/15+(Cr+Mo+V)/5（%）经典的：CE=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4（%） 这个公式适用于1

36、030mm板厚 CE值越高，钢的淬硬倾向越大，冷裂敏感性愈大。 当CE0.4时，焊接性好，不易产生冷裂纹 当CE=0.40.6时，焊接性较差，易产生冷裂纹 当CE0.6时，焊接性很差，很容易产生冷裂纹第二章 焊接性试验和工艺认可试验说明：1、碳当量只是在一定范围内对钢材的估算， 适用范围有限。 2、碳当量的值只表达钢材的化学成分对冷裂 倾向的影响。 3、计算碳当量必须选用化学成分的上限值。3）根部裂纹敏感性评定法 是评定根部裂纹的碳当量Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Cr/20+Ni/60+Mo/15 +V/10+5B（%） 根部裂纹敏感性也是根据化学成分得出。第二章 焊接性试

37、验和工艺认可试验 为了进一步较正确的计算，由引入公式： Pw=Pcm+/600+H/60（%） 板厚 H焊缝中的扩散氢的含量（ml/100g）目的：进一步把氢和板厚（代表应力）因素一起考虑2、焊接冷裂纹的直接试验方法1）冷裂纹的自身拘束试验a、斜Y形坡口焊接裂纹试验 这种试验产生的裂纹，多出现在焊根尖角处的热影响区，当焊缝金属抗裂性差时，裂纹会扩展到焊缝。第二章 焊接性试验和工艺认可试验焊接工艺条件：焊接在室温下进行，焊条直径：4mmI = 17010A，U = 242V，Vf = 15010mm/min/2/2拘束焊缝拘束焊缝试验焊缝第二章 焊接性试验和工艺认可试验焊后48小时进行裂纹的解剖

38、和检测：主要计算：表面裂纹率、根部裂纹率、断面裂纹率 当裂纹率20%时，则判断实际生产中不会发生冷裂纹。b、搭接接头焊接裂纹试验 主要适用于低合金钢焊接热影响区，由马氏体转变而引起的裂纹试验C、T形接头焊接裂纹试验 适用于碳素钢T形接头角焊缝的裂纹试验第二章 焊接性试验和工艺认可试验2）冷裂纹的外拘束试验a、插销式试验 主要用于评定氢致延迟裂纹中的焊根裂纹b、拉伸拘束裂纹试验 主要用于研究焊缝根部的冷裂纹 二、焊接热裂纹的试验方法1、压板对接焊接裂纹试验 主要适用于低碳钢和低合金钢、不锈钢的焊接裂纹试验 第二章 焊接性试验和工艺认可试验2、环形镶块裂纹试验3、可变拘束试验4、鱼骨状可变拘束裂纹

39、试验5、对接接头刚性拘束焊接裂纹试验 主要适用于碳钢及低合金钢手工电弧焊、埋弧焊及气体保护焊工艺方法，可用于钢材及焊接材料对接接头的抗裂性对比及焊接工艺适用性试验。目的是测定焊缝的热裂纹敏感性，也可以测热影响区的冷裂纹敏感性。6、窗形拘束对接裂纹试验 主要适用于考核多层焊时焊缝产生横向裂纹的敏感性，以及为防止这类裂纹而选择合适的焊接材料和焊接工艺条件。这种试验方法比较接近大型容器（如球罐等）的实际焊接条件。第二章 焊接性试验和工艺认可试验三、焊接再热裂纹的试验方法1、再热裂纹间接评定方法常用的：1、日本中村关系式 G=Cr+3.3Mo+8.1V1.39（%） 当G0时，再热裂纹敏感性强 2、日

40、本伊藤关系式 Psr=Cr+Cu+2Mo+7Nb+5Ti2（%） Psr0时，再热裂纹敏感性不强第二章 焊接性试验和工艺认可试验2、焊接再热裂纹直接试验方法1）斜Y形坡口焊接裂纹试验2）反面拘束焊道再热裂纹试验3）平板对接刚性板拘束试验四、层状撕裂试验方法1、Z向窗口试验：该方法模拟实际焊接结构的层状撕裂，应用较多。2、Z向拉伸试验：这是一种间接的试验方法。第二章 焊接性试验和工艺认可试验第七节第七节 焊接接头机械性能试验焊接接头机械性能试验一、焊接接头机械性能试验概述 钢的机械性能是指金属材料在外力作用下能抵抗变形和破坏的能力，它包括：硬度、强度、塑性和韧性。1、强度金属材料抵抗外力破坏作用

41、的最 大能力。材料强度分为：抗拉强度（Rm） 屈服强度（Re） 抗压强度（Rbc） 抗弯强度（Rbb） 实际工作中常用的是抗拉强度和屈服强度第二章 焊接性试验和工艺认可试验2、塑性 钢材的塑性是指金属材料在外力作用下产生变形而不被破坏的能力。 代表钢材塑性的指标是：伸长率和断面收缩率伸长率（延伸率）是指经过拉伸断裂后，钢材试样伸长的比例，用百分数表示。符号为A。断面收缩率是指经过拉伸断裂后，试样断面面积缩小量与原截面积之比，用百分数表示。符号为。第二章 焊接性试验和工艺认可试验3、韧性 金属材料抵抗冲击力而不被破坏的能力叫做冲击韧性。以冲击韧性值k表示。 钢的机械性能与其含碳量有关，随着钢中的

42、含碳量的不断增加，钢的硬度、强度不断增加，而塑性却不断降低。第二章 焊接性试验和工艺认可试验二、拉伸试验二、拉伸试验 拉伸试验是将焊接接头或焊缝金属，按规定制成一定形状和尺寸的试样，放在专门的拉力机上，随着载荷的增加，试样产生伸长变形直至被拉断。1、拉伸试验的目的 是测定焊缝金属或焊接接头的强度（包括：抗拉强度、屈服强度）和塑性（包括：延伸率、断面收缩率）。2、试样的形式 板形试样、圆形试样、整管试样第二章 焊接性试验和工艺认可试验三、弯曲试验三、弯曲试验 弯曲试验是将焊接接头按规定制成一定形状和尺寸的试样，放在专门的压力机上加上一定的载荷，使试样弯曲一个角度，检查其拉伸面上有无裂纹的试验方法

43、。1、弯曲试验目的 检验焊接接头的塑性，并同时可反映出各区域的塑性差别，暴露焊接缺陷和考核熔合线的质量。2、弯曲试验的种类 面弯、背弯、侧弯第二章 焊接性试验和工艺认可试验四、冲击试验四、冲击试验 冲击试验是将焊接接头按规定制成一定形状和尺寸的试样，放在专门的冲击试验机上加上一定的冲击载荷将试样打断。1、冲击试验的目的 测定焊接接头的冲击韧性和缺口敏感性，作为评定材料断裂韧性和冷作时效敏感性的一个指标。2、冲击试样的形式 U型缺口 V型缺口第二章 焊接性试验和工艺认可试验五、硬度试验五、硬度试验 硬度试验是将焊接接头按规定制成一定形状和尺寸的试样，放在专门的硬度机上打硬度。1、硬度试验的目的

44、测量焊缝和热影响区金属材料的硬度，并可间接判断材料的焊接性。2、硬度试验的分类 布氏硬度（HB） 三种数值可以通过 洛氏硬度（HRB、HRC） 查表互相换算 维氏硬度（HV）第二章 焊接性试验和工艺认可试验六、压扁试验六、压扁试验 将被测试的管子焊接接头制成一定尺寸的试管，在压力机下进行压扁的试验。1、压扁试验的目的 测定管子焊接对接接头的塑性2、压扁试验试管的分类 环缝压扁 纵缝压扁第二章 焊接性试验和工艺认可试验第八节第八节 焊接接头无损检验焊接接头无损检验一、焊接接头的射线探伤1、射线探伤 采用射线或射线照射焊接接头，检查内部缺陷的无损检验方法。、2、射线的性质1）是一种不可见光，并且只

45、能作直线传布2）是透过不透明物体，波长越短，穿透能力越强3）穿透物体时，能量被吸收，引起射线源衰减第二章 焊接性试验和工艺认可试验4）能杀伤生物的白血球3、射线的产生方法射线当高速的自由电子打击在金属表面时，在金 属表面就产生射线。射线放射性同位素，例Co60等会产生由正电微 粒组成的射线。4、射线探伤的原理 射线射线 通过通过 金属金属 部分能量被吸收部分能量被吸收 射线发生衰减射线发生衰减第二章 焊接性试验和工艺认可试验 当焊缝内部存在缺陷时，产生的衰减也不同，透过较厚或密度较大物体时，衰减大，因而射到底片上的强度就弱，底片上的感光度较小，经过显影后得到的黑度就浅。5、底片上缺陷的辨认 焊

46、缝经射线照射后，由于焊缝的余高，使透过焊缝的射线能量比周围母材要少，在所获得的底片上有一条白色带，这就是焊缝的图像。1）未焊透的辨认 未焊透在底片上的影像呈现规则的，直至细直线状的黑色线条，在Y、X型坡口的焊缝中，未焊透都出现在焊缝中间的钝边部位，因此黑色线条一般位于焊缝中心，而K型坡口则偏离焊缝中心第二章 焊接性试验和工艺认可试验2）裂纹的辨认 裂纹的影像一般呈直线或带锯齿状的细致暗线，轮廓分别，两端尖细，中部稍宽，有时呈树柱状影像3）夹渣的辨认 夹渣的影像为形状不规则（有点、条、块等）的暗线，黑度不均匀，一般条状夹渣都与焊缝平行4）气孔的辨认 气孔多数为圆形、椭圆形黑点，其中心处黑度较大，

47、此外还有针状、柱状气孔其分布情况不一，有单个的、密集的和链状的5）未熔合的辨认第二章 焊接性试验和工艺认可试验 对于开坡口的焊缝未熔合一般在坡口侧面的交界处，底片上的影像一般呈现一侧平直，另一侧有弯曲，黑度淡而均匀的黑线。层间未熔合的影像不规则，不易分辨6、射线和射线的比较1）射线在检查焊缝厚度30mm时，灵敏度比射线高2）射线透照时间短，速度快3）射线设备复杂，费用高4）射线穿透能力强，能透照300mm的钢板5）射线设备轻巧，操作简单，透视不需要电源，但透照时间长，对劳动保护辐射损伤的要求高第二章 焊接性试验和工艺认可试验6）当厚度50mm时，一般可采用射线 当厚度50mm时，一般可采用射线

48、二、焊接接头超声探伤二、焊接接头超声探伤(UT) 超声探伤是利用超声波探测材料内部缺陷的无损检测。1、超声波性质1）超声波是一种频率20000Hz的机械震动2）超声波在同一均匀介质中按直线传播3）超声波从一种介质传播到另一介质时，会产生反射和折射第二章 焊接性试验和工艺认可试验2、超声波特点1）只能用于厚度在5mm以上的焊件2）超声波适用大厚件，当焊件厚度300mm时，灵敏度比射线还好3）超声波成本低，对人体无害4）超声波只能通过波形识别缺陷，无法直接判断缺陷性质，但可判断缺陷的位置三、焊接接头表面探伤三、焊接接头表面探伤1、磁粉探伤利用外界施加的强磁场对被测工件进行磁化，由其表面产生的漏磁现

49、象来发现工件表面和近表面的缺陷第二章 焊接性试验和工艺认可试验1）磁粉探伤原理2）常用磁粉牌号 四氧化三铁（Fe3O4），三氧化二铁（Fe2O3）第二章 焊接性试验和工艺认可试验3）磁化电流 交流： 只局限于焊件表面缺陷的检查 直流和整流：可检查焊件表面及浅表面的缺陷2、渗透探伤1）荧光法利用渗透矿物油的氧化镁粉在紫外线 的照射下，能发出黄绿色荧光的特性 使缺陷显露出来。2）着色法探伤原理与荧光法相同，只是不用荧 光液作为发光材料，而是用显示剂来 显示缺陷第三章金属材料的焊接第三章金属材料的焊接第三章金属材料的焊接第三章金属材料的焊接第一节第一节 珠光体耐热钢的焊接珠光体耐热钢的焊接一、概述1

50、、耐热钢是以Cr、Mo为基底的钢种 含Cr量一般为0.59% 含Mo量一般为0.51%2、具有良好的抗氧化性和热强性有良好的抗硫和氢腐蚀能力，工作温度可达600。3、钢中加入V、W、Nb、Ti元素后，可进一步提高热强性。4、根据钢中合金元素可分为：第三章金属材料的焊接低合金耐热钢 （合金元素总量5%）中合金耐热钢 （合金元素总量510%）高合金耐热钢 （合金元素总量10%）二、珠光体耐热钢的主要焊接问题二、珠光体耐热钢的主要焊接问题1、淬硬性 珠光体耐热钢的淬硬性程度取决于它的含碳量及其它合金元素的含量。 形成淬硬的主要合金元素是Cr、Mo，而Cr、Mo又是耐热钢的主要元素。Mo的淬硬性比Cr

51、还大，约为Cr的50倍。第三章金属材料的焊接 从改善珠光体耐热钢的淬硬性出发，降低含碳量，选择碱性焊条焊接，能有效降低钢因淬硬而产生冷裂纹的倾向。2、再热裂纹 为了防止耐热钢焊接接头由于扩散氢的影响而产生延迟裂纹和改善接头性能，往往焊接后进行消除应力处理。但这类钢的焊接接头在消除应力时，容易产生再热裂纹。产生原因：1、C与Cr、Mo、V形成碳化物，增大再热 裂纹倾向。第三章金属材料的焊接2、随着Cr的含量增大，再热裂纹倾向也增大。但当Cr的含量1%时，再热裂纹倾向明显减小。产生位置：在熔合区附近，沿奥氏体晶间扩展3、防止措施1）严格控制母材和焊材的合金成分2）选用高温塑性高于母材的焊接材料3）

52、提高预热温度和层间温度 一般预热温度在250以上，层间温度在300左右4）采用低线能量焊接减小过热区宽度5）选择合理热处理方法避免敏感温度区停留时间第三章金属材料的焊接三、焊接工艺三、焊接工艺1、焊接方法：尽可能采用线能量小的焊接方法2、焊接材料1）首先考虑焊缝的合金成分与母材的化学成分相当2）其次要求焊缝的机械性能与母材接近3）焊材的含碳量应比母材低，C控制在0.080.1%3、焊接线能量：一般选择低的线能量 小线能量有利于用细化晶粒，改善显微组织而提高冲击韧性。4、操作要求：采用多层多道焊，焊条(丝)摆动要小第三章金属材料的焊接5、预热：耐热钢焊接一般都要预热 一般预热温度在2003506

53、、焊后热处理：耐热钢焊接后一般要进行回火处理 一般回火温度在680780之间第三章金属材料的焊接第二节第二节 不锈钢的焊接不锈钢的焊接一、不锈钢的概述一、不锈钢的概述1、含Cr量12%，在空气、水中不受腐蚀和生锈2、除Cr外，还加入Ni、Mn等元素，以增加抗腐蚀性能。3、除Cr外，还加入Si、Al等元素，以提高高温下抗氧化能力4、不锈钢分类1）马氏体不锈钢 在弱酸中有耐腐蚀性，在热处理及抛光后具有最好的机械性能。如：2Cr13、9Cr18等。2）铁素体不锈钢 具有良好的热加工和冷加工性，但加热到475会发生脆化第三章金属材料的焊接3）奥氏体不锈钢 无磁性，经淬火后也不发生硬化，具有更优良的耐腐

54、蚀性、耐热性和塑性。但含贵重元素Ni较多。 如：0Cr18Ni9 1Cr18Ni9Ti 316L二、不锈钢的焊接性二、不锈钢的焊接性1、焊接接头的腐蚀1）整体腐蚀2）晶间腐蚀 晶间腐蚀可分别发生在热影响区、焊缝或熔合线上 在熔合线上的腐蚀称刀状腐蚀第三章金属材料的焊接3）应力腐蚀 不锈钢在内应力或外应力作用下，在腐蚀介质中发生的破坏。2、晶间腐蚀 不锈钢具有抗腐蚀能力的首要条件含Cr量12% 在某些条件下，当Cr12%（称贫铬区）时，在腐蚀介质作用下，贫铬区的金属就失去抗腐蚀能力，而形成晶间腐蚀。影响晶间腐蚀的因素：1）加热温度和加热速度第三章金属材料的焊接当t450时：碳不会溶解于奥氏体，不

55、会形成铬化 物。当t 850时：碳会溶解于奥氏体，但在这个温度以 上，铬扩散能力增强，有足够的铬扩 散到晶界和碳结合。 产生晶间腐蚀的危险温度：450850之间，其中650是最危险温度。加热时间：当加热时间过短，碳来不及向晶间扩散当加热时间过长，铬有充分时间向晶间扩散第三章金属材料的焊接2）钢中的含碳量 随着钢中的含碳量增加，在晶界生成的碳化铬增加，结晶时在晶间形成的贫铬区的机会也增加。3）金相组织 单相奥氏体组织抗晶间腐蚀能力差，如果组织中加入铁素体，形成双相组织，则C会与双相组织中的Fe结合，也不会形成贫铬区。3、防止晶间腐蚀的措施1）采用超低碳不锈钢（C0.03%），00Cr19Ni92

56、）形成双相组织第三章金属材料的焊接3）添加稳定合金元素，如：Ti、Nb等4）进行固溶处理 焊接后将接头加热到10501100，此时，形成碳化铬中的C重新分解溶入奥氏体，然后迅速冷却，使碳无法在短时间内向晶间扩散。5）稳定化处理（或称均匀化处理） 将接头加热到850900，保温2小时。使铬有充分时间扩散到晶界。6）加大冷却速度如：焊接时反面浇水、工艺上采用小电流、快速焊、短弧、多道焊等。以缩短在危险温度停留时间。第三章金属材料的焊接4、应力腐蚀 由于不锈钢容器存放带有Cl的介质，往往会产生腐蚀。同时，由于焊接产生的焊接残余应力的作用，腐蚀部位就会发生裂纹并扩展，造成容器破坏。5、热裂纹裂纹的形式

57、：焊缝的纵向和横向裂纹 弧坑裂纹 打底层根部裂纹 多层焊层间裂纹 含Ni量越高的奥氏体不锈钢更容易产生裂纹第三章金属材料的焊接产生裂纹的原因：1、奥氏体导热系数低，线膨胀系数大，焊接后会产生较大焊接应力。2、材料中的C、S、P、Ni等元素容易形成低熔共晶。3、不锈钢导热系数低，结晶时间长，杂质容易产生偏析防止热裂纹的措施：1、形成双相组织2、采用碱性焊条，小电流、快速焊，收弧填满弧坑或采用氩弧焊打底。3、控制化学成分第三章金属材料的焊接三、奥氏体不锈钢的焊接工艺三、奥氏体不锈钢的焊接工艺 奥氏体不锈钢具有良好的焊接性，常用的焊接方法都能焊接。1、焊接材料的选择按等化学成分原则碱性焊条：抗裂性较

58、好，但焊缝成型差，抗腐蚀差。酸性焊条：操作工艺性能好。 生产中用的较普遍的是酸性焊条2、坡口 与常规的焊接坡口类同3、焊接工艺参数第三章金属材料的焊接 奥氏体不锈钢焊接，焊接电流应比碳钢焊条低1020%，防止焊条药皮发红和开裂，同时也是防止晶间腐蚀和热裂纹。4、操作技术1）焊条不应作横向摆动，焊缝宽度不超过焊条直径3倍2）采用小电流、快速焊3）层间温度应低于604）与腐蚀介质接触面的焊缝，为防止过热而产生晶间腐蚀，应最后焊接，焊后可采取强制冷却5）不能在焊件表面随意引弧第三章金属材料的焊接5、TIG焊（GTAW钨极氩弧焊） 适宜于8mm板的结构，特别适宜于3mm以下薄板的焊接。6、MAG焊 M

59、AG焊，焊缝成型较差，可在保护气体中加入0.51%的氧，采用混合气体，则可改善焊缝成型。7、埋弧自动焊 由于埋弧自动焊熔池体积大，冷却速度慢，容易引起合金元素及杂质的偏析。一般情况下，尽可能不选用埋弧自动焊。第三章金属材料的焊接8、奥氏体不锈钢的焊后处理 为增加奥氏体不锈钢的耐腐蚀性，焊接后应进行表面处理。处理的方式有抛光和钝化。1）抛光 表面粗糙度越细，抗腐蚀性能越好，粗糙度细就会在不锈钢表面产生一层致密而均匀的氧化膜。2）钝化 钝化处理是在不锈钢表面人工地形成一层氧化膜。第三章金属材料的焊接四、铁素体不锈钢的焊接四、铁素体不锈钢的焊接1、铁素体不锈钢的焊接性主要问题： 由于热影响区晶粒急剧

60、长大，从而使钢的脆性增大，塑性和韧性降低，在焊接应力作用下，容易产生冷裂纹。2、焊接工艺 铁素体不锈钢一般采用手工焊或TIG焊1）焊接材料 一般选用与母材成分相匹配的焊接材料第三章金属材料的焊接 对焊缝要塑性高时，可选用奥氏体焊材，如A102A312等，焊后可不进行热处理。2）焊前预热 由于铁素体不锈钢韧性差，容易产生裂纹，一般采用预热可防止裂纹产生，预热温度70200。若材料中的含Cr较高时，应适当提高预热温度。3）焊接 与奥氏体不锈钢类同4）焊后退火处理 一般退火温度750850，退火后快冷第三章金属材料的焊接五、马氏体不锈钢的焊接五、马氏体不锈钢的焊接1、马氏体不锈钢的焊接性 马氏体不锈