扭转效应计算课件

1、扭转效应计算多层与高层建筑结构设计土木工程系第第8 8章章 扭转近似计算扭转近似计算扭转效应计算第第8 8章章 扭转近似计算扭转近似计算通过本章学习，了解扭转产生的原因。掌握质量中心、刚度中心以及扭转偏心距的计算。掌握考虑扭转作用的剪力修正的计算方法。了解结构扭转修正系数的定义、影响因素。了解结构扭转修正系数对结构单元剪力的影响。概述概述质量中心、刚度中心以及扭转偏心距质量中心、刚度中心以及扭转偏心距考虑扭转作用的剪力修正考虑扭转作用的剪力修正讨讨 论论扭转效应计算 建筑结构的规则性对抗震能力的重要影响的认识始自建筑结构的规则性对抗震能力的重要影响的认识始自若干现代建筑在地震中的表现。若干现代

2、建筑在地震中的表现。 最为典型的例子是最为典型的例子是19721972年年2 2月月2323日南美洲的马那瓜日南美洲的马那瓜地震。地震。 马那瓜有相距不远的两幢高层建筑，一幢为十五层高马那瓜有相距不远的两幢高层建筑，一幢为十五层高的中央银行大厦，另一幢为的中央银行大厦，另一幢为1818层高的美洲银行大厦。当地层高的美洲银行大厦。当地地震烈度估计为地震烈度估计为8 8度。一幢破坏严重，震后拆除；另一幢轻度。一幢破坏严重，震后拆除；另一幢轻微损坏，稍加修理便恢复使用。微损坏，稍加修理便恢复使用。扭转效应计算马那瓜中央银行大厦试问：那一幢破坏严重呢？马那瓜美洲银行大厦扭转效应计算 1）平面不规则）平

3、面不规则4个楼梯间偏置塔楼西端，西端有填充墙。个楼梯间偏置塔楼西端，西端有填充墙。4层以上的楼板仅为层以上的楼板仅为5cm厚，搁置在高厚，搁置在高45cm长长14m小梁上。小梁上。 2）竖向不规则）竖向不规则塔楼上部（塔楼上部（4层楼面以上），北、东、西三面布置了密集的小柱子，共层楼面以上），北、东、西三面布置了密集的小柱子，共64根，支承在根，支承在4层楼板水平处的过渡层楼板水平处的过渡大梁上，大梁又支承在其下面的大梁上，大梁又支承在其下面的10根根1m 1.55m的柱子上（间距的柱子上（间距9.4m）。上下两部分严重不均匀，不连续。）。上下两部分严重不均匀，不连续。 主要破坏：第主要破坏：

4、第4层与第层与第5层之间层之间(竖向刚度和承载力突变竖向刚度和承载力突变),周围柱子严重开裂，柱钢筋压屈；周围柱子严重开裂，柱钢筋压屈； 横向裂缝贯穿横向裂缝贯穿3层以上的所有楼板层以上的所有楼板(有的宽达有的宽达1cm),直至电梯井东侧；直至电梯井东侧； 塔楼西立面、其他立面窗下和电梯井处的空心砖填充墙及其它非结构构件均塔楼西立面、其他立面窗下和电梯井处的空心砖填充墙及其它非结构构件均 严重破坏或倒塌。严重破坏或倒塌。 震后计算分析结果震后计算分析结果:1.结构存在十分严重扭转效应结构存在十分严重扭转效应;2.塔楼塔楼3层以上北面和南面大多数柱子抗剪能力大大不层以上北面和南面大多数柱子抗剪能

5、力大大不足足,率先破坏；率先破坏；3.水平地震作用下水平地震作用下,柔而长的楼板产生可观的竖向运动等。柔而长的楼板产生可观的竖向运动等。 马那瓜马那瓜中央银行大厦中央银行大厦 结构是均匀对称的，基本的抗侧力体系包括结构是均匀对称的，基本的抗侧力体系包括4个个L形的桶体，对称地由连梁连接起来，这些连形的桶体，对称地由连梁连接起来，这些连梁在地震时遭到剪切破坏，是整个结构能观察到梁在地震时遭到剪切破坏，是整个结构能观察到的主要破坏。的主要破坏。分析表明：分析表明：1.对称的结构布置及相对刚强的联肢对称的结构布置及相对刚强的联肢墙，有效地限制了侧向位移，并防止了明显的扭墙，有效地限制了侧向位移，并防

6、止了明显的扭转效应；转效应；2.避免了长跨度楼板和砌体填充墙的非避免了长跨度楼板和砌体填充墙的非结构构件的损坏；结构构件的损坏；3.当连梁剪切破坏后，结构体当连梁剪切破坏后，结构体系的位移虽有明显增加，但由于抗震墙提供了较系的位移虽有明显增加，但由于抗震墙提供了较大的侧向刚度，位移量得到控制。大的侧向刚度，位移量得到控制。美洲美洲银行银行扭转效应计算 1818层的美洲银行大楼的主要抗侧层的美洲银行大楼的主要抗侧力结构是钢筋混凝土内筒，内筒由力结构是钢筋混凝土内筒，内筒由4 4个个L L形小井筒和小井筒之间的连梁组形小井筒和小井筒之间的连梁组成。成。 1972 1972年马那瓜地震中，美洲银年马

7、那瓜地震中，美洲银行大楼仅在行大楼仅在3 31717层四个层四个L L形小井筒形小井筒之间的连梁出现斜裂缝，之间的连梁出现斜裂缝，L L形小井筒形小井筒没有发现裂缝和破坏，震后修复连没有发现裂缝和破坏，震后修复连梁后即投入使用。梁后即投入使用。 扭转效应计算 中央银行大楼是中央银行大楼是l5l5层钢筋混凝土单跨框架，钢筋混凝土电梯井筒和楼梯层钢筋混凝土单跨框架，钢筋混凝土电梯井筒和楼梯间布置在平面的一端；间布置在平面的一端； 1972 1972年马那瓜地震中，中央银行大楼严重破坏，五层框架柱严重开裂、年马那瓜地震中，中央银行大楼严重破坏，五层框架柱严重开裂、纵筋压屈，电梯井的墙体开裂、混凝土剥

8、落，非结构构件破坏、甚至塌毁。纵筋压屈，电梯井的墙体开裂、混凝土剥落，非结构构件破坏、甚至塌毁。 中央银行大楼扭转效应计算 两幢建筑震害悬殊，结构体系不同是一个原因，主两幢建筑震害悬殊，结构体系不同是一个原因，主要原因是结构布置不同。中央银行大楼电梯井筒和楼梯要原因是结构布置不同。中央银行大楼电梯井筒和楼梯间布置在平面的一端，结构刚度严重不对称，地震作用间布置在平面的一端，结构刚度严重不对称，地震作用下，结构的扭转效应加重了单跨框架结构的震害。美洲下，结构的扭转效应加重了单跨框架结构的震害。美洲银行大楼的结构平面布置对称、均匀，扭转反应小；钢银行大楼的结构平面布置对称、均匀，扭转反应小；钢筋混

9、凝土内筒的刚度大，地震作用下的变形小；四个筋混凝土内筒的刚度大，地震作用下的变形小；四个L L形小井筒用连梁联系，管道穿过连梁中间，削弱了连梁，形小井筒用连梁联系，管道穿过连梁中间，削弱了连梁，地震中连梁开裂，耗散能量，降低了地震力。地震中连梁开裂，耗散能量，降低了地震力。 扭转效应计算概概 述述结构受扭前面介绍的框架、剪力墙以及框剪结构的计算，都是在平移情况下，即水平荷载合力作用线通过结构刚度中心情况下的计算。当水平荷载合力作用线不通过刚度中心时，结构不仅发生平移变形，还会发生扭转。右图中的结构虽然平面形状对称，水平荷载合力通过平面形心，但抗侧力结构布置不对称，结构会发生扭转。在风载以及地震

10、作用下结构均可能受扭。在地震作用下，扭转常常使结构遭受严重破坏。因为扭转作用无法精确计算，即使在完全对称的结构中，也不可避免会受到扭转作用，因此扭转的计算是个比较困难的问题，在工程设计中，要着重从设计方案，抗侧力结构布置或者配筋构造，连接构造上妥善考虑。一方面要尽可能减少扭转，另一方面尽可能加强结构的抗扭能力。本章介绍的近似方法适合于手算，该方法概念清楚，计算简便，对比较规则结构可以取得较好的效果。基本假定：结构是平面结构，楼板在自身平面内无限刚性。分析方法：先作平移下内力分析，后考虑扭转作用对内力以及位移的修正。扭转效应计算质量中心、刚度中心以及扭转偏心距质量中心、刚度中心以及扭转偏心距质心

11、坐标首先要确定水平力作用线及刚度中心，两者之间的距离即为扭转偏心距。风荷载的合力作用线位置可以见第二章中的21。一、质量中心一、质量中心等效地震作用点即惯性力的合力作用点，其与质量分布有关，称为质心。质心的确定：将建筑面积分为若干个单元，认为每个单元中质量是均匀分布，用下式来确定质心坐标。其中：mi第i个面积单元的质量； xi、yi第i个面积单元的重心坐标。iiiiimmmxxiiiiimmmyy扭转效应计算二、刚度中心二、刚度中心定义：各抗侧力结构抗侧移刚度的中心。计算方法与形心计算方法类似，可以将抗侧力单元的抗侧移刚度作为假想面积，求得假想面积的形心就是刚度中心。抗侧移刚度：抗侧力单元在单

12、位层间位移下的层剪力值，即：yyiyiVD/xxkxkVD/其中：Vyi 与 y 轴平行的第i个结构剪力；Vxk与 x 轴平行的第k个结构剪力； x、y结构在x 方向与y方向的层间位移。结构受扭上图中刚度中心的计算：任意选取参考坐标系xoy，则刚度中心坐标分别为：iyiiyiiDDxx0ixkixkkDDyy0扭转效应计算三、框架结构、剪力墙结构、框架三、框架结构、剪力墙结构、框架-剪力墙结构刚度中心的计算剪力墙结构刚度中心的计算1、框架结构根据抗侧移刚度的定义，框架柱的D值就是抗侧移刚度，所以分别求出每根柱在y方向与x方向的 D 值后，代入上面的公式，可以直接求出 x0 与 y0。2、剪力墙

13、结构根据 Dyi=Vyi/y、Dxk=Vxk/x 的定义来求剪力墙的抗侧力刚度，式中Vyi与Vxk是剪力墙结构平移变形时第i片及第k片墙分配到的剪力。它们是按各片剪力墙的等效抗弯刚度分配的。由于通常同一层中各片剪力墙弹性模量相同，故刚度坐标可以由下式计算： 上式表明：在剪力墙结构中，可以直接由剪力墙等效刚度来计算刚心位置，计算时注意纵向及横向剪力墙要分别计算。将其与抗推刚度的定义代入 ，扭转效应计算3、框架-剪力墙结构在框架-剪力墙结构中，框架柱的D及剪力墙的Jeqyi 均不能直接使用，应根据抗推刚度的定义Dyi=Vyi/y、Dxk=Vxk/x，将其代入同时考虑剪力墙和框架所受到的剪力，可得：

14、iyiiyiiDDxx0ixkixkkDDyy0Vyi及Vxk为框架-剪力墙结构在y、x方向平移变形下协同工作计算得到的各片抗侧力单元所分配到的剪力。框架-剪力墙结构中，一般先做不考虑扭转时的协同工作计算，再按上式计算刚心位置。从上式，我们可以给出刚度中心新的定义，及在不考虑扭转情况下各抗侧力单元层剪力的合力中心。对于其它类型的结构，当知道各个抗侧力单元抵抗的层剪力值后，也可以直接由层剪力计算刚度中心的位置。扭转效应计算确定了水平合力作用线及刚度中心后，两者的距离 eox 、eoy 分别为 Vy 与 Vx 的计算偏心距。当地震设防烈度为9度时，要将近似计算得到的偏心距增大，得到设计偏心距，yy

15、yxxxLeeLee05. 005. 000Vy 、Vx是与Vy、Vx作用方向垂直的建筑物总长。扭转效应计算考虑扭转作用的剪力修正考虑扭转作用的剪力修正结构平移及扭转变形当层剪力Vy 距刚心OD距离为 ex时，有扭转Mt=Vyex，在Mt和Vy 的作用下，结构既有平移变形，又有扭转变形。故结构可看做为两种结构位移的叠加。扭转效应计算将上图中a的层间变形分解为平移及转动两个部分。b中结构只有平移，c中结构只有转动。假定楼板在自身平面内为无限刚性，以此楼板上任意一点的位移都可以由与描述。将坐标原点设为刚心 OD，规定与坐标轴正方向一致的位移为正，以逆时针为正，则各片结构的位移可以表示如下：则：与y

16、轴平行第i片结构沿y向层间位移： yi= + yi与x轴平行第k片结构沿x向层间位移： = ykxi、yki及k片结构形心在 yODx 中的坐标剪力故由抗侧移刚度的定义可知：由力平衡条件： 及 ，可得，正剪力时，yk为负。OD为刚度中心，为原点，故：结构在y向总抗推刚度结构抗扭刚度扭转效应计算代入上面为在y方向作用有偏心剪力Vy。同理：当x方向作用有偏心剪力Vx，在Vx及扭距 Vxey作用下有上面为分别在x和y方向由扭矩作用时各个抗侧力单元中的剪力。从上面可以看出：无论在哪个方向水平荷载有偏心引起结构扭转时，两个方向的抗侧力单元均能参加抵抗扭矩。但是平移时，与力作用方向相垂直的抗侧力单元不起作

17、用。从设计的角度来看，在设计与y轴平行的单元时，y方向水平荷载作用下Vyi比x方向的水平荷载作用下得Vyi大得多，以此只需用y方向水平荷载作用下得Vyi来设计。同理：设计与x轴平行的单元时，x方向水平荷载作用下Vxk比y方向的作用荷载下的Vxk大得多，以此只需用x方向水平荷载作用下的Vxk来设计。控制内力：扭转效应计算上式表明：考虑扭转后，某个抗侧力单元的剪力，可用平移分配到的剪力乘以修正系数yi、 xk 得到。扭转效应计算讨讨 论论 在同一个结构，各片抗侧力单元的扭转修正系数大小不一， 当 xi、yk0，1，表明该单元考虑扭转后剪力增大； 当 xi、yk0，1，表明该单元考虑扭转后剪力减小。

18、 一般情况下，离刚心愈远的抗侧力体系，剪力修正也愈多。 在扭转作用下，各片抗侧力结构层间变形及侧移也不同，距刚心较远的结构边缘抗侧力单元的侧移及层间变形最大。设计时应注意扭转引起的附加变形不应太大。 抗扭刚度 ，当 xi、yk 越大，抗侧单元对抗扭刚度贡献愈大，故布置时可把抗侧移刚度较大的剪力墙放在离刚心远一点的地方，抗扭效果较好。另外，当把结构布置成正方形或者圆形，那么能比较充分发挥全部抗侧力结构的抗扭效果。 框架、剪力墙、框架-剪力墙结构都可以利用63中的公式来计算扭转修正系数，进而近似计算扭转作用下的剪力。但对于剪力墙以及框架-剪力墙结构，须首先进行水平荷载作用下平移变形计算，求得剪力墙抗侧移刚度后，才能计算扭转修正系数。 上、下布置相同的框架-剪力墙结构中(比