函江水利枢纽工程

1、第一章 工 程 概 述一、兴建缘由函江位于我国华东地区，流向自东向西北，全长375km，流域面积1.76万km2，是鄱阳湖水系的重要支流，也是长江水系水路运输网的组成部分。该流域气候温和，水量充沛，水面平缓，含沙量小，对充分开展这一地区的水路运输具有天然的优越条件。流域内有耕地700多万亩，土地肥沃，矿藏资源十分丰富，工矿企业发达，有国家最大的有色金属冶炼工程铜基地及腹地内的建材、轻工、电力等工业部门和十多个粮食基地。原料及销售地大部分在长江流域各省、市地区。利用水运的条件十分优越。二、工程效益流域梯级开发后，将建成一条长340km通航千吨级驳船的航道和另一条长50km通航300吨级驳船的航道

2、，并与长江、淮河水系相互贯通形成一个江河直达的内河水路运输网。同时也为沿江各县市扩大自流灌溉创造条件。对促进沿河地区的工农业发展具有重要的作用。该工程是以航运为主体，兼有泄洪、发电、灌溉、供水和适应战备需要的综合开发工程，它在经济上将会具有非常显著的效益。第二章 枢纽工程设计资料一、工程等级及设计标准 1、工程等级本枢纽定为三等工程,主要建筑物按3级建筑物设计,次要建筑物按4级建筑物设计。2、洪水标准设计洪水按50年一遇标准,校核洪水按300年一遇标准,最大通航洪水按5年一遇标准。二、枢纽地形、地质及当地材料1、闸址地形闸址左岸与一座山头相接，山体顺流向长700m，垂直向长2000m，山顶主峰

3、标高110m，靠岸边山顶标高65m，山体周围是河漫滩冲积平原，滩面标高（18.520.0）m,主河槽宽500m，深泓区偏右。河床底标高（13.014.0）m，右岸滩地标高18.5m。2、闸址地质（见闸轴线地质剖面图）闸址河床土质，主要由砂砾石层组成，表层为中细砂层，层厚卵石含量3050%，粒径2-13cm，层厚（1020）m，属于强透水层渗透系数K=1.8410-1510-2(cm/s)，允许坡降J=0.150.25，河床底层为基岩，埋深标高从左标高10米向右增深至标高15米以下，其岩性为上古生界二迭长兴阶灰岩及硅岩。河床土质有关资料如下：中 砂：Dr=0.6，E0=310kg/cm2，N63

4、.5=2.0，砂砾石：Dr=0.66，E0=360kg/cm2，3、当地建筑材料块石料：在闸址左岸的山头上，有符合质量要求的块石料场，其储量50万方。平均运距1.0km。砂石料:闸址上下游均有宽阔的冲积台地,在上下游(3-5)km的沙滩台地上。均有大量的砂砾料,可满足混凝土的粗细骨料之用,且水运方便。土料:闸址上游约2km有刘家、八圩土料场，储量丰富，符合均质土坝质量要求,还有可作为土坝防渗体的粘性土,其质地良好。三、其它资料1、地形：:5000地形图一张；2、地质：闸轴线地质剖面图一张；3、气象：洪水期多年平均最大风速：20.7m/s;风向:按垂直坝轴线考虑,吹程:3km。4、水文1）设计洪

5、水各设计频率洪水流量及相应坝下水位表2）水位流量关系曲线(参见曲线)5、地震本地区地震基本烈度为6度。6、回填土回填土力学性质四、建筑物的设计参数（一）船闸（五级航道标准）1、水位：最高通航水位22.32m，最低通航水位19.0m;正常蓄水位19.0m,下游最低水位14.25m。2、船型、船队：船型300吨驳船，单驳尺度359.21.3m(长*宽*吃水深)；船队300马力+2300吨，船队尺度919.21.3m(长*宽*吃水深)。3、船闸。引航道尺寸及高程：闸室有效尺寸库室顶高程24.0m，室底高程10.5m；长宽槛上水深=135122.5m。上闸首平面尺寸长宽=1824m；墩顶高程25.0m

6、 (注：该高程控制公路桥面高程)，门槛高程16.5m，基底高程8.5m。下闸首平面尺寸长宽=1724m，墩顶高程24.5m。门底高程10.5m，基底高程7.0m。上、下游导墙段长度50m。上、下游引航道直线段长度应满足倍设计船队长度，引航道底宽35m；边坡1：2.5；引航道底高程：上游15.0m，下游11.0m，引航道转弯半径R5倍设计船队长度；进出口轴线与主河流基本流向的交角。4、闸上公路桥设在上闸首的上游端。（二）电站（不要求计算）1、机型水轮机型号：GE（F02）-WP-380机型；发电机型号：SFG200-70/3960；总装机：32200KW。2、水头：设计水头3.5米，最高水头7.

7、0米，最小水头2.0米，最大引用流量225m3/s。3、主厂房平面尺寸及高程主厂房底板长度48m，总宽36.2m，机组进水室宽7.6m，中墩厚3.4米m，边墩厚2.8m，进口高程7.5m，出口高程7.8m，基底平均开挖高程5.0m，进水口前砼铺盖长10m，并以1：5反坡向上游与原河床高程衔接，并在上游端应设拦沙槛，尾水出口后设砼护坦，护坦水平段15m，并用1：5的倒坡段与尾水渠相连。上部厂房宽15米（顺流向），长36.2米，厂房地面高程24.5m，水轮机安装高程10.5m，厂房屋顶高程37.0m，厂房边墙距底板上游端15米。4、站上的公路桥设在厂房的上游端。（三）泄水闸1、水位：正常蓄水位19

8、.0m，灌溉水位19.5m；设计洪水=9540m3/s，相应闸下水位=23.4m；校核洪水=12350m3/s，相应闸下水位=23.8m；2、计算水位组合闸孔净宽计算水位设计流量=9540m3/s，相应闸下水位=23.4m设计水位差H：H=0.25m(=23.65m)(单号学生用)校核洪水=12350m3/s，相应闸下水位=23.8m,计算闸上壅高水位(供墩顶高程用)。消能计算水位闸上水位=19.5m;闸下水位=14.5m。下泄流量：以闸门开启度= 0.5m、1.0m，以及全开时的泄量。 闸室稳定计算水位（关门）闸上设计水位=19.5米，=14.5m；闸上校核水位=20米（与门顶齐平），=14

9、.5m。3、其它参数单孔净宽：（812）m；门型结构：平面钢闸门；闸门类型：直升门底板与中砂的摩擦系数f=0.4；闸孔的允许单宽流量=30m3/s/m。（四）公路桥公路桥载重按汽-20设计，挂100校核，双车道桥面净宽7.0米，两侧人行道21.0m，总宽9米，采用T型结构。梁高1.0m，梁腹宽0.2宽，梁翼宽1.6m，用5根组梁组成，两侧人行道为悬臂式，每米延长重量按8T/m计。（五）附图1、下游水位流量关系曲线一张；2、闸轴线地质剖面图一张；3、闸址地形图1：5000一张。六）参考文献1、水闸设计规范SD133-84；2、水闸设计规范SD133-2000编制说明；3、水闸设计（上、下）华东水

10、利学院编，上海科学出版社；4、水闸设计 谈松曦编 水利电力出版社；5、水闸 张世儒编 水利出版社；6、水力计算手册 武汉水利电力学院编 水利出版社；7、闸门与启闭机 水利出版社；8、升卧式平面闸门 水利电力出版社；9、有限度弹性基础梁计算用表 张裕怡编 水利出版社；10、水工钢筋混凝土结构（下） 华东水利学院、大连工学院、西北农学院编 水利电力出版社；11、水工建筑物（下）（农水专业用） 武水编 水利出版社；12、水力学（下）第二版 华东水利学院编 科学出版社；13、水工设计手册(6) 泄水与过坝建筑物 水力电力出版社；14、小型水利水电工程设计图集 水闸分册；15、计算语言（BASIC等）。

11、第三章 枢 纽 布 置一、枢纽建筑物的组成及布置枢纽由船闸、电站、泄水闸三部分组成。布置方法为：在左岸布置电站，中间布置泄水闸，右岸台地布置船闸，连结用土坝。此外，左右岸的防洪堤须整治。二、建筑物的型式及主要尺寸详见基本资料，其中泄水闸的具体尺寸由后续计算确定。第四章泄 水 闸 设 计一、设计参数闸址河床土质，主要由砂砾石层组成，表层为中细砂层，层厚卵石含量30-50%，粒径2-13cm，层厚（10-20）m，属于强透水层渗透系数K=1.8410-1510-2(cm/s)，允许坡降J=0.150.25。闸门选采用812米平面钢闸门。闸室底板与中砂摩擦系数f=0.4，闸孔允许单宽流量q=30.0

12、m3/s。正常蓄水位19.0m，灌溉水位19.5m；设计流量Q2%=9540m3/s，相应闸下水位H下=23.4m设计水位差H：H=0.25m(H上=23.65m)(单号学生用)校核洪水Q0.33%=12350m3/s，相应闸下水位H下=23.8m,计算闸上壅高水位H上。二、闸孔设计(一)确定堰型、堰顶高程闸孔设计水位设计洪水Q2%=9540m3/s，相应闸下水位23.4m，上游水位23.65m；校核洪水Q0.33%=12350m3/s，相应闸下水位23.8m；闸孔采用结构简单、施工方便、泄流能力比较稳定的平底宽顶堰。根据闸址处河床底高程为13.014.0m,为协调降低堰顶高程和减少开挖量的关

13、系，暂选堰顶高程为13.0m。（二）闸孔净宽及孔数计算设计洪水流量Q2%=9540m3/s，相应闸下水位23.4m，上游水位23.65m,相应水深为10.4m、10.65m上游河宽700m ,主河槽500m ,上游行进流速=10.65+1.01.242/(29.8)=10.73m(取为1.0)下游水深：=23.40-13.0=10.4m=10.4/10.73=0.970.8,系淹没出流闸孔总净宽计算由水力学公式： 推导得 淹没系数由，水力学表9.11得=0.51，假设m=0.385，=0.98，进行试算取 孔，确定 n=32孔拟将闸孔分为32孔，每孔净宽10m，则闸孔总净宽320m，为了减少闸

14、孔总宽度、节省工程造价；闸底板宜采用整体式平底板拟将分缝设在闸墩上，墩头、墩尾均采用半圆形，初步设计闸墩宽度可参考水工建筑物边墩厚1.0,不分缝中墩厚1.2m,分缝中墩厚20.8m,中间缝宽2cm。校核过闸流量（9540m3/s）根据初步拟定闸孔尺寸，对于中孔， 查表,对于边孔，, 查SD84表2-2，则 根据SD133-84表2-1对于无坎平底堰则 满足要求 =30m3/s具体计算结果如下：=9540m3/s=12350m3/sNb(m)计算Q(m3/s)单宽q(m3/s)上游壅高（m）上下游水位差（m）3210956129.911.170.37三、消能防冲设计消能防冲设施包括消力池、海漫及

15、防冲槽等三个部分。（一）消力池设计1、 判别流态，选择相应流量公式采用闸上水位于19.50m，闸下水位于14.50m，以闸门开启度=0.5、1.0以及全开时的泄量进行设计。简图如右=0.5m时，闸上水头H=19.50-13.0=6.50，出流方式为孔流，根据查平板闸门垂直收缩系数=0.6095,收缩断面水深O.6095O.5=O.305收缩断面流速式中为流速系数,无坎平底宽顶堰=0.951.00,取=0.95计入行进水头的堰上水头,取=6.50m则m/s,佛汝德数跃后水深 =14.5-13.0=1.5m, 因产生远离式水跃需要设置消力池孔流的计算公式 (水闸设计规范附22式)式中孔口高程（m）

16、 =0.5m宽顶堰上孔流淹没系数查附表2.5=0.569宽顶堰上孔流淹没系数查附表2.6hs下游河道水深 取1.00闸孔总净宽3210=320m单宽流量消力池池深出池落差:Z=（水闸设计规范附25） 式中水流动能校正系数，取=1.05流速系数，取=0.95Z=水跃淹没系数取取 消力池长度由于消力池深度的存在，造成护坦高程低于闸门底板高程，为了防止出闸水流速过大，水流脱离地面产生真空，导致结构破坏，消力池斜坡段采用1：4坡，斜坡段投影长度=1.044=4.16m池长 (SD133-84 附28式)水跃长度校正系数取0.8取 消力池底板厚度始端A根据抗冲要求，消力池底板始端厚度按下式计算 =19.

17、5-14.5=5m-消力池底板计算系数取0.20末端t/2=0.54/2=0.27m根据抗浮要求：t为了减小扬压力要设置板桩和排水孔，这里不进行计算，最终消力池厚度0.5m。2、时判别流态： 孔流计算流量：根据e/H查平板闸门垂直收缩系数（水力学表86） 0.609 收缩断面水深 佛汝德数 因产生远离式水跃，需设消力池流量： -宽顶堰上孔流淹没系数查表2.6 取=1.00-宽顶堰上孔流流量系数 查附表2.5 过闸流量单宽流量查曲线图 因，闸孔产生淹没出流，不需设消力池。3、全开时判别流态：闸门全开时出流方式为堰流计算流量 流量 单宽流量： 收缩断面水深 （SD133-84）式中-总势能 =6.

18、5m-水流动能校正系数 取=1.0-流速系数 取=0.95跃后水深 查查曲线图曲线因 闸孔产生淹没出流，不需设消力池（二）海漫设计海漫长度公式 式中 消力池末端单宽流量（m3/s/m） 海曼度度计算系数查附表2.7=11 上下游水位差1、当e=0.5m时2、当e=1.0m时3、当全开时 从以上1、2、3三个闸门开启不同的状态下所得到的海漫长度中，选取最大者作为海漫设计长度，即=84.26m，取=84.3m。论：本水闸设计中，从计算中知消能防冲设施要设消力池和海漫，消力池长16m，池深1.10m，护坦厚0.5m，底板采用C20砼浇筑，按20300mm布置钢筋。由于出池水流的流速成和紊动较大，在前

19、20m的海漫用水平的浆砌石砌筑，在后64.3m采用向下游顷斜的干砌石砌筑，坡比为1：20。为了限制海漫末端的冲刷向上游发展，保护海漫的安全，在海漫末端设抛石防冲槽，防冲槽结构为深2.0m，底宽4m，上下游坡率为1：2，简图如下：四、防渗排水设计（一）防渗排水布置防渗排水设施的布置，又称地下轮廓线布置，是围绕如何减少闸室底板扬压力提高闸室抗滑稳定性，防止闸基土壤发生渗透变形开展的，根据本例设计要求的地基土壤特性，选用的防渗排水布置为：（自闸室上游开始）砼铺盖、板桩、闸室底板、排水孔（如下图）（二）防渗排水设施尺寸拟定1、底板长度a、上部结构的公路桥加栏杆总宽9m，工作桥宽度闸门启闭机安置场地尺寸

20、决定为4.0m，检修桥置于检修门槽之上，宽度2.0m，底板长度可按经验公式估算。 设计水位 取满足上部的结构要求 9+4+2=15b、底板厚度根据经验：底板厚度为（1/51/7）单孔净宽为1.42.0m之间初拟为1.8m。c、底板构造底板采用C20钢筋砼，上下游两端容设1.0m齿墙嵌入地基。2、铺盖铺盖材料选用砼，厚度为60cm，长度20m，纵缝缝距22.8m，造近两岸翼墙处，缝距为10.6m，铺盖与翼墙及底板间设沉陷缝，采用铜片“V”形止水。3、板桩长度采用钢筋砼板桩，由于闸址位置不透水层距底板约有16之多，限于施工条件，采用“悬挂式板桩”板桩入土深度4.4m，厚度20cm。4、排水设施本例

21、将排水设施尽量向上游布置，既将其置于底板之后，护坦下面，首部紧接下游齿墙。根据上述14，确定的尺寸，设计防渗长度为54.8m。5、验算防渗长度LL=CH （SD133-84，附1.1式）式中 H上下游水位差 C渗径系数表附表1.1，C=4水位组合 设计水位： 校核水位： 取最大者 H=5.5m设计防渗长度为20+4.42+20=48.8m22m设计防渗长度大于校核水位下的计算值，衩拟值可行。（三）闸基渗流计算闸基渗透压力计算方法采用水闸设计规范推荐的改进阴力系数法。1、拟定地下轮廓线确定地基的有效深度地下轮廓的水平、投影长度地下轮廓的铅直投影长度 （SD133-84，3.1式） 地基有效深度地

22、下轮廓线图示如下：2、渗流计算水位组合：设计水位 校核水位 当在设计水位时，即 a分段并计算阻力系数-进口段 , m(-底层透水层深度) =1.5（）+0.441=0.449-水平段 S=0 S=6.6m T= 19.4m L=20m （SD133-84 附3-4式） =0.793-内部铅直段 S=6.6m T= 19.4m （SD133-84 附3-3式） =0.358-内部铅直段 S=4.4m T= 17.2m =0.263-内部水平段 S=4.4 S=0m T= 17.2m L=1.0m =-0.121 -内部铅直段 S=1.0m T= 18.2m =0.055-内部水平段 S=1.0m

23、 S=1.0m T= 18.2m L=18m =0.912-内部铅直段 S=1.0m T= 18.2m =0.055-水平段 S=0m S=0m T= 17.2m L=1.0m =0.058-出口段 S=2.8m T= 20m=0.52+=3.463b水头损失=1.4438 （SD133-84 附3-5式） =1.4438.449=0.648c绘制闸基渗透压力分布图如下:d进出口段的修正阻力修正系数 (SD133-84 附3-7式)式中：-地板埋深与板桩入土深度之和（m） 进出口段地基透水层深度（m） -板桩另一侧地基透水层深度（m）进口段：=0.6m T=20m =19.40m 修正后进口段

24、水头损失值修正后进口段水头损失减少值 (SD133-84 附3-8式)因相邻水平段水头损失 (SD133-84 附3-10式)水力坡降呈急变形式的长度e进出口段的修正进口段：阻力系数=0.365（同设计水位）修正后进口段水头损失值修正后进口段水头损失减少值因相邻水平段水头损失水力坡降是急变形式的长度出口段： 修正后出口段水头损失值修正后出口段水头损失减少值4因相邻水平段水头损失 f.出逸坡降 （SD133-84 附表3.1）g.水平坡降2）当在校核水位时，即 （同设计水位）水头损失3）出口段修正阻力修正系数 （同设计水位）修正后出口段水头损失值 修正后出口段水头损失减少值因相邻水平段水头损失4

25、）出逸坡降 5）水平坡降 （四）反滤层的构造和布置根据闸址河床表层土质为中卵砂层情况，护坦下面的反滤层结构为三层，由下至上分别为粗砂厚20cm，粒径1-2cm；矿石厚20cm，粒径2-4cm；砾石厚30cm。简图如右：求校核流量时的上游水深（壅高）当水闸通过校核流量时，闸门全开，属无坎宽顶堰流，计算公式无坎宽顶堰流,侧收缩系数为，因未知，不能确定，需假设一系列值计算查，代入求。若与相等，此值即为所求。计算成果列于下表11.10.9730.47927211.60.9310.7361551111.40.9470.6651365411.30.9560.6141244111.270.9580.6021

26、285011.280.9570.60812286由上表可见 =11.28因此 五、闸室设计 （一）确定闸底板长度和门槽位置按底板与闸墩连接方式的不同，底板有整体式和分离式两种；按底板结构形式划分，底板又有平底式、低堰式、折线式和反拱式之分。本例选择应用较广的平底板。底板尺寸定为：长度20m，顶高程13.0m，厚度1.8m，齿墙深1.0m，上游齿墙底宽1.0m，下游齿墙底垂直水流方向长度太大，为对应闸基不均匀沉陷，设沉陷缝如下图。（二）闸墩1、闸墩头部采用半圆形，尾部采用尖圆形，长度20m2、墩顶高程的计算浪高计算上游设计洪水位：上游校核洪水位：设计情况时 则解得 本水闸为大一级水利工程，查附表

27、4.1得 查附表4.2 校核情况时 得 墩顶高程设计：墩顶高度 10.65+0.525+1.5=12.68m校核：墩顶高度 11.24+0.523+1.0=12.76m取墩顶高程为 13.00+12.76=25.76m，拟定闸墩高程为26.0m3、闸墩厚度根据设计规范，闸门槽处最小厚度为0.5m，主门槽深0.3m，宽0.6m，检修门槽深0.2m，宽0.3m，闸墩厚度分别为边墩厚1.0m门槽布置检修门槽布置于闸墩上下游，距墩头1.0m,检修门槽与主门槽间留2.0m间距，以方便检修，闸墩采用C20钢筋砼结构，闸墩构造见图纸。 4、胸墙(钢筋砼) 胸墙布置于闸门上游，本水闸设计过流能力以堰流为准，孔

28、流与堰流分界点： 胸墙底高程为20.0m。 胸墙结构采用梁式结构，厚为12cm,顶梁高为跨度的即83cm66cm.取75cm,顶梁高为跨度的即1.11m1.66m.1.5m，宽取1.0m，胸墙迎水面底缘为圆弧形，胸墙与闸墩连接采用铰支式。如下图5、闸门启闭机选择本设计闸门采用直升式平面钢闸门闸门尺寸闸门高选：（20-13）+0.57.5m闸门宽:10+0.22=10.4m启闭机采用与闸门相配套6、工作桥结构形式为砼梁式结构宽度4m高程： 工作桥底板高度27.51+1.0=16m 高程为13+16=29m7、交通桥交通桥按汽-20设计，挂100校核。双车道桥面宽7.0m,两侧人行道21.0m,总

29、宽9.0m，采用T型结构，梁高1.0m,梁腹宽0.2m,翼宽1.8米，由五组梁组成，梁底高程取决于两侧防洪堤,高程定为24.8m。8、上下游连接布置上下游翼墙采用原弧形翼墙,圆弧半径为20m,中心角90度,上游翼墙自闸门室向上游布置,下游翼墙采用直线与圆弧组合成自闸室下游延伸到护坦末端。平均扩散角。每侧采用10度以免墙前出现回流旋涡等不利流态。上游墙顶高程取24.5m；下游墙顶高程为23.8m岸墙采用轻型岸墙与河岸连接,上下游的长度与闸墩相同,与边墩之间以沉陷缝相隔开。六、闸室的稳定计算土基上闸室的稳定计算应满足下列要求:各种计算情况下要求闸室基底压力小于地基容许压力.基底压力的最大值与最小值

30、之比小于规定的容许值.抗滑稳定安全系数大于容许值.本设计水闸为三等工程，主要建筑物以级建筑物设计河床土质贯入基数=2015可以不进行沉陷设计由50/33-84知三级水闸荷载基本组合情况下 附表5.1知 地基土质在中等坚强基本荷载组合下,不均匀系数容许值 =2.0附表6.3知 标准贯入基数=20时,砂性土基底容许压力R=24T/m2=235kp附表5-2知=0.45对本设计水闸的完建期、设计水位、校核水位三种状态下的闸室稳定分别进行计算约定: 砼容重25KN/m3 ，=10。 取本设计分缝底板一块进行计算,分缝间长22.8m,水闸受力情况如下图示:（一）荷载计算1、闸室及上部结构自重计算闸底板自

31、重G1KN启闭机重G2根据启闭机的迭理.每台启闭机重20KN.故KN工作桥、排架重工作桥、排架尺寸如右图:工作桥断面尺寸为40.4m =(40.52+30.5+30.3)0.4325+0.44822.825 =1104KN胸墙重=(0.126+0.7550.5+1.51.0)2025 =1297.5KN闸墩重:闸墩考虑一个不分缝中墩及两个半个的缝中墩=(8.5*13+11.5*11.8)*2.8*25-3*0.3*13+0.6*0.3*13+0.3*0.3*11.8)*4*25-(0.8*1.6-*0.82)*13*25-0.6*1.2-*0.62) *13*25-(1.2*0.3*1/3*2

32、-0.6*1*1/3*2)825*11.8=16448.25KN闸门重:闸门取定型闸门两扇,单扇重282KN,则=2282=564KN通桥重=10.3*1.8+0.2*0.7*5+9*0.2+0.3*22.8*25=3049.5KN综上所述,闸室自重G为: KN（二）设计情况下水力的计算:设计情况=19.5m,=14.5m1、上游水重=6.53.42010=4420KN2、下游水重=1.5162010=4800KN3、浮托力: 浮托力包括闸墩及底版所受浮力KNKN KN4、渗透压力:底版以下渗透压力分布如下图示 5、侧向水压力(如右图) =1/26.5106.522.8=4816.5KN =1

33、/2(6.5+22.73)2.822.8=2800.34 KN =1/24.3104.322.8=2107.86 KN（三）校核情况水力的计算1、上游水重 KN2、下游水重W2 KN3、浮托力 KN KN KN4、渗透压力（如下图） =7677.44 KN5、侧向水压力 KN KN KN（四）闸市基底压力的计算用公式 (SD133-84式6.2.2)式作用在闸室上的全部竖向荷载在完建期,设计情况校核情况完建期: =44773.25Kn设计情况: =44773.25+4420+4800-1041.22-6975.43=36604.6 KN校核情况: =44773.25+4760+4800-104

34、67.47-7677.44=36188.34 KNA基础底面面积: A=22.8*10=456m2W闸室基础底面对于该底面垂直水流方向形心轴的截面矩 M作用在闸室上的全部竖向和水平向荷载对于基础底面垂直于水流方向的形心轴的力矩. m= KN.M设胸墙形心距胸墙迎水面边缘X=10.5*0.75*0.495+1.5*1*0.87+6*0.12*0.067*22.8*25/1291.5=0.59 m=10-1.88-0.59=7.53 m= KN.M= KN.M=5646.3=3553.2 KN.M= KN.M完建期 =16044.43 KN.M设计水位组合M的计算=3.552.8108.25-0.63.32.86.210 =3698.77 KN.M=设渗透压力形心距底板上游侧为=2.27310.5+0.8761810+1/2181.324(18/3+1)+0.554119.5+0.1661/2（19+1/3）/30594=8.32 M所以L=10-8.32=1.68m=6915.431.68=11718.72KN.M从侧向水压力= =6.51/3+1.8=3.97m =(2