东北石油大学钻井工程课程设计

1、东北石油大学本科生课程设计东 北 石 油 大 学课 程 设 计课 程 石油工程课程设计 题 目 钻井工程设计 学 院 石油工程 专业班级 学生姓名 学生学号 指导教师 2013年7月18日XXII东北石油大学课程设计任务书课程 ： 石油工程课程设计 题目 ： 钻井工程设计专业 ： 石油工程 姓名： 学号： 主要内容、基本要求、主要参考资料等：1、设计主要内容：根据已有的基础数据，利用所学的专业知识，完成一口井的钻井工程相关参数的计算，最终确定出钻井、完井技术措施。主要包括井身结构、钻具组合、钻井液、钻井参数设计和完井设计。2、设计要求：要求学生选择一口井的基础数据，在教师的指导下独立地完成设计

2、任务，最终以设计报告的形式完成专题设计，设计报告的具体内容如下：（1）井身结构设计；（2）套管强度设计；（3）钻柱设计；（4）钻井液设计；（5） 钻井水力参数设计；（6）注水泥设计；（7）设计结果；（8）参考文献；设计报告采用统一格式打印，要求图表清晰、语言流畅、书写规范、论据充分、说服力强，达到工程设计的基本要求。3、主要参考资料：王常斌等，石油工程设计，东北石油大学校内自编教材陈涛平等，石油工程，石油工业出版社，2000钻井手册（甲方）编写组，钻井手册，石油工程出版社，1990完成期限 2014年7月19日 指导教师 专业负责人 2014 年 6 月 30 日目 录前 言1第1章 设计资料

3、的收集2 1.1预设计井基本参数2 1.2 邻井基本参数2第2章 井身结构设计6 2.1钻井液压力体系6 2.2井身结构的设计7 2.3井身结构设计结果9第3章 套管柱强度设计10 3.1套管柱设计计算的相关公式10 3.2表层套管柱设计10 3.3技术套管柱设计15 3.4油层套管柱设计18 3.5套管柱设计结果20第4章 钻柱设计214.1钻柱设计原理214.2钻柱的设计214.3钻柱设计结果27第5章 钻井水力参数的设计285.1钻井水力参数的计算公式285.2水力参数计算295.3泵的设计结果43第6章 注水泥设计456.1水泥浆排量的确定456.2注水泥浆井口压力486.3水泥浆体积

4、的确定596.4设计结果60第7章 钻井液设计617.1钻井液用量计算公式617.2钻井液用量计算617.3钻井液用量设计结果647.4钻井液体系设计64第8章 设计结果65参考文献67附录68东北石油大学本科生课程设计前 言钻井是石油、天然气勘探开发的主要手段。钻井工程质量的优劣和钻井速度的快慢，直接关系到钻井成本的高低、油田勘探开发的综合经济利益以及石油发展速度。钻井工程设计是石油工程的一个重要部分，是确保油气钻井工程顺利实施和质量控制的重要保证，是钻井施工作业必须遵循的原则，是组织钻井生产和技术协作的基础，是搞好单井预算和决算的唯一依据。钻井设计的科学性、先进性关系到一口井作业的成败和效

5、益。科学钻井水平的提高，在一定程度上依靠钻井设计水平的提高。设计应在充分分析有关地质和工程资料的基础上，遵循国家及当地政府有关法律、法规和要求，按照安全、快速、优质和高效的原则进行，并且必须以保证实施地质任务为前提。主要目的层段的设计必须体现有利于发现与保护油气层，非目的层段的设计主要考虑满足钻井工程施工作业和降低成本的需要。本设计的主要内容包括：1、井身结构设计及井身质量要求：原则是能有效地保护油气层，使不同地层压力梯度的油气层不受钻井液污染损坏；应避免漏、喷、塌、卡等复杂情况发生，为全井顺利钻进创造条件，使钻井周期最短；钻下部高压地层时所用的较高密度钻井液产生的液柱压力，不致压裂上一层管鞋

6、处薄弱的裸露地层；下套管过程中，井内钻井液柱压力之间的压差不致产生压差卡套管等严重事故以及强度的校核。2、套管强度设计；3、钻柱设计：给钻头加压时下部钻柱是否会压弯，选用足够的钻铤以防钻杆受压变形；4、钻井液体系；5、水力参数设计；6，注水泥设计，钻井施工进度计划等几个方面的基本设计内容。第1章 设计资料的收集1.1 预设计井基本参数井号 SJ0068井别 预探井 坐标 21648540,5037289设计井深 1920 井口海拔 0目的层位 S,P,G完井层位 青23段 地理位置 升南、宋芳屯构造位置 齐家-古龙坳陷龙虎泡构造 设计依据 1. 设计依据 （1）1997年勘探方案审定纪要 （2

7、）本地区地震T1，T2构造图。2. 钻井目的 （1）证实该目的层是否为构造类型油气藏，以及岩性因素对油气藏影响程度。（2）查明该区的油气情况。（3）查明该区的储层特性1.2 邻井基本参数1井身结构井号 项目 钻头尺寸(mm)下深(m) 套管尺寸(mm) 泥浆密度(g/cm3) 井深 龙虎泡2导管250303391.051.235龙虎泡2油层21518951391.251.2919002地层压力井号 井段（m）地层压力(g/cm3) 破裂压力(g/cm3) 龙虎泡201501.11.52龙虎泡21504001.241.6龙虎泡24007001.261.62龙虎泡27009001.271.65龙虎

8、泡290012001.31.67龙虎泡2120014001.321.67龙虎泡2140017001.351.72龙虎泡21700-19001.391.733钻具组合井号 井段（m） 钻头外径(mm) 密度(g/cm3) 钻具组合 龙虎泡2-19002151.25-1.29214稳定器178短钻铤214稳定器1789214稳定器+17827+214稳定器+17895+15926续表4钻井液性能井号 地质年代 井段(m) 钻井液类型 密度(g/cm3) 漏斗粘度(s) pH值 静切力(Pa) 塑性粘度屈服值(Pa) N值 K值 失水(API) 龙虎泡2嫩3段-第四系0-1100复合离子钻井液1.0

9、5-1.222-30-龙虎泡2嫩1段-嫩3段1100-1500复合离子钻井液1.2-1.2530-358-91-218-289-120.65-0.70.2-0.31-5龙虎泡2青2-3-嫩1段1500-1900复合离子钻井液1.27-1.2935-408-92-2.525-2812-140.55-0.650.3-0.41-45 水力参数井号 钻头尺寸(mm) 井段(m) 泵压(MPa) 钻头压降(MPa) 环空压降(MPa) 冲击力(kN) 喷射速度(m/s) 钻头水功率（kW） 比水功率(%) 上返速度(m/s) 功率利用率(%) 龙虎泡22150-100016.1214.371.756.2

10、6149483131.4989.15龙虎泡22151000-190011.378.732.645.0611229381.4976.75续表6钻井参数井号 井段(m) 钻头尺寸(mm) 钻头类型 生产厂 喷嘴组合 钻压(kN) 转速(rpm) 排量(l/s) 泥浆密度(g/cm3) 龙虎泡20-10002153B大庆10+10+10160-180195-20030-351.05-1.2龙虎泡21000-1900215FM282D大港10+10+10+1030-50195-20030-351.25-1.297.套管柱设计参数井号 套管类型 套管层位 井段(m) 外径(mm) 钢级 段重(t) 长度

11、(m) 壁厚(mm) 累重(t) 抗拉系数 抗挤系数 龙虎泡2常规油层0-10139J-557.72100.2541.952.67247.4龙虎泡2常规常规油层10-1350139J-556.2134027.9141.71.871.17龙虎泡2常规常规油层1350-1895139J-557.7254513.7913.798.121.41龙虎泡2常规常规表层0-210339J-559.6521017.0317.0313.693.158.注水泥设计参数井号 套管层位 固井密度要求(g/cm3) 上返深度(m) 水泥塞面深度(m) 水泥浆密度(g/cm3) 漏失量(m3) 水泥品种标号 注水泥量(袋

12、) 外加剂品种 外加剂量(kg) 龙虎泡2油层1.2913001.85-1.90G级5620第2章 井身结构设计2.1 钻井液的压力体系图2-1 地层压力与地层破裂压力剖面图2.1.1 最大钻井液密度 (2-1)式中: 为某层套管钻进井段中所用最大泥浆密度，； 为该井段中所用地层孔隙压力梯度等效密度，； 为抽吸压力允许值的当量密度，取0.036。发生井涌情况 （2-2）式中：为发生井涌时，在井内最大压力梯度作用下，上部地层不被压裂所应 有的地层破裂压力梯度，；为某井段钻进井段中所用的最大泥浆密度，；为抽吸压力允许值的当量密度，取；为地层压裂安全系数，用当量钻井液密度表示，取；为发生井涌时的井涌

13、允量，取0.06。2.1.2 校核各层套管下到初选点时是否会发生压差卡套 (2-3)式中：为实际井内最大静止压差，；为该井段内最小地层孔隙压力梯度等效密度，；为该井段内最小地层孔隙压力所对应的井 深，。为避免发生压差卡套的许用压差，取12 MPa。 2.2 井身结构的设计 2.2.1 套管层次的确定查表知最大地层压力梯度的当量密度为1390kg/m3，位于1920m处。（1）中间套管下入深度初选点 取初选点 查地层破裂压力梯度表得，且相近，因此取。（2）校核中间套管下入到初选点过程中是否会发生压差卡套管 由地层压力梯度表查得,，。 ，所以不会发生压差卡钻，满足设计要求。（3）确定表层套管的下入

14、深度H1 取初选点H1=200m时 由地层破裂压力梯度表得，因此取H1=200m。校核中间套管下入到初选点过程中是否会发生压差卡套管 由地层压力梯度表查得,，。 ，所以不会发生压差卡钻，满足设计要求。选择再上层套管下入深度H0=60m 由地层破裂压力梯度表得，且相近，因此取H0=60m。校核中间套管下入到初选点过程中是否会发生压差卡套管 由地层压力梯度表查得,，。 ，所以不会发生压差卡钻，满足设计要求。（4）油层套管下入深度校核油管下入到过程中是否会发生压差卡套管 由地层压力梯度表查得,，。 ，所以不会发生压差卡钻，满足设计要求。 2.3 设计结果表2-1 井身结构设计表项目表层套管表层套管中

15、间套管油层套管下深（m）602007001920第3章 套管柱强度设计3.1 套管柱设计计算的相关公式1. 某井段的最大外挤压力 （3-1）式中：为套管柱所受外挤压力，Mpa； 为该井段所用泥浆的最大密度，； 计算点井深，m。2. 某段钢级套管的最大下入深度 （3-2）式中：为某段钢级套管抗外挤强度，MPa； 为抗外挤安全系数，取1.125。3. 套管浮力系数 （3-3）式中：为某段所用钢材的密度，取7.8。4. 安全系数抗拉安全系数 （3-4）3.2 表层套管柱设计3.2.1 按抗外挤强度设计由下向上选择第一段套管由公式3-1可知最大外挤压力为： 查钻井工具手册表5-46选择第一段套管表5-

16、46 第一段套管钢级选择钢级外径（mm）壁厚 （mm）均重（N/m）抗拉强度（kN）抗挤强度（MPa）内径（mm）ss（kN）J-55139.77.72253.2109933.9124.31214实际抗挤安全系数3.2.2 确定第二段套管的下入深度和第一段套管的使用长度1. 查钻井工具手册表5-46选择第二段套管表5-46第二段套管钢级选择钢级外径（mm）壁厚 （mm）均重（N/m）抗拉强度（kN）抗挤强度（MPa）内径（mm）ss（kN）K-55139.76.98230.9106327.9125.71103由公式3-2可知第二段套管下入深度为实际取1730m，则第一段套管使用长度为2. 第一

17、段套管抗拉安全系数校核、第二段套管抗挤安全系数校核浮力系数 ： 抗拉安全系数为：抗拉满足要求。第二段抗挤安全系数满足抗挤要求。考虑应力偶合： 故满足双向校核。3.2.3 确定第三段套管的下入深度和第二段套管的使用长度1. 查钻井工具手册表5-46选择第三段套管表5-46第三段套管钢级选择钢级外径（mm）壁厚 （mm）均重（N/m）抗拉强度（kN）抗挤强度（MPa）内径（mm）ss（kN）J-55139.76.20208.576521.5127.3988第三段套管下入深度为m，实际取1330m，则第二段套管使用长度为。2. 第二段套管抗拉安全系数校核、第三段套管抗挤安全系数校核。 第二段套管抗拉

18、安全系数：满足抗拉要求。第三段抗挤安全系数： 满足抗挤要求。考虑应力偶合 故满足强度校核由所选的刚才已经是139.7mm下的最小强度钢材，故选到J-55为止第三段抗拉强度校核3.2.4 井口抗内压强度计算井口处钢材的许用最大内压为29.4Mpa，故满足强度要求3.2.5 油层套管设计结果表3-5 油层套管设计参数井号套管类型井段（m）钢级外径（m）壁厚（mm）长度（m）抗拉安全系数抗挤安全系数SJ0068常规0-1330J-55139.76.2013302.361.131SJ0068常规1330-1730K-55139.76.984007.571.129SJ0068常规1730-1920J-5

19、5139.77.7219022.81.2363.3技术套管柱设计3.3.1 按抗外挤强度设计由下向上选择第一段套管由公式3-1可知最大外挤压力为 查钻井工艺手册表3-8选择第一段套管表3-6 第一段套管钢级选钢级外径（mm）壁厚 （mm）均重（N/m）抗拉强度（kN）抗挤强度（MPa）内径（mm）ss（kN）H-40244.58.94536.2130811.86226.61824实际抗挤安全系数3.3.2 确定第二段套管的下入深度和第一段套管的使用长度1. 查钻井工艺手册表3-8选择第二段套管表3-7 第二段套管钢级选择钢级外径（mm）壁厚 （mm）均重（N/m）抗拉强度（kN）抗挤强度（MP

20、a）内径（mm）ss（kN）H-40244.477.92481.111299.45228.71624由公式3-2可知第二段套管下入深度为，实际取640m，则第一段套管使用长度为2. 第一段套管抗拉安全系数校核、第二段套管抗挤安全系数校核。浮力系数，净重，浮重。第一段套管顶部受到的拉伸载荷为，抗拉安全系数为,抗拉满足要求。第二段抗挤安全系数 满足抗挤要求。考虑应力偶合： 故满足双向校核。由于没有更低钢级的套管，故不再更换套管。第二段抗拉安全强度校核净重井口处钢材的许用最大内压为15.7Mpa ，故满足内压强度。3.3.4 中间套管设计结果表39 中间套管设计参数井号套管类型井段（m）钢级外径（m

21、）壁厚（mm）长度（m）抗拉安全系数抗挤安全系数SJ0068常规0-640H-40244.477.926403.321.133SJ0068常规640-700H-40244.478.846040.6561.3013.4表层套管柱设计3.4.1按抗外挤强度设计由下向上选择第一段套管由公式3-1可知最大外挤压力为 查钻井工艺手册表3-8选择第一段套管表3-10 第一段套管钢级选钢级外径（mm）壁厚 （mm）均重（N/m）抗拉强度（kN）抗挤强度（MPa）内径（mm）ss（kN）H-40339.718.38715.014325.1322.92406实际抗挤安全系数假设设计到井口 抗拉安全系数满足抗拉要

22、求。抗内压校核：查钻井工艺手册表3-8，第三段套管抗内压强度为抗内压安全系数 满足抗内压要求。3.4.2按抗外挤强度设计由下向上选择第一段套管由公式3-1可知最大外挤压力为 查钻井工艺手册表3-8选择第一段套管表3-10 第一段套管钢级选钢级外径（mm）壁厚 （mm）均重（N/m）抗拉强度（kN）抗挤强度（MPa）内径（mm）ss（kN）H-40406.49.53968.219534.3387.43274实际抗挤安全系数假设设计到井口 抗拉安全系数满足抗拉要求。抗内压校核：查钻井工艺手册表3-8，第三段套管抗内压强度为抗内压安全系数 满足抗内压要求。3.5 套管柱设计结果表3-12 套管柱设计

23、参数表井号套管类型套管层位井段（m）钢级外径（m）壁厚（mm）长度（m）SJ0068常规表层0-60H-40406.49.5360SJ0068常规中间0-200H-40339.718.38200SJ0068常规中间0-640H-40244.478.94640SJ0068常规中间640-700H-40244.477.92700SJ0068常规油层0-1330J-55139.77.721330SJ0068常规油层1330-1730K-55139.76.98400SJ0068常规油层1730-1920J-55139.76.20190第4章 钻柱设计4.1 钻柱设计原理4.1.1 所需钻铤长度的计算公

24、式 （4-1）式中：为所需钻铤长度，；为安全系数，一般取=1.15-1.25；为设计的最大钻压，；为每米钻铤在空气中的重力，;为浮力系数；为井斜角度数，直井时；4.1.2计算钻柱所受拉力的公式钻柱所受拉力为 （4-2）式中：为钻柱所受拉力，；为钻铤长度，；为每米钻铤在空气中的重力，；为钻杆长度，；为每米钻杆在空气中的重力，；4.2 钻柱的设计4.2.1 一次开钻钻柱组合0-60井段1. 钻铤长度的确定允许最小钻铤外径=2倍套管接箍外径-钻头直径 =431.82508=355.6mm查钻井工具手册选择钻铤,钻铤外径279.4mm，内径76.2mm，均重qc=445.5kg/m。此时，最大钻压，S

25、N=1.15 则钻铤长度为，所用根数为。从而实际用2根钻铤，钻铤实际度为。2. 钻杆长度计算及安全校核查钻井工具手册选择钻杆，钻杆外径127mm，内径108.6mm，均重,钢级E级，钻杆抗拉强度，安全系数为钻杆长度根数，实际取4根。计算最大安全静拉载荷为： 安全系数法 设计系数法： 拉力余量法：取拉力余量MOP=250KN 比较三种安全校核知设计系数法计算的值最小，作为抗拉安全强度Fa=Fa2=1562.8KN。则钻杆许用长度为钻杆长度 根数，实际取4根Lp=49.15=36.6m。 4.2.2 二次开钻钻具组合60-200井段1钻铤长度的确定允许最小钻铤外径=2倍套管接箍外径-钻头直径 =3

26、65.12347.6=382.6mm查钻井工具手册选择钻铤,钻铤外径279.4mm，内径76.2mm，均重qc=445.5kg/m。此时，最大钻压Wmax=15t，SN=1.15 则钻铤长度为，所用根数为。从而实际用5根钻铤，钻铤实际度为。2. 钻杆长度计算及安全校核查钻井工具手册选择钻杆，钻杆外径127mm，内径108.6mm，均重,钢级E级，钻杆抗拉强度，安全系数为钻杆长度根数，实际取16根。计算最大安全静拉载荷为： 安全系数法 设计系数法： 拉力余量法：取拉力余量MOP=250KN 比较三种安全校核知设计系数法计算的值最小，作为抗拉安全强度Fa=Fa2=1562.8KN。则钻杆许用长度为

27、钻杆长度 根数，实际取16根Lp=169.15=146.4m。 200-700m井段1钻铤长度的确定允许最小钻铤外径=2倍套管接箍外径-钻头直径 =269.92311.1=228.7mm查钻井工具手册选择钻铤,钻铤外径241.3mm，内径76.2mm，均重qc=321.8kg/m。此时，最大钻压Wmax=15t，SN=1.15 则钻铤长度为，所用根数为。从而实际用8根钻铤，钻铤实际度为。2. 钻杆长度计算及安全校核查钻井工具手册选择钻杆，钻杆外径127mm，内径108.6mm，均重,钢级E级，钻杆抗拉强度，安全系数为钻杆长度根数，实际取68根。计算最大安全静拉载荷为： 安全系数法 设计系数法：

28、 拉力余量法：取拉力余量MOP=250KN 比较三种安全校核知设计系数法计算的值最小，作为抗拉安全强度Fa=Fa2=1562.8KN。则钻杆许用长度为钻杆长度 根数，实际取68根Lp=689.15=622.2m。 4.2.3 三次开钻钻具组合700-1920井段1钻铤长度的确定允许最小钻铤外径=2倍套管接箍外径-钻头直径 =153.72200=107.4mm查钻井工具手册选择钻铤,钻铤外径165.1mm，内径57.2mm，均重qc=147.5kg/m。此时，最大钻压Wmax=15t，SN=1.15 则钻铤长度为，所用根数为。从而实际用16根钻铤，钻铤实际度为。2. 钻杆长度计算及安全校核查钻井

29、工具手册选择钻杆，钻杆外径127mm，内径108.6mm，均重,钢级E级，钻杆抗拉强度，安全系数为钻杆长度根数，实际取193根。计算最大安全静拉载荷为： 安全系数法 设计系数法： 拉力余量法：取拉力余量MOP=250KN 比较三种安全校核知设计系数法计算的值最小，作为抗拉安全强度Fa=Fa2=1562.8KN。则钻杆许用长度为钻杆长度 根数，实际取193根实际钻杆长Lp=1939.15=1765.95m4.3 钻柱设计结果 表41 钻柱设计结果项目井段（m）钻头尺寸（mm）钻铤外径mm）钻铤长度（m）钻杆外径（mm）钻杆长度（m）一开0-60508279.418.312736.6二开60-20

30、0347.6279.445.75127146.4二开200-700311.1241.373.2127622.2三开700-1920200165.1146.41271765.9564 第5章 钻井水力参数的设计5.1 钻井水力参数的计算公式5.1.1 确定最小排量 （5-1）式中：Va为最低环空返速，m/s； 分别为井径和钻柱外径，cm； Qa为携岩屑的最小排量，L/s。5.1.2 获得最大钻头水功率时临界井深计算公式1. 第一临界井深 （5-2）式中：为泵的额定压力，； 为额定排量，； 和为相关系数。2. 第二临界井深 （5-3）式中：为使岩屑上返的最小泵排量，；5.1.3 有关压耗系数计算公

31、式 （5-4） （5-5） （5-6） （5-7） （5-8） 式中：为钻井液密度,； 为钻井液塑性粘度,； 和分别为地面高压管线、立管、水龙带、方 钻杆的长度和内径，长度单位为m，内径单位为cm。 为钻杆总长度,； 为常数，内平钻杆取； 为钻杆内径,； 为钻杆外径,； 为井径,； L为钻铤长度，； 为钻铤外径,； 为钻铤内径,；5.2 水力参数计算5.2.1 一开水力参数设计 查得的已知参数： ，, dc=27.94cm dci=7.62cm， dh=50.8cm，Lc=18.3m， ，L1=13.7m，L2=13.7m,L3=13.7，L4=12.2m，d1=10.16cm d2=10.1

32、6cm,d3=7.62cm,d4=10.16cm 1. 确定最小排量、最大允许排量及选泵： 已知 环空最小返速,最大返速。 最小排量： 最大排量： 选择缸套直径为的型号为SL3NB1300A的钻进泵4台并联使用，因此额定排量为，额定泵压为。2 . 有关参数计算由公式（5-4）可知 =6.6515由公式（5-6）可知 由公式（5-7）可知 由公式（5-8）可知 第一临界井深： 第二临界井深： 第一临界井深在地面，第二临界井深在0-60m井段之下试算选SL3NB-1300A泵缸套直径180柴油机转速为1400rpm，3台并联使用，这时的排量为340.34=121.02L/s =63.6m因此在0-

33、60m段使用SL3NB-1300A泵缸套直径180柴油机转速为1400rpm，3台并联使用，最优排量 Qop=121.02L/s。钻头压降 钻头水功率 比水功率 喷嘴当量直径： 若安装三个等径喷嘴，则每个喷嘴直径： 5.2.2 二开水力参数设计60-200m井段查得已知参数：，, dc=27.94cm dci=7.62cm， dh=34.76cm，Lc=45.65m， ，L1=13.7m，L2=13.7m,L3=13.7，L4=12.2m，d1=10.16cm d2=10.16cm,d3=7.62cm,d4=10.16cm 1.确定最小排量、最大允许排量及选泵： 已知 环空最小返速,最大返速。

34、 最小排量： 最大排量： 选择缸套直径为180转速为1500rpm的型号为SL3NB1300A的钻进泵2台并联使用，因此额定排量为，额定泵压为。2 . 有关参数计算由公式（5-4）可知 =7.03由公式（5-6）可知 由公式（5-7）可知 由公式（5-8）可知 第一临界井深： 第二临界井深： 60-110m井段，在第一临界井深以上，因此， Qop=Qr=93.08L/s。钻头压降 钻头水功率 比水功率 喷嘴当量直径： 若安装三个等径喷嘴，则每个喷嘴直径： 200m在第二临界井深以上，因此110-200m井段进行分段试算选用缸套直径为180转速为1400rpm的型号为SL3NB1300A的钻进泵

35、2台并联使用，因此额定排量为，额定泵压为 故110-185.89m井段的最优排量为Qop=86.88L/s钻头压降 钻头水功率 比水功率 喷嘴当量直径： 若安装三个等径喷嘴，则每个喷嘴直径： 选用缸套直径为170转速为1500rpm的型号为SL3NB1300A的钻进泵2台并联使用，因此额定排量为，额定泵压为 故185.89-200m井段的最优排量为Qop=83.04L/s钻头压降 钻头水功率 比水功率 喷嘴当量直径： 若安装三个等径喷嘴，则每个喷嘴直径： 200-700m井段查得已知参数：，, dc=24.13cm dci=7.62cm， dh=31.11cm，Lc=73.2m， ，L1=13

36、.7m，L2=13.7m,L3=13.7，L4=12.2m，d1=10.16cm d2=10.16cm,d3=7.62cm,d4=10.16cm 1.确定最小排量、最大允许排量及选泵： 已知 环空最小返速,最大返速。 最小排量： 最大排量： 选择缸套直径为180转速为1200rpm的型号为SL3NB1300A的钻进泵2台并联使用，因此额定排量为，额定泵压为。2 . 有关参数计算由公式（5-4）可知 =7.65由公式（5-6）可知 由公式（5-7）可知 由公式（5-8）可知 第一临界井深： 第二临界井深： 因此200-295m井段的最优排量Qop=74.48L/s钻头压降 钻头水功率 比水功率

37、喷嘴当量直径： 若安装三个等径喷嘴，则每个喷嘴直径： 295-700m采用试算的方法选择缸套直径为160转速为1500rpm的型号为SL3NB1300A的钻进泵2台并联使用，因此额定排量为，额定泵压为。 故295-568m选缸套直径为160转速为1500rpm的型号为SL3NB1300A的钻进泵2台并联使用，最优排量为Qop=73.56L/s选择缸套直径为160转速为1400rpm的型号为SL3NB1300A的钻进泵2台并联使用，因此额定排量为，额定泵压为。 故568-648m选缸套直径为160转速为1400rpm的型号为SL3NB1300A的钻进泵2台并联使用，最优排量为Qop=68.64L/s钻头压降 钻头水功率 比水功率 喷嘴当量直径： 若安装三个等径喷嘴，则每个喷嘴直径： 选择缸套直径为150转速为1500rpm的型号为SL3NB1300A的钻进泵2台并联使用，因此额定排量为，额定泵压为。 故648-700m选缸套直径为150转速为1500rpm的型号为SL3NB1300A的钻进泵2台并联使用，最优排量为Qop=64.64L/s钻头压降 钻头水功率 比水功率 喷嘴当量直径： 若安装三个等径喷嘴，则每个喷嘴直径： 5.2.3 三开水力参数设计查得已知参数：，, dc=16.51cm