部颁图30米小箱梁计算书

1、实用标准目录1计算依据与基础资料 11.1标准及规范11.1.1 标准11.1.2 规范11.1.3参考资料11.2主要材料11.3设计要点22横断面布置22.1横断面布置图 22.2跨中计算截面尺寸 33汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算 33.1汽车荷载横向分布系数计算 33.1.1 刚性横梁法33.1.2 刚接梁法73.1.3 铰接梁法103.1.4 比拟正交异性板法（G-M法）1 43.1.5荷载横向分布系数汇总 1.73.2剪力横向分布系数 183.3汽车荷载冲击系数值计算1.83.3.1汽车荷载纵向整体冲击系数 183.3.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数 184主梁纵桥向结构计算

2、184.1箱梁施工流程 184.2 有关计算参数的选取 194.3计算程序204.4持久状况承载能力极限状态计算 204.4.1 正截面抗弯承载能力计算 204.4.2斜截面抗剪承载能力计算 214.5持久状况正常使用极限状态计算 214.5.1 抗裂验算224.5.2挠度验算234.6持久状况和短暂状况构件应力计算 254.6.1使用阶段正截面法向应力计算 254.6.2使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算 264.6.3 施工阶段应力验算 274.7中支点下缘配筋计算 294.8支点反力计算 294.9其他305桥面板配筋计算305.1荷载标准值计算（弯矩） 305.1.1预制箱内桥面板弯

3、矩计算 315.1.2现浇段桥面板弯矩计算 335.1.3悬臂段桥面板弯矩计算 355.2荷载标准值计算（支点剪力） 37521 预制箱内桥面板支点剪力计算 37522现浇段桥面板支点剪力计算 375.3持久状况承载能力极限状态计算 385.3.1预制箱内桥面板承载能力极限状态计算 385.3.2现浇段桥面板承载能力极限状态计算 405.3.3悬臂段桥面板承载能力极限状态计算 4 15.4持久状况抗裂计算 445.4.1预制箱内桥面板抗裂计算 445.4.2现浇段桥面板抗裂计算 455.4.3悬臂段桥面板抗裂计算 476横梁计算496.1跨中横隔板计算 496.2端横梁、中横梁计算 537附图

4、51文档预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图计算书（30m装配式预应力混凝土连续箱梁）1计算依据与基础资料1.1标准及规范1.1.1标准?跨径：桥梁标准跨径30m ;跨径组合5x30m（正交）;?设计荷载：公路I级；?桥面宽度：（路基宽28m，高速公路），半幅桥全宽13.5m ,0.5m（护栏墙）+12.0m（行车道）+ 1.0m 波型护栏）=13.5m ;?桥梁安全等级为一级，环境条件H类。1.1.2规范?公路工程技术标准JTG B01-2003?公路桥梁设计通用规范JTG D60-2004 （简称通规）?公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62-2004（简称预规）1

5、.1.3参考资料?公路桥涵设计手册桥梁上册（人民交通出版社2004.3 ）1.2主要材料1 ）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40 ;2）预应力钢绞线：采用钢绞线s15.2 , fpk 1860MPa , Ep 1.95 105Mpa3）普通钢筋：采用 HRB335 , fsk 335MPa , Es 2.0 105Mpa1.3设计要点1） 本计算示例按后张法部分预应力混凝土A类构件设计，桥面铺装层 80mmC40混凝土不参与截面组合作用；2）根据组合箱梁横断面，采用荷载横向分布系数的方法将组合箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法、刚（铰）接梁法和比

6、拟正交异性板法（G-M 法）计算，取其中大值进行控制 设计。3）预应力张拉控制应力值 con 0.75fpk，混凝土强度达到90 %时才允许 张拉预应力钢束；4 ）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d;5）环境平均相对湿度 RH=80 % ;6）存梁时间为60d。2横断面布置2.1横断面布置图单位：m2.2跨中计算截面尺寸单位：mmI Wini 伽边、中梁毛截面几何特性表2梁号边梁中梁抗弯弹性-prxA抗弯弹性截面重心截面重心面积模量到顶板距面积模量到顶板距几何特性2A mI m4离yx m2A mI m4离yx m1.28530.39460.5501.27290.3940

7、.5533汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算3.1汽车荷载横向分布系数计算3.1.1刚性横梁法1）抗扭惯矩计算宽跨比B/L = 13.5/30 =0.45 0.5,可以采用刚性横梁法荷载横向分布系数计算时考虑主梁抗扭刚度的影响，抗扭刚度采用公式| t=Cibt；n计算，计算采用以下简化截面（单位mm ):计算得边梁抗扭惯矩It边0.396+0.004 = 0.400m4 ,中梁抗扭惯矩lT中0.396+0.00A0.399m4，计算结果表明：悬臂对主梁抗扭惯矩贡献很小，为简化计算，可以忽略悬臂影响；同时边、中梁截面几何特性相差不到1%，按主梁截面均相同计算对结果影响不大，以下计算按主梁截面均相

8、同考虑。抗扭系数0.307。2）荷载横向分布影响线计算影响线坐标按公式kilii 1竿丄计算，计算结果见表3-1a2lii 1影响线坐标表表3 1梁位影响线坐标nk1nk2nk3nk41号梁0.3880.2960.2040.1122号梁0.2960.2650.2350.2043）汽车荷载横向分布系数计算在影响线上布置车轮，相应位置处的竖标总和即为荷载横向分布系数，荷载分布系数以单列车为基数。二列车 mcqi 1 q 1.358/2 0.679三列车 mcqi 1 q 0.78 1.785/2 0.78 0.696二列车mCq212q三列车mcq212q1.119/2 0.5600.78 1.5

9、95/2 0.78 0.622计算表明，1号梁（边梁）和2号梁（中梁）均在布三列车时汽车分布系数最大，mCq1 = 0.696，mCq2 = 0.6224）采用桥梁结构计算程序桥梁博士v3.0计算输入原始数据见下图:计算结果如下表:影响线坐标表表3 -2梁位影响线坐标nkink2nk3nk41号梁0.3880.2960.2040.1122号梁0.2960.2650.2350.204汽车荷载横向分布系数表表3 - 3项目1号梁2号梁二列车三列车二列车三列车横向分布系数0.6780.6950.5590.6223.1.2刚接梁法1）荷载横向分布影响线计算计算刚度参数25.LIt l2门 0.3946

10、 3.45.80.4300.0735390Id；3900.3946 0.8633304 0.183=0.021参见“公路桥涵设计手册梁桥上册”人民交通出版社1996.3,查表2-2-2计算如下：1号梁影响线坐标计算表表3 4Y3=0.013=0.03n1n2n3n4n1nnn40.060.3760.2800.1990.1460.4000.2790.1850.1350.080.4000.2860.1900.1240.4240.2840.1750.117一次内插Y =0.07350.3920.2840.1930.1310.4160.2820.1780.123二次内插3=0.021n1n2n3n4丫

11、=0.07350.4050.2830.1850.1272号梁影响线坐标计算表实用标准Y3=0.013=0.03nin2n3n4n1军nn40.060.2800.2800.2410.1990.2790.2980.2380.1850.080.2860.2840.2400.1900.2840.3040.2370.175一次内插Y =0.07350.2840.2830.2400.1930.2820.3020.2370.178二次内插3=0.021nin2n3n4丫=0.07350.2830.2930.2380.1852）汽车荷载横向分布系数计算在影响线上布置车轮，相应位置处的竖标总和即为荷载横向分布系

12、 数，荷载分布系数以单列车为基数。二列车 miq2 1 q 1.136/2 0.568三列车 mCq2 专 q 0.78 1.623/2 0.78 0.633计算表明，1号梁和2号梁均在布三列车时汽车分布系数最大，mCqi = 0.688 ， mcq2 = 0.6333）采用桥梁结构计算程序桥梁博士v3.0计算输入原始数据见下图：文档计算结果如下:坐标X噪2樑硼梁4,0000.J530.2670.163C.1171.6500.4090.230.179C.1293.3500.3520.3010.2000.14G5.05D0.2830.3010.2380.1796.7500.2210.2790.2

13、79C-2210.4500.1790.2380.301C.28310.1500.1160.2000.301D.35211.8500.1290.1790.2B3O.OS13.5000J170J630.2670.453汽车荷载横向分布系数表表3- 6项目1号梁2号梁二列车三列车二列车三列车横向分布系数0.6850.6810.5820.6463.1.3铰接梁法1）荷载横向分布影响线计算参数丫计算同前，先按（3=0计算荷载横向分布影响线坐标，再考虑B的影响，按公式kk kk (1kk)，“ 厂ki i k进行修正具体计算过程见下表：影响线坐标计算表表3 7Y1号梁2号梁n11n12n13n14军1n2

14、2n23n240.060.3950.2830.1820.1400.2830.2950.2400.1820.080.4100.2850.1750.1300.2850.3000.2400.175一次内插Y =0.07350.4000.2840.1800.1370.2840.2970.2400.180按3=0.021 修正0.4120.2780.1760.1340.2780.3110.2350.1762) 汽车荷载横向分布系数计算在影响线上布置车轮，相应位置处的竖标总和即为荷载横向分布系 数，荷载分布系数以单列车为基数。二列车 mcqi - q 1.373/2 0.687三列车 mcq - q 0.

15、78 1.756/2 0.78 0.6852 21 1二列车 mCq2 - q 1.1612 0.581三列车 mCq q 0.78 1.6412 0.78 0.640计算表明，1号梁在布二列车时汽车分布系数最大，mcq1 = 0.687 ； 2 号梁在布三列车时汽车分布系数最大，mCq2 = 0.640。3）采用桥梁结构计算程序桥梁博士v3.0计算输入原始数据见下图:丰集信見扌變宦侖凱穹惯戏执粗區痕蛊極協协iWO 右板歯寂3.350.3950.40.813S3e-04D.8G3Ae-OA3.0.395O.d0.B6J4.9e-04D.8&3Oe-OlDJIlb(J.flC.B6J0.0105

16、0.410 ,G(JTx JTy)2E JxJy0.43 0.1198=0.7382*0.116 0.0105.a .0.7380.8593）荷载横向分布影响线计算已知0.410，从G-M法计算图表可查得影响系数 Ko和Ki的值,如下表：影响系数Ko和Ki表表3 9梁位荷载位置B3/4BB/2B/40-B/4-B/2-3/4B-BKo00.710.8911.141.21.140.990.880.74B/41.561.471.41.261.140.880.620.330.08B/22.42.111.771.410.640.23-0.18-0.553/4B3.452.782.111.470.890

17、.37-0.18-0.57-1.06B4.353.452.41.560.710.11-0.56-1.07-1.66K100.910.9511.071.081.0610.950.91B/41.091.11.111.121.070.980.920.840.79B/21.31.271.211.1110.90.810.720.643/4B1.581.431.271.10.950.820.730.660.58B1.861.551.31.090.910.780.650.570.481 号粱在 5.1m 处，3/4B=5.063m5.1mB= 6.75m , 2 号粱在1.7m处，1/4B=1.688m1.

18、7mB/2= 3.375m,用内插法求实际梁位处Ko和K1的值，并根据a求影响线坐标，结果见下表：影响系数Ko和Ki表表3 10梁号算式荷载位置B3/4BB/2B/40-B/4-B/2-3/4B-B1K。3.472.792.121.470.890.36-0.19-0.58-1.07K1.591.431.271.100.950.820.730.660.58Ka K0（k1 K）ja1.851.621.391.150.940.750.600.480.34Ka1i 0.460.410.350.290.240.190.150.120.092K。1.571.471.401.261.140.880.620

19、.330.08K1.091.101.111.121.070.980.920.840.79Ka K0（k1 K）va1.161.151.151.141.080.970.880.770.69Ka1i T0.290.290.290.280.270.240.220.190.174）汽车荷载横向分布系数计算在影响线上布置车轮，相应位置处的竖标总和即为荷载横向分布系数，荷载分布系数以单列车为基数。二列车mcqiq13 1二 1. 1.-1.389/2 0.695三列车q1120.78 1.793/2 0.78 0.699二列车 m）q2 1 q 1.1412 0.571三列车 m 1 q 0.78 1.6

20、36/2 0.78 0.638计算表明，1号梁（边梁）和2号梁（中梁）均在布三列车时汽车 分布系数最大，mcq1 = 0.699 ，mcq2 = 0.6383.1.5荷载横向分布系数汇总横向分布系数汇总表表3 - 11方法1号梁2号梁二列车三列车二列车三列车刚性横手算0.6790.6960.5600.622梁法电算0.6780.6950.5590.622刚接梁手算0.6840.6880.5680.633法电算0.6850.6810.5820.646铰接梁手算0.6870.6850.5810.640法电算0.6900.6800.5940.653G-M法0.6950.6990.5710.638统计

21、最大0.6950.6990.5940.653结论：各计算方法所得横向分布系数相差不到5%，边梁在采用G-M法时分布系数最大，中梁在采用铰接梁法时分布系数最大，均出现在横向布置三列车时，汽车折减0.78。以下计算边梁近似取0.7,中梁取0.66。3.2剪力横向分布系数支点处设置了端、中横梁，并采用橡胶支座，因而剪力可采用与弯矩同样的分布系数，且纵桥向采用一个值。具体值见“3.1汽车荷载横向分布的计算”。3.3汽车荷载冲击系数 值计算3.3.1汽车荷载纵向整体冲击系数连续梁桥结构基频根据主梁计算模型由平面杆系有限元程序GQJS9.3直接计算，计算结果为f 3.523HZ。按照通规第432条，冲击系

22、数可按下式计算：当 1.5Hz f 14Hz 时，0.17671 n(f) 0.01570.1767l n(3.523)0.01570.213.3.2汽车荷载的局部加载的冲击系数米用 0.3。4主梁纵桥向结构计算4.1箱梁施工流程1) 先预制主梁，混凝土达到设计强度的90 %后，张拉正弯矩区预应力钢束，压注水泥浆。2) 设置临时支座并安装好永久支座(联端无需设临时支座)，逐孔安 装主梁，置于临时支座上成为简支状态。3）浇筑连续接头、中横梁及其两侧与顶板负弯矩束同长度范围内的桥面板，达到设计强度的90%后，张拉顶板负弯矩预应力钢束，并压注水泥浆。箱梁形成连续的步骤详见附图。4）接头施工完成后，浇

23、筑剩余部分桥面板湿接缝混凝土，浇筑完成后拆除一联内临时支座，完成体系转换。从箱梁预制到浇筑完横向湿接缝的时间按三个月（90天）计算。4.2有关计算参数的选取? 一期恒载qi :预制梁重力密度取26KN /m3?二期恒载q2:1 ）湿接缝C50混凝土，重力密度取 26KN / m3 （参与受力）2）80mm C40混凝土，重力密度取 25KN/m3（4片梁均分）3） 100mm 沥青混凝土铺装重力密度取24KN /m3（4片梁均 分）4） 护栏（单侧）0.35m3/m，重力密度取25KN /m3，边梁按铰 接梁法计算，分配系数为0.584，中梁按刚性横梁法计算，分配 系数为0.5。边梁（二期铺装

24、，不含湿接缝）q2（0.08 12 25 0.1 12 24）/4 0.35 25 0.584 18.31 KN/m中梁（二期铺装，不含湿接缝）q2（0.08 12 25 0.1 12 24）/4 0.35 25 0.5 17.58 KN/m?活载：公路-I级，无人群荷载，汽车的横向分配系数：边梁为0.70，中梁为 0.66。 相对湿度：80 %;徐变系数终值： 收缩应变终值： 锚下控制张拉力： 锚具变形与钢束回缩值 管道摩阻系数： 管道偏差系数： 钢束松弛系数：地基及基础不均匀沉降： 梯度温度：正、负温差按W = 2.0 ;=2.1x10 -3 ;con= 0.75fpK 1395MPa 3

25、 ;（一端） ：_= 6mm ;a=0.2 ;k=0.00151/m ;Z=0.3 ;L/3000 = 1.0cm ;100mm沥青铺装、80mm混凝土调平层考虑。4.3计算程序主梁计算采用平面杆系有限元程序GQJS9.34.4持久状况承载能力极限状态计算4.4.1正截面抗弯承载能力计算荷载基本组合表达式:cQjSQjkj 2通规4.1.6 其中各分项系数的取值见通规4.1.6 - 1式。由程序计算得主要控制截面抗弯承载能力见下表：表4-1边梁、中梁主要控制截面抗弯承载能力（KN.m ）截面位置边跨跨中下缘中支点上缘中跨跨中下缘边梁强度Mud10133-115178744效应 0Md9772-

26、77768035中梁强度M ud10124-110498739效应 0Md9370-78747587442斜截面抗剪承载能力计算由程序计算得主要控制截面剪力组合设计值Vd及相应的弯矩组合设计值M d和抗剪强度列表如下：边梁、中梁主要控制截面抗剪承载能力表4-2截面位置腹板厚度(mm )箍筋间距(mm )最大剪力Vd(KN )对应弯矩M d(KN.m )抗剪强度(KN )边梁端支点h/2处222100145211542774腹板变厚处1802001671-15532204中横隔梁边缘处2501002755-25653392中梁端支点h/2处222100139811112774腹板变厚处18020

27、01629-17402203中横隔梁边缘处2501002708-26933330表中抗剪强度计算时，i 1.0或0.9，2 1.25，3 1.1 ；腹板箍筋均米用双肢丄12。4.5持久状况正常使用极限状态计算4.5.1抗裂验算1）正截面抗裂（作用短期效应组合）永久荷载作用为标准值效应与可变作用频遇值效应组合，其效应组mn合表达式为 SsdSGik1j SQjk通规4.1.7-1式。i 1j 1在荷载短期效应组合下，A类预应力混凝土构件拉应力应满足itpc0.7 ftk。短期效应组合下主要控制截面的应力情况详见下表:抗裂验算短期效应组合下主要控制截面正应力（MPa ） 表4-3梁位截面位置规范容

28、许值 0.7 ftk边跨跨中边跨负弯矩张拉处（L/4 点）中支点中跨负弯 矩张拉处（L/4 点）中跨跨中边梁上缘最小1.990.990.520.451.59下缘最小-1.8553.263.38-1.382.573.26中梁上缘最小1.370.35-0.02-0.220.96下缘最小3.653.66-1.402.863.392）正截面抗裂（作用长期效应组合）永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为:通规4.1.7-2式。2nS| dSGik2jSQjki 1j 1根据预规第6.3.1条注（1），上式仅考虑结构自重和直接施加于桥 上的活荷载产生的效应组合，不考虑间接施加于

29、桥上的其他作用效应。在荷载长期效应组合下，A类预应力混凝土构件拉应力应满足ltpc0。长期效应组合下主要控制截面的应力情况详见下表:抗裂验算长期效应组合下主要控制截面正应力（MPa ） 表4-4梁位截面位置规范容许值边跨跨中边跨负弯矩张拉处（L/4 点）中支点中跨负弯 矩张拉处（L/4 点）中跨跨中边梁上缘最小3.372.772.882.152.71下缘最小05.776.391.335.144.95中梁上缘最小3.232.652.952.012.65下缘最小6.146.621.345.385.293）斜截面抗裂（作用短期效应组合）作用短期效应组合（组合式同前）下， A类预应力混凝土构件主拉应力

30、应满足tp 0.5 ftk。主要控制截面的主拉应力情况详见下表：抗裂验算短期效应组合下主要控制截面主拉应力（MPa ）表4-5梁位规范容许值 0.5 ftk边跨腹板变厚处中支点中跨腹板变厚处负弯矩张拉处（L/4点）边梁-1.325-0.28-1.38-0.31-0.17中梁-0.26-1.40-0.27-0.22主拉应力最大值只出现在中支点现浇段下缘，系因最小拉应力引起，而腹板中段主拉应力均小于0.5ftk，故在中支点下缘加配普通钢筋。4.5.2挠度验算主梁按A类预应力混凝土构件设计，按预规 6.5.2条规定，截 面刚度取为：Bo 0.95EJ。当采用C40 C80混凝土时，长期增长系 数 1

31、.45 1.35 , C50内插得 1.425。计算预加力引起的反拱值时，截面刚度取为：Bo Eel。，长期增长系数取用2.0。挠度验算见下表（表中挠度以向下为正）：单项荷载位移（mm）表4-6梁位恒载预加力支座沉降1支座沉降2温升温降汽车最大汽车最小边梁边跨30.7-56.02.37.7-1.70.97.8-2.7中跨26.5-47.45.05.0-0.20.16.3-3.0中梁边跨29.6-57.82.37.7-1.71.07.4-2.6中跨25.1-48.95.05.0-0.20.16.0-2.8挠度验算表（mm ）表4-7梁位短期效应组合挠度fdfd消除自重长期挠度fq消除自重 长期挠

32、度 允许值l /600预加力引起长期挠度fy长期上拱值fyfd边梁边跨49.871.015.050-112.0-41.0中跨40.958.313.350-94.8-36.5中梁边跨48.368.814.350-115.6-46.8中跨39.055.612.550-97.8-42.2表中结果表明：在消除结构自重产生的长期挠度后主梁最大挠度1/600,预应力长期反拱值大于荷载短期效应组合计算的长期挠度，可不设预拱度。为避免预制梁上拱值太大影响铺装层厚度，主梁应设置反预拱，反预拱值设置见下表反预拱值设置表（mm ）表4-8梁位预制梁反拱值反预拱建议值存梁1天存梁30天存梁60天边梁边跨-21.8-2

33、8.1-30.9中跨-13.8-17.8-19.617中梁边跨-23.7-31.2-34.5（向下）中跨-15.6-20.7-22.8表中预制梁反拱值按混凝土标准强度为C50的90%考虑，即相当于采用C45的弹性模量计算。4.6持久状况和短暂状况构件应力计算4.6.1使用阶段正截面法向应力计算按预规第7.1条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。1）受压区混凝土的最大压应力对未开裂构件kc pt 0.5 fck 1.62MPa预规7.1.5-1 式作用标准值组合，汽车荷载考虑冲击系数下，主要控制截面的混凝 土正应力情况详见下表。持久状况应力计算主要控制截面正应力（MPa） 表4-9梁位截面位

34、置规范容许值边跨跨中边跨腹板变厚处中支点中跨腹板变厚处中跨跨中边梁上缘口f .16.28.612.397.1211.837.36下缘最人10.9813.988.2813.138.66中梁上缘8.5812.677.5512.067.42下缘10.713.898.1313.299.182）受拉区预应力钢筋的最大拉应力对未开裂构件Pe p 0.65 fpk 1209（MPa）预规7.1.5-2 式作用标准值组合，汽车荷载考虑冲击系数下，受拉区预应力钢筋的 最大拉应力情况详见下表。持久状况应力计算预应力钢筋的最大拉应力（MPa） 表4-10梁位规范容许值正弯矩束负弯矩束边梁16.21193.91156

35、.1中梁1190.21168.04.6.2使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算1）混凝土的主压应力按预规第7.1.6条规定：混凝土的主压应力应符合: cp 0.6 fck 19.44MPa，主要控制截面的混凝土主压应力情况详见下表。持久状况应力计算主要控制截面主压应力（ MPa） 表4-11梁位规范容许值边跨跨中边跨腹板变厚处中支点中跨腹板变厚处中跨跨中边梁19.4410.9813.988.2813.138.66中梁10.713.898.1313.299.182）混凝土的主拉应力主要控制截面的混凝土主拉应力情况详见下表:持久状况应力计算主要控制截面主拉应力（MPa） 表4-12梁位规范容许值边

36、跨腹板变厚处中支点中跨腹板变厚处中跨负弯 矩张拉处（L/4 点）边梁-1.325-0.48-2.10-0.46-0.30中梁-0.43-2.10-0.43-0.79表中数值表明：除中支点截面外，其他各截面主拉应力均满足tp0.5 fck，箍筋仅按构造要求设置，采用12箍筋，则要求箍筋间距支2 2点断面Sv耸牯寫754mm，跨中断面Sv妊洽磊4 1047mm，按预规第 9.3.13条规定支点至一倍梁高范围内箍筋间距采用100mm ;其他梁段箍筋间距不大于所箍箍筋直径的15倍，即15 X16 =240mm，现取200mm。中支点截面tp 0.5fck，箍筋间距2100mm，满足要乂335 2.1

37、12s04 2 144mm 现箍筋间距采用 求。4.6.3施工阶段应力验算预应力混凝土受弯构件在预施应力和构件自重等施工荷载作用下截面边缘混凝土的法向应力按预规第 7.2.8条规定1 ）压应力 cc 0.7fck施工阶段由预制梁单独受力，张拉钢束时，混凝土标准强度为C50的90%考虑，即相当于C45 fck 29.6MPa。各施工阶段主要控制截面压 应力统计最大值见下表：施工阶段主要控制截面最大压应力（ MPa） 表4-13梁位截面位置规范容许值边跨跨中边跨腹板变厚处中支点中跨腹板变厚处中跨跨中边梁上缘3.809.145.158.363.06下缘曰.20.7214.0811.134.269.5

38、211.81中梁上缘最大3.699.385.508.513.0下缘14.7811.194.2910.5812.552）拉应力各施工阶段主要控制截面拉应力统计最小值见下表：施工阶段主要控制截面最小拉应力（MPa） 表4-14梁位截面位置0.7 ftk边跨跨中边跨负弯矩张拉处（L/4 点）中支点中跨负弯 矩张拉处（L/4 点）中跨跨中边梁上缘最小-1.7570.922.38-0.022.080.66下缘7.717.51-0.156.226.67中梁上缘0.260.88-0.050.580.02下缘8.07.69-0.56.396.81表中拉应力均满足c 0.7 ftk 1.757MPa，预拉区只需

39、按配筋率不小于0.2 %配置纵向钢筋，配筋面积A A 0.2% 1.486 0.2% 106 2972mm2。 4.7中支点下缘配筋计算经以上计算，除主梁中支点下缘主拉应力略大外，结构其他各项 指标均满足规范相关要求。中支点下缘未配预应力钢束，故按钢筋混凝土构件设计。主梁按极限承载能力计算时，支点处不产生正弯矩， 应力计算时下缘拉应力也未超出规范要求，因而按最小配筋率0.2 %进行配筋，需配筋面积Ag 2972mm2。4.8支点反力计算各单项作用产生的支点反力标准值列表如下：单项作用支点反力（KN ）表4-15作用梁位边梁中梁端支点中支点端支点中支点自重最大743.41720.1728.617

40、09.2最小707.51594.4689.31577.4公路-1级最大484.5719.7484.5719.7最小-44.4-116.4-44.4-116.4支座不均最大23.8110.823.7110.6匀沉降最小-23.8-110.8-23.7-110.6梯度温差最大32.218.431.920.6最小-19.1-34.8-20.8-34.5注：1、表中自重、支座不均匀沉降、梯度温度反力值为单片梁支反力。2、公路-I级反力值为一列车反力值，未计冲击作用，计冲击力时，表列值乘1 ，即1.21。4.9其他1）构造配筋按预规第9.1.12条规定，部分预应力混凝土受弯构件中普通受 拉钢筋的截面面积

41、，不应小于0.003bh。，则跨中下缘需配 Ag中 0.003 2 180 1548 1672mm2 ;支点上、下缘各需配厲中0.003 2 250 1545 2318mm22） 结构离散图、施工流程图及各作用组合下最大、最小正应力图见附 图。5桥面板配筋计算5.1荷载标准值计算（弯矩）根据预规第4.1.2条，计算弯矩时，计算跨径可取两肋间的净距加板厚，但不大于两肋中心之间的距离。桥面板计算断面见下图（单位 mm ）:51C.J5.1.1预制箱内桥面板弯矩计算1）计算跨径和模型：计算跨径 L1 1315 180 1495mm，计算模型如下（单位 mm）:预旬箱内桥面祓计算笹菁11=149恒裁実

42、度示意p 2mTnwTwnrm二 g1 弟,1 UmnnnnniilC汽车荷戴分布宽度示意=I-5 IX汽车集度示意7 I=114 K r I2)车轮荷载分布宽度a、平行于板跨径方向b b12 h 600 2 180960 mmb、垂直于板跨径方向单个车轮在板的跨径中部时I149522a中 G 2 h) -(200 2 180)1058mm I 1495 997mm3333所以 a中 1058mm。C、垂直于板跨径方向单个车轮在板的支点时a支 (a12 h) t (200 2 180)180740 mmd、支点向跨中的过渡距离x (a中 a支)/2(1058 740)/2159mm3) 每米板

43、宽跨中截面弯矩a、板自重及铺装产生的跨中弯矩 Mg板自重集度：g1 rh 26 0.184.68kN/m， g1 rh 26 0.256.5kN/m铺装集度：g2 rh 24 0.1 25 0.08 4.4kN /m因g1 g1对弯矩、剪力影响很小，可忽略，板自重弯矩按集度 g1均布考虑，以下均按此处理。板自重及铺装产生的跨中弯矩为:1 2 1 2Mg gl2(4.68 4.4) 1.49522.54kN.m8 8b、车轮荷载产生的跨中弯矩Mq因I 2x 1495 2 159 1177mm 960mm,所以车轮荷载分布宽度均取 a中，则车轮局部分布荷载强度为：(p/2)140/22q68.9k

44、N /mab 1.058 0.9668.9 0.96 1.495 （2 竺）21.82kN.m1.495汽车荷载产生的弯矩为：Mq (1) qb (2 ：) 1.38l不计冲击力 M Q 16.78KN m5.1.2现浇段桥面板弯矩计算1)计算跨径和模型：计算跨径 L2 1725 180 1905mm，计算模型如下(单位 mm ):殳浇投祈也板汙算賢图IJ宝汽车荷義分布寬度示意工 一| 孟亠cb+ln_71H1qI/打卄訂1卄昇门l =b +/ -1-,2)车轮荷载分布宽度a、平行于板跨径方向b b12 h 600 2 180960 mmb、垂直于板跨径方向单个车轮在板的跨径中部时I190522a中 G 2 h) (200 2 180)1195mm I 1905 1270mm3333所以 a中 1270mm。C、垂直于板跨径方向单个车轮在板的支点时a支 (a12 h) t (200 2 180)180740 mmd、支点向