高支撑模板方案

1、迁建越溪中学工程 超 高 模 板 施 工 方 案 编制单位：浙江中联越溪中学项目部 编制日期：2008-1-20 目目 录录 目目 录录1 一、编制依据一、编制依据2 二、工程概况说明二、工程概况说明2 三、材料自重及有关参数说明三、材料自重及有关参数说明3 四、模板支设参数四、模板支设参数3 五、楼板模板的设计计算五、楼板模板的设计计算3 六、梁模设计计算六、梁模设计计算8 七、梁角托模设计计算七、梁角托模设计计算16 八、柱模设计计算八、柱模设计计算24 九、下部结构验算（用梁底部立杆荷载进行验算）：九、下部结构验算（用梁底部立杆荷载进行验算）：28 十、安全技术要求十、安全技术要求30

2、一、编制依据一、编制依据 1、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范jgj1302001 2、 混凝土结构工程施工质量验收规范gb502042002 3、 建筑施工计算手册 中国建筑工业出版社 江正荣编著 4、 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社 二、二、工程概况说明工程概况说明 超高模板主要分布在以下区域(部分高度接近 8 米或模板荷载较大区域也列如考虑范围): 板超高模板统计表: 单体名 称 部位 上下板面高差 （屋顶为斜屋面） 板厚度 （mm） 顶层斜屋面 7.6120 图书综 合楼12 层通高外走廊 9120 二层学生餐厅 10.9110 食堂 三层教工活动室 8.83110 二层

3、会议室 6.34150 行政楼 四层会议室 8.06100 体育馆 二层乒乓球活动室、舞蹈 房 8.04120 由上表统计可看出板模板荷载最大出现在食堂二层学生餐厅。 梁超高模板统计表: 单体名称部位 上下梁顶面高差 （斜屋面） 最大截面 尺寸 顶层斜屋面 7.6300700 图书综合 楼12 层通高外走廊 9300800 二层学生餐厅 10.93501000 食堂 三层教工活动室 8.833001000 行政楼二层会议室 6.34300600 四层会议室 8.06250500 体育馆 二层乒乓球活动室、舞蹈 房 8.04300700 由上表统计可看出梁模板荷载最大出现在食堂二层学生餐厅。 柱

4、最高出现在食堂二层学生餐厅,柱截面尺寸 500500,柱高 9.4 米. 三、材料自重及有关参数说明三、材料自重及有关参数说明 1、混凝土自重标准值为 24，板内钢筋自重 1.1，梁内钢筋自重 1.5 3 /mkn 3 /mkn ，模板自重标准值为 0.3（包括面板、小楞自重） 。 3 /mkn 2 /mkn 2、18厚胶木板抗弯强度设计值(施工手册表 8-56)，弹性模mm15/1.559.7/fn mm 量，方木抗弯强度设计值，弹性模量 2 5200 0.94680/en mm50 100mm13 2 /kn m 。 2 9000/en mm 3、支撑小楞的钢管、立杆、水平杆、剪刀撑采用

5、48（3.03.5）钢管。 4、梁、柱侧模采用 18 厚胶合板，14 螺杆拉杆，承载力为 17.85 kn，夹管采用 248（3.03.5）钢管。 5、钢管的强度、刚度验算均按 483.0 钢管截面取值计算。 钢管参数截面面积截面惯性距抗弯模量(抵抗距)回转半径 48 3.0mm 22 4.24 10 mm 44 10.78 10 mm 3 4.49 10 mm15.9mm 四、模板支设参数四、模板支设参数 1、板:立杆间距，小楞间距取 0.3 900 900mmm 2、梁:立杆间距为 900900，梁底小楞间距为 175（三道小楞)，水平横杆间距 mmmm 300,立档间距为 600中部设置

6、一道 m14 对拉螺栓,螺栓水平间距 600. mmmm 3、柱、侧边采用用四根立档，间距均为 167mm；柱箍间距 500mm，中间设置一道 m14 对 拉螺杆 五、楼板模板的设计计算五、楼板模板的设计计算 以食堂二层学生餐厅斜屋面板为验算设计对象。 1、支撑布置 现浇楼板厚 110，立杆间距，小楞间距取 0.3，详见楼板模板支撑图。mm900 900mmm 2、18 厚胶合板验算 计算跨度为 0.3（小楞的间距）m 验算胶合板时，面板自重和楼板相比甚小可忽略不计。 恒载标准值： 砼自重标准值： 2 0.11 242.64/kn m 钢筋自重标准值： 2 0.11 1.10.121/kn m

7、 合计： 2 2.640.1212.761/kn m 活载取（为施工人员及施工设备荷载）,因在集中活荷载作用下产生的弯矩 2 /5 . 2mkn 较大,因此验算在集中荷载作用下，2.5qkn 强度验算：（取一米宽板带计算） 恒载设计值： 2.761 1 1.23.31/gkn m 活载设计值： 2.5 1.43.5qkn 按三跨连续梁计算(活荷载按隔跨不利布置计算) g qq 22 0.080.2130.08 3.31 0.30.213 3.5 0.3mgl q l 中 0.247kn ma 22 0.10.0750.1 3.31 0.30.075 3.5 0.3mgl q l 支 0.109

8、kn m a 则： max 0.247mkn ma 2243 11 1000 185.4 10 66 wbhmm （满足） 6 22 max 4 0.247 10 4.57/9.7/ 5.4 10 m n mmn mm w 3、50100 小楞验算 计算跨度为 900（即横杆的间距） ，方木和胶合板自重取 0.3 mm 2 /kn m 恒载标准值： (2.761 0.3) 0.30.92/kn m 活载标准值： 2.5 0.30.75/kn m 强度验算： 恒载设计值： 0.92 1.21.104/kn m 均布活载设计值：0.75 1.41.05/kn m 集中活载设计值：2.5 1.43.

9、5kn 按简支梁计算 q 按均布活荷载计算： 22 max 11 (1.104 1.05) 0.90.218 88 mqlkn ma 按集中活荷载计算： 22 max 1111 1.104 0.93.5 0.90.899 8484 mqlplkn ma 则： max 0.899mkn ma 2243 11 50 1008.33 10 66 wbhmm （满足） 6 22 max 4 0.899 10 10.8/ 13/ 8.3 10 m n mmn mm w 4、支撑楞 483.0 钢管验算 计算跨度为 900（立杆的间距）mm 恒载标准值： 由小楞传来： (2.761 0.3) 0.3 0.

10、90.83kn 强度验算： 恒载设计值为 0.83 1.21kn 活载设计值为 (活荷载取)1.5 0.3 0.9 1.40.57kn 2 1.5/kn m 按简支梁计算： max (1 0.57) 0.30.47mkn ma (满足) 6 22 max 3 0.47 10 105/ 205/ 4.49 10 m n mmn mm w 5、扣件验算 由支撑楞传来荷载设计值： 恒载设计值为: 1kn3=3kn 活载设计值为: 0.57kn3=1.71kn 单个扣件承受的力为 n=3+1.71=4.71kn 直角、旋转单扣件承载力取值为 8.00kn，按照扣件抗滑承载力系数 0.80，该工程实际

11、的旋转单扣件承载力取值为 6.40kn(考虑 0.8 的折减系数)。 r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取 6.40 kn； r -横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； r 6.40 kn ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 6、立杆稳定验算 上部传给立杆的作用力： (24 0.11 1.1 0.11 0.5) 0.9 0.9 1.2 1 0.9 0.9 1.44.30kn 钢管支撑架自重： （每立杆承担的架体自重参照扣件式0.138 (10.9-0.11-0.018) 1.2=1.76kn 钢管脚手架规范附录a） 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 ；1.764.3

12、6.06nkn 立杆的稳定性计算公式: h ut n f ak 其中 nut 计算立杆段的轴向力设计值；6.06 ut nnkn 轴心受压立杆的稳定系数，应根据长细比查表得；0.284 长细比， ； l0 立杆计算长度（mm），取,查表得, 0 lk h1.167k 1.436 ； 0 1.167 1.436 1.52.51lk h i 截面回转半径，查表取；15.94imm a 立杆的截面面积，； 2 424amm kh 高度调整系数，按 h 1 10.005(4) 1 0.967 1 0.005(10.764) k h 计算； w 截面模量（mm3），查表取； 33 4.493 10wmm

13、 钢材的抗压强,度设计值（n/mm2）， f2 205/fn mm 带入: 满足要求. h 3 22 ut 205 6.06 10 52/ 0.284 424 0.967 n f ak n mmn mm 7、板支撑附图 x 1500 900 200 300 3 0 2.51 10 157.47 15.94 l i 六、梁模设计计算六、梁模设计计算 选取食堂二层学生餐厅 3501000 梁进行设计验算。 1、3501000 梁模支撑布置 立杆间距为 900900，梁底小楞间距按 175(三道小楞)进行计算，水平横杆间mmmm 距 300，侧面立档间距为 900。梁中部设置一道 m14 对拉螺栓,

14、螺栓水平间距 600.详mmmmmm 见梁模板附图。 2、底模验算 恒载标准值： 砼自重标准值： 124kn/m3=24kn/m2 钢筋自重标准值： 11.5kn/m3=1.5kn/m2 衡载标准值合计： 2 25.5/kn m 强度验算：（取一米宽板带） 振捣砼对底模的压力设计值： 2 1 1.42.8/kn m 恒载设计值 25.5 1 1.230.6/kn m 按两跨连续梁计算 2 max 0.125 (30.62.8) 0.1750.128mkn m a 取 1 米宽板带，进行验算： 2243 11 1000 185.4 10 66 wbhmm (满足) 6 22 max 4 0.12

15、8 10 2.3/ 9.7/ 5.4 10 m n mmn mm w 3、底模 50100 小楞验算（因中间楞受力较大，验算中间小楞） 小楞计算跨度取 0.3m(即横钢管的间距) 恒载标准值： 由梁底模板传来： 25.5 0.1754.46/kn m 模板自重： 0.3 0.1750.05/kn m 合计恒载标准值: 4.46+0.05=4.51kn 强度验算： 恒载设计值： 4.51 1.25.41/kn m 活载设计值： 2 0.175 1.40.49/kn m 按三跨连续梁计算内力： 2 max 0.1 (5.41 0.49) 0.30.053mkn m a 2243 11 50 100

16、8.3 10 66 wbhmm (满足) 6 22 max 4 0.053 10 0.64/ 13/ 8.3 10 m n mmn mm w 4、483.5 横杆验算 计算跨度为 900mm 恒载标准值： 边楞传来： 侧模自重设计值: (考虑模板和小楞自重 0.3kn/m2)(1 0.11) 0.3 0.3 1.20.1kn 楼板传来(楼板小楞间距 300mm): 恒载标准值: (24 1.1) 0.11 0.3 0.3 0.30.14 2 kn 活载标准值: 2.5 0.3 0.3 0.11 2 kn 楼板传来荷载设计值： 0.14 1.20.11 1.40.32kn 梁底模传来荷载设计值:

17、 (5.41 0.49) 0.3 0.89 2 kn 边楞传来荷载合计: 0.320.890.11.31kn 中间小楞传来荷载设计值： (5.41 0.49) 0.31.77kn 强度验算： 按简支梁计算内力 1 1.31pkn 2 1.77pkn max 1 1.31 0.2751.77 0.450.76 2 mkn ma (满足) 6 22 max 3 0.76 10 169/ 205/ 4.49 10 m n mmn mm w 5、483.5 纵杆验算及扣件抗滑移验算 计算跨度取 900，按简支梁进行计算。 mm 强度验算： 横档传来荷载设计值： 1.77 1.312.20 2 kn 按

18、简支梁计算： max 2.20 0.30.66mkn ma (满足) 6 22 max 3 0.66 10 147/ 205/ 4.49 10 m n mmn mm w 扣件抗滑移验算 一个直角扣件受力为 2.203=6.6kn6.4kn 一个直角扣件的允许承载力为 （可以满足）8 0.86.4kn 6、483.5 立杆验算 由梁传来荷载设计值: 2.203=6.6kn 由 110 厚板传来荷载设计值：(考虑施工活荷载 1.0kn/m2) （(24+1.1）0.11+0.5)1.2+11.4）0.9=2.15kn 0.9 2 支撑架自重标准值： 支撑架自重设计值为：0.138(10.9-1)=

19、1.37kn 故不考虑风荷载时,立杆轴向力设计值为: n=6.6kn+2.15kn+1.28kn=10.03kn 立杆的稳定性计算公式: h ut n f ak 其中 nut 计算立杆段的轴向力设计值；10.03 ut nnkn 轴心受压立杆的稳定系数，应根据长细比查表得；0.301 长细比， ； l0 立杆计算长度（mm），取,查表得, 0 lk h1.167k 1.381 ； 0 1.167 1.381 1.52.42lk h i 截面回转半径，查表取；15.94imm a 立杆的截面面积，； 2 424amm kh 高度调整系数，按； h 1 10.005(4) 1 0.97 1 0.0

20、05 (9.94) k h w 截面模量（mm3），查表取； 33 4.493 10wmm 钢材的抗压强,度设计值（n/mm2）， f2 205/fn mm 带入: 满足要求. h 3 22 ut 205 10.03 10 80.12/ 0.301 424 0.97 n f ak n mmn mm 7、梁侧模验算 梁侧模板荷载:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载。 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，梁按下列公式计算: 3 0 2.42 10 152 15.94 l i c fh 其中 : - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； c h - 混凝土侧压力计算位置处至

21、新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 2 24 124/fhkn m (1)、侧模面板验算 面板为受弯结构,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载。 次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm) 面板强度计算: 新浇混凝土侧压力设计值: 1 1 24 1.228.8/qkn m 倾倒混凝土侧压力设计值: 2 1.4 1 45.6/qkn m 跨中弯矩: 22 0.10.1 (28.85.6) 0.2970.30mqlkn ma 22 43 1000 18 5.4 10 66 bh wmm (满足要求) 6 22 4 0.30

22、 10 5.6/ 9.7/ 5.4 10 m n mmfn mm w (2)、梁侧模板内外楞的计算 1).内楞计算 内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。 本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩i和截面抵 抗矩w分别为: 2 243 150 100 8.3 10 66 wbhmm 3 363 150 100 4.17 10 1212 ibhmm 内楞计算简图 内楞强度计算: 新浇混凝土压力设计值: 1 28.8 0.2978.55/qkn m 倾倒混凝土侧压力设计值: 2 5.6 0.2971.66/qkn m 跨中弯矩: 22 11

23、 (8.55 1.66) 0.60.459 88 mqlkn ma (满足要求) 6 22 4 0.459 10 5.5/ 13/ 8.3 10 m n mmfn mm w （3).外楞计算 外楞承受内楞传递的集中力，按照集中荷载作用下的连续梁计算。 2 侧模面板受力简图 从梁底算起第一道横楞传来的对立档集中力: 1 (34.425.8) 31 (25.8) 0.6 0.2972.87 42 pkn 从梁底算起第二道横楞传来的对立档集中力: 2 25.8 0.297 0.64.60pkn 从梁底算起第三道横楞传来的对立档集中力: 3 17.2 0.297 0.63.07pkn 最上部横楞传来的

24、对立档集中力: 3 (17.28.8) (8.8) 0.297 0.61.94 4 pkn 外楞计算简图 外夹管剪力、弯矩图： 外夹管所受弯矩: max 1.94 0.3903.07 (0.297 20.5) 1.05 m kn m a 外龙骨采用钢楞（双钢管），截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: 外钢楞截面抵抗矩 w = 8.98cm3； 外钢楞截面惯性矩 i = 21.56cm4； 外楞抗弯强度验算 (满足要求) 6 22 3 1.05 10 117/ 205/ 4.49 102 m n mmfn mm w (4)、穿梁螺栓的计算 穿梁螺栓最大容许拉力值: n = 17.85 kn； 穿梁

25、螺栓所受的最大拉力由剪力图可得: n=4.82+5.01=9.83kn 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 n=17.85kn，满足要求！ 8、梁模板附图 七、梁角托模设计计算七、梁角托模设计计算 选取食堂二层学生餐厅 3001417 梁进行设计验算。 1、3001417 梁模支撑布置 立杆间距为 600900，梁底小楞间距按 150(三道小楞)进行计算，水平横杆间mmmm 距 200，侧面立档间距为 900。梁中部设置两道 m14 对拉螺栓,螺栓水平间距 600.详mmmmmm 见梁模板附图。 2、底模验算 恒载标准值： 砼自重标准值： 1.41724kn/m3=34kn/m2 钢筋自重标准值： 1

26、.4171.5kn/m3=2.13kn/m2 衡载标准值合计： 2 342.1336.13/kn m 强度验算：（取一米宽板带） 振捣砼对底模的压力设计值： 2 1 1.42.8/kn m 恒载设计值 36.13 1 1.243.36/kn m 按两跨连续梁计算 2 max 0.125 (43.362.8) 0.1750.177mkn m a 取 1 米宽板带，进行验算： 2243 11 1000 185.4 10 66 wbhmm (满足) 6 22 max 4 0.177 10 3.28/ 9.7/ 5.4 10 m n mmn mm w 3、底模 50100 小楞验算（因中间楞受力较大，

27、验算中间小楞） 小楞计算跨度取 0.2m(即横钢管的间距) 恒载标准值： 由梁底模板传来： 36.13 0.155.42/kn m 模板自重： 0.3 0.150.045/kn m 合计恒载标准值: 5.42+0.045=5.47kn 强度验算： 恒载设计值： 5.47 1.26.56/kn m 活载设计值： 2 0.15 1.40.42/kn m 按三跨连续梁计算内力： 2 max 0.1 (6.560.42) 0.20.028mkn m a 2243 11 50 1008.3 10 66 wbhmm (满足) 6 22 max 4 0.028 10 0.34/ 13/ 8.3 10 m n

28、 mmn mm w 4、483.5 横杆验算 计算跨度为 900mm 恒载标准值： 边楞传来： 侧模自重设计值: (考虑模板和小楞自重 0.3kn/m2)(1.4170.11) 0.3 0.2 1.20.094kn 楼板传来(楼板小楞间距 200mm): 恒载标准值: (24 1.1) 0.11 0.3 0.3 0.20.092 2 kn 活载标准值: 2.5 0.3 0.2 0.075 2 kn 楼板传来荷载设计值： 0.092 1.20.075 1.40.215kn 梁底模传来荷载设计值: (6.560.42) 0.2 0.698 2 kn 边楞传来荷载合计: 0.2150.6980.07

29、50.988kn 中间小楞传来荷载设计值： (6.560.42) 0.21.396kn 强度验算： 按简支梁计算内力 1 0.988pkn 2 1.396pkn max 1 0.988 0.31.396 0.450.61 2 mkn ma (满足) 6 22 max 3 0.62 10 138/ 205/ 4.49 10 m n mmn mm w 5、483.5 纵杆验算及扣件抗滑移验算 计算跨度取 900，按简支梁进行计算。 mm 强度验算： 横档传来荷载设计值： 1.398 0.9881.687 2 kn 按简支梁计算： max 1.687 0.20.337mkn ma (满足) 6 22

30、 max 3 0.337 10 75.06/ 205/ 4.49 10 m n mmn mm w 扣件抗滑移验算 一个直角扣件受力为 1.6873=5.06kn 一个直角扣件的允许承载力为 （可以满足）8 0.86.4kn 6、483.5 立杆验算 由梁传来荷载设计值: 5.06kn 由 110 厚板传来荷载设计值：(考虑施工活荷载 1.0kn/m2) （(24+1.1）0.11+0.5)1.2+11.4）0.9=2.15kn 0.9 2 支撑架自重标准值： 支撑架自重设计值为：0.138(10.9-1.417)=1.31 kn 故不考虑风荷载时,立杆轴向力设计值为: n=5.06kn+2.1

31、5kn+1.31kn=8.52kn 立杆的稳定性计算公式: h ut n f ak 其中 nut 计算立杆段的轴向力设计值；8.52 ut nnkn 轴心受压立杆的稳定系数，应根据长细比查表得；0.328 长细比， l0 立杆计算长度（mm），取,查表得, 0 lk h1.167k 1.329 ； 0 1.167 1.329 1.52.32lk h i 截面回转半径，查表取；15.94imm a 立杆的截面面积，； 2 424amm kh 高度调整系数，按； h 1 10.005(4) 1 0.973 1 0.005 (9.484) k h w 截面模量（mm3），查表取； 33 4.493

32、10wmm 钢材的抗压强,度设计值（n/mm2）， f2 205/fn mm 带入: 满足要求. h 3 22 ut 205 8.52 10 63/ 0.328 424 0.973 n f ak n mmn mm 7、梁侧模验算 梁侧模板荷载:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载。 3 0 2.32 10 145.55 15.94 l i 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，梁按下列公式计算: c fh 其中 : - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； c h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m； 2 24 1.41734/fhkn m

33、(1)、侧模面板验算 面板为受弯结构,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载。 次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm) 面板强度计算: 新浇混凝土侧压力设计值: 1 1 34 1.240.8/qkn m 倾倒混凝土侧压力设计值: 2 1.4 1 45.6/qkn m 跨中弯矩: 22 0.10.1 (40.85.6) 0.2970.41mqlkn ma 22 43 1000 18 5.4 10 66 bh wmm (满足要求) 6 22 4 0.41 10 7.59/ 9.7/ 5.4 10 m n mmfn mm w

34、(2)、梁侧模板内外楞的计算 1).内楞计算 内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。 本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩i和截面抵 抗矩w分别为: 2 243 150 100 8.3 10 66 wbhmm 3 363 150 100 4.17 10 1212 ibhmm 内楞计算简图 内楞强度计算: 新浇混凝土压力设计值: 1 40.8 0.31412.81/qkn m 倾倒混凝土侧压力设计值: 2 5.6 0.3141.758/qkn m 跨中弯矩: 22 11 (12.81 1.758) 0.60.656 88 mqlkn

35、ma (满足要求) 6 22 4 0.656 10 7.9/ 13/ 8.3 10 m n mmfn mm w （3).外楞计算 外楞承受内楞传递的集中力，按照集中荷载作用下的连续梁计算。 侧模面板受力简图 从梁底算起第一道横楞传来的对立档集中力: 1 (46.437) 31 (37) 0.6 0.3144.15 42 pkn 从梁底算起第二道横楞传来的对立档集中力: 2 37 0.314 0.66.97pkn 从梁底算起第三道横楞传来的对立档集中力: 3 27.6 0.314 0.65.20pkn 从梁底算起第四道横楞传来的对立档集中力: 3 18.2 0.314 0.63.43pkn 最上

36、部横楞传来的对立档集中力: 3 (18.28.8) (8.8) 0.314 0.62.10 4 pkn 外楞计算简图 外夹管剪力、弯矩图： 外夹管所受弯矩: max 0.54mkn ma 外龙骨采用钢楞（双钢管），截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为: 外钢楞截面抵抗矩 w = 8.98cm3； 外钢楞截面惯性矩 i = 21.56cm4； 外楞抗弯强度验算 (满足要求) 6 22 3 0.54 10 60/ 205/ 4.49 102 m n mmfn mm w (4)、穿梁螺栓的计算 穿梁螺栓最大容许拉力值: n = 17.85 kn； 穿梁螺栓所受的最大拉力由剪力图可得: n=4.12+5.

37、3=9.42kn 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 n=17.85kn，满足要求！ 8、梁角托模板附图 八、柱模设计计算八、柱模设计计算 最高柱选取食堂二层学生餐厅,柱截面尺寸 500500,柱高 9.4 米,分两次浇筑,柱高按 照单次浇筑高度 5 米进行计算. 1、模板及支撑布置 用四根立档，间距均为 167mm；柱箍间距 500mm，中间设置一道对拉螺杆详见附图。 2、荷载标准值 新浇筑砼对模板侧面的压力为： 2 012 0.220.22 24 5.7 1.0 1.15359.95/ c ftvkn m 其中：砼自重标准值 24 kn/mm3 砼初凝时间 t0=200/（t+15）=5.7h，t

38、 取 20 外加剂影响正系数 1=1.0 砼坍落度影响正系数 2=1.15 砼浇筑速度 v=3m/h 2 24 5120/ c fhkn m 故取侧模受到新浇砼的压力标准值为 59.95kn/m2 有效压头高度: 59.95 2.50 24 hm 振捣砼对侧模产生的侧压力取 4kn/m2 3、侧模验算 模板计算跨度取 0.167m（即 50100 立档间距,取 4 档立档） 取 1m 宽板带进行计算 荷载设计值： 2 59.95 1.24 1.477.54/kn m q 按三跨连续梁计算内力 22 max 0.10.1 77.54 0.1670.22/mqlkn m 强度验算： 43 5.4

39、10wmm (满足) 6 22 max 4 0.22 10 4.1/ 9.7/ 5.4 10 m n mmn mm w 4、50100 立档验算 立档计算跨度取 0.5m（即柱箍间距） 荷载设计值： 77.54 0.16713.18/kn m 按三跨连续梁计算内力 22 max 0.10.1 13.18 0.50.33mqlkn m a 强度验算： 43 8.3 10wmm 6 22 max 4 0.33 10 3.98/ 13/ 8.3 10 m n mmn mm w 5、柱箍验算 柱箍受竖楞传来的集中荷载,按两跨连续梁进行验算. 竖楞传来的集中荷载设计值: 1 13.18 0.56.59p

40、kn 2 13.18 0.5 0.53.30pkn 强度计算简图 可化为如下简图计算： 计算简图 强度验算: 22 1 11222 22 22 22 (3)(3) 22 3.30 0.2430.2436.59 0.0810.081 (3)(3) 2 0.3920.3922 0.3920.392 1.9 a pbbpbb r llll kn 6.593.3 1.97.99 b rkn 3.3 0.2436.59 0.081 1.9 0.392 0.59 b m kn m a 剪力简图 弯矩简图 33 4.49 10wmm 6 22 max 3 0.59 10 131/ 205/ 4.49 10

41、m n mmn mm w 6、对拉螺杆验算： 由剪力图形可看出： （满足）7.99 215.9817.85 b frnkn 扣件验算： （满足） 1 0.5 0.35 52.254.576.4 2 fknnkn 柱模板剖面图柱模板立面图 九、下部结构验算（用梁底部立杆荷载进行验算）：九、下部结构验算（用梁底部立杆荷载进行验算）： 1. 楼板强度计算说明 验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。 宽度范围内配置级钢筋,每单位宽度(m)楼板截面的钢筋面积,支座处 2 250 s amm (验算行政楼超高模板区域楼板强度)。 2 392 s amm 2 360/ y fn

42、 mm 板的截面高度，楼板的跨度取3.6米，长向取6.6米，混凝土保护层厚度110hmm 20mm，截面有效高度。 0 90hmm 按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天.的板强度。 2.验算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边6.6m,短边为3.6 m； 2 10.03 12.38/ 0.9 0.9 qkn m 本层楼板自重： 2 0.11 252.75/gkn m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 2 max 0.0815 (12.382.75) 3.615.98mkn ma 因平均气温为15，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到7天

43、龄期混凝土强度达到58.4%,c30混凝土强度在7天龄期近似等效为c17.52。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.41n/mm2； 则可以得到矩形截面相对受压区高度: 10 392 360 0.186 1 1000 90 8.41 sy c af ab hf 计算系数为：(1 0.5 )0.186 (1 0.5 0.186)0.169 s a 此时楼板所能承受的最大弯矩为: 2 110 26 0.169 1 1000 908.41 10 11.51 sc maab hf kn m a 结论：由于 1max 11.5115.98mm 所以第7天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。

44、第2层以下的模板支撑必须保留。 3.验算楼板混凝土14天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边6.6m,短边为3.6 m； 2 0.138 3.610.03 1.2 (0.525 0.11 2) 0.9 0.90.9 0.9 20.32/ q kn m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 mmax = 0.081520.323.62 =21.46；kn ma 因平均气温为15，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到14天龄期混凝土强度达到79.2%,c30混凝土强度在14天龄期近似等效为c23.76。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.33n/mm2； 则可以得到矩形截面相对受压区高度: 10 392 360 0.138 1 1000 90 11.33 sy c af ab hf 计算系数为： (1 0.5 )0.138 (1 0.5 0.138)0.128 s a 此时楼板所能承受的最大弯矩为: 2 110 26 0.128 1 1000 9011.33 10 11.75 sc maab hf kn m a 结论：由于 1max 11.51 11.7523.2621.46mm 所以第14天楼板强度足以承受上面楼层传递下来的荷载。