带式输送机课程设计

1、普通带式输送机的设计摘要 本文在参考常规下运带式输送机设计方法的基础上，分析了常见驱动方式和制动方式用于长运距、大运量下运带式输送机上的优缺点，提出该运输机可采用的驱动和制动方式；分析了常见软起动装置及其选型方法，归纳总结出长运距、大运量变坡输送下运带式输送机设计中的关键问题和可靠驱动方案和制动方式优化组合的可行方案；通过常规设计计算，提出了合理确定张紧位置、张紧方式及张紧力大小的方法；对驱动装置及各主要部件进行了选型并校核。长距离变坡下运带式输送机运行工况复杂，在设计方面需考虑各种可能的工况，并计算最危险工况下输送机的各项参数，同时为保证运行过程中输送机各组成部分能适应载荷及工况的变化需将拉

2、紧力统一，然后重新计算各工况下输送机参数，最终确定整机参数。本论文对长运距、大运量变坡下运带式输送机，综合考虑各方面的因素，采用合理的驱动方案、制动方式和软启动装置组合，有效保证长运距、大运量变坡下运带式输送机的可靠运行。关键词：带式输送机 下运 长距离 变坡 目 录1 绪论12.2.1主要技术参数 42.2.2线路参数 52.2.3物料特性 52.2.4带式输送机工作环境 52.3本课题的研究内容 62.3.1长运距、大运量下运带式输送机关键技术分析研究 62.3.2带式输送机的设计及驱动、制动方案的分析 63长距离、大运量下运带式输送机关键技术的分析 73.1下运带式输送机基本组成 73.

3、2驱动方案的确定 73.3带式输送机制动技术 84 长距离大运量下运带式输送机的设计114.1 带式输送机原始参数114.2 带式输送机的设计计算114.2.1输送带运行速度的选择114.2.2输送带宽度计算124.2.3初选输送带124.3输送机布置形式及基本参数的确定134.3.1输送带布置形式134.3.2输送机基本参数的确定134.4线路阻力的计算144.5输送带张力的计算154.5.1张力计算时各种运行工况的讨论164.5.2 最大发电状态下张力计算 164.5.3 最大电动状态下张力计算 194.5.4满载状态下张力计算204.5.5三种工况综合分析张力计算214.5.6电机数量与

4、配比的选择244.6 滚筒的选择与减速器的选择244.6.1传动滚筒直径的选择244.6.2改向滚筒直径选择244.6.3减速器的选型244.7 制动器装置的选择254.7.1目前主要的制动装置原理与性能254.7.2制动器的选用原则274.7.3制动器的选择274.8软起动装置的选择284.8.1 目前主要的软起动装置原理与性能284.8.2 软起动装置的选用314.9拉紧装置314.9.1张紧位置的确定324.9.2拉紧力及拉紧形成的计算324.9.3拉紧装置选择325 结论34致谢 35参考文献 36 1 绪论带式输送机的最新发展方向时一呈现长距离、大运量、高速度、集中控制等特点。与其他

5、运输设备(如机车类)相比，不仅具有长距离、大运量、连续运输的特点，而且运行可靠，易于实现自动化和集中控制，经济效益十分明显。带式输送机也是煤矿最为理想的高效连续运输设备，特别是煤矿高产高效现代化的大型矿井，带式输送机己成为煤炭高效开采机电一体化技术与装备的关键设备。随着煤矿现代化的发展和需要，我国对大倾角固定带式输送机、高产高效工作面顺槽可伸缩带式输送机及长运距、大运量带式输送机及其关键技术、关键零部件进行了理论研究和产品开发，应用动态分析技术和中间驱动与智能化控制等技术，研制成功了软启动和制动装置以及plc控制为核心的电控装置，并且井下大功率防爆变频器也已经进入研发、试制阶段。随着高产高效矿

6、井的发展，带式输送机各项技术指标有了很大提高。本文在对常规下运带式输送机驱动及制动方案的理论研究的基础上，提出长运距、大运量下运带式输送机常见驱动方式和制动方法，通过系统的动态建模计算和仿真分析，将静态设计结论和动态分析结果相结合，指出长运距、大运量下运带式输送机启动、运行和制动过程中存在的问题，并提出可行的控制理论和解决方案。煤矿一采区储量约1亿吨，该采区的原煤运输全部由一采区主运输大巷固定带式输送机担负，该输送机运距3005米，运量1800吨/小时，提升高度-175米，是属于典型的煤矿井下长运距、大运量下运带式输送机。一采区运输大巷固定带式输送机的设计参数说明如下：2.2.1 主要技术参数

7、输送能力q=1800t/h输送长度l=3005m输送带宽度b=1200mm2.2.2 线路参数上山主运输大巷共3005米，可简化为如图2.1所示的八段:第一段(1点到2点)平运，长度540米;第二段(2点到3点)下运，水平长度207米，提升高度27.1米;第三段(3点到4点)平运，水平长度62米；第四段(4点到5点)下运，水平长度518米，提升高度82米;第五段(5点到6点)平运，长度470米;第六段(6点到7点)上运，水平长度360米，提升高度18.9米;第七段(7点到8点)下运，水平长度400米，提升高度28.4米:第八段(8点到9点)下运，水平长度435米，提升高度56米;整机水平长度2

8、992米，运输长度3005米。图2.1 输送线路参数图2.2.3 物料特性输送物料原煤物料密度=900kg/m3物料安息角502.2.4 带式输送机工作环境 安装地点：煤矿采区上山主运输大巷，底板为煤。 环境温度：035 。 由于带式输送机巷道起伏不平，变坡点较多，致使此带式输送机运行工况相当复杂，是目前国内乃至国外煤矿井下运行工况最为复杂的带式输送机之一:从另一方面，下运带式输送机运行安全可靠性要求高，控制系统复杂，且我国目前对下运带式输送机的理论研究较少，特别是长运距、大运量下运带式输送机系统的工况分析、动态分析、启动、制动技术研究较少，这也是本文选择长运距、大运量下运带式输送机进行研究的

9、目的。2.3 本课题的研究内容2.3.1 长运距、大运量下运带式输送机关键技术分析研究 通过下运带式输送机驱动装置的各种组成方案的分析比较，以及常规长运距、大运量下运带式输送机驱动方案中软制动技术和软起动技术的理论研究，提出长运距、大运量下运带式输送机常见驱动方式和制动方法，并分析常见驱动方式和制动方法的优点和存在问题，归纳总结出长运距、大运量下运带式输送机关键驱动方案和制动方式选择的依据。2.3.2 带式输送机的设计及驱动、制动方案的分析 针对煤矿采区主运输大巷固定下运带式输送机的设计参数及其特殊的工作环境所形成的复杂工况，首先对正常运行时工况进行设计计算，然后再对空载及最大正功和最大负功工

10、况进行计算，再对各种工况的计算结果分析讨论，最后确定合理的张紧方式及张紧力大小，提出合理的张紧装置的选型。 通过各种工况的计算、分析比较，提出合理的驱动装置中，电机、减速器、软起动装置(调速型液力耦合器)及软制动装置各部件的选型方案。3 长距离、大运量下运带式输送机关键技术的分析3.1 下运带式输送机的基本组成带式输送机的组成如图3.1所示2，主要其有:输送带、驱动装置(电动机、减速机、软起动装置、制动器、联轴器、逆止器)、传动滚筒、改向滚筒、托辊组、拉紧装置、卸料器、机架、漏斗、导料槽、安全保护装置以及电气控制系统等组成。1-头部漏斗 ；2-机架；3-头部扫清器；4-传动滚筒 5-安全保护装

11、置；6-输送带；7-承载托辊；8-缓冲托辊；9-导料槽；10-改向滚筒；11-拉紧装置 12-尾架；13-空段扫清器；14-回程托辊；15-中间架；16-电动机；17-液力偶合器；18-制动器；19-减速器；20-联轴器图3.1 带式输送机组成示意图3.2 驱动方案的确定带式输送机的驱动部是整机组成的关键部件。驱动部配置是否合适，直接影响带式输送机能否正常运行。长距离、大运量带下运带式输送机对驱动部的要求比通用带式输送机的要求更高，它要求驱动装置能提供平稳、平滑的起动和停车制动力矩，以保证输送带不出现超速、打滑及输送带上的物料不出现滚料和滑料现象。为此要求驱动装置具有一个制动力可随时调整的制动

12、器，以保证起动和停车制动的可控，极大地减小对物料的冲击。同时，在输送机空载起车时还必需保证起动的平稳性。下运带式输送机受地形条件(如起伏较大)和装载量的影响，其起动工况比较复杂，应考虑如下几种： (1)负载量小或空载，松闸后带式输送机不能自起动； (2)负载量较大，松闸后带式输送机能自起动，但自然加速度较小； (3)负载量大，松闸后带式输送机能自起动，且自然加速度较大。下运带式输送机在正常运行时，电动机也存在发电工况、电动工况交织运行的问题，所以在设计中，一般较少考虑软起动装置。带式输送机配下运带式输送机在正常运行时，电动机也存在发电工况、电动工况交织运行的问题，所以在设计中，一般较少考虑软起

13、动装置。带式输送机配置软起动装置，可有效降低起、制动过程的动张力，延长输送带及接头的使用寿命，甚至可降低输送带强度，具有很大的经济意义。对此煤矿安全规程作了相应规定。由于下运带式输送机一般情况下电动机工作在发电工况，空载时电动机工作在电动工况。目前常用的下运带式输送机驱动部典型设备配置如表3.1所示。表3.1 常用下运带式输送机驱动部组合表组合设备12345电动机单机或多机1:1(或2:1)驱动单机驱动或多机1:1(或2:1)驱动多电机1:1(或2:1)驱动多电机1:1(或2:1)驱动多电机1:1(或2:1)驱动软起动无限矩型液力偶合器限矩型液力偶合器调压电气软起动滑差离合器减速器垂直轴或平行

14、轴垂直轴或平行轴垂直轴或平行轴垂直轴或平行轴可以采用垂直轴或平行轴制动器可控盘式制动装置可控盘式制动装置液压制动或液力制动+推杆制动可控制动装置可控制动器拉紧装置重力拉紧或自动拉紧重力式拉紧装置重力式拉紧装置重力拉紧或自动拉紧装置重力拉紧或自动拉紧装置适用场合短距离，中小倾角、小型机中长距离，大倾角中长距离，大倾角长距离，变坡，倾角不大长距离，变坡，倾角不大3.3 新型下运带式输送机驱动组合及其控制过程多数下运带式输送机采用以下几种驱动部组合方式:(1)电动机制动装置减速器滚筒(2)电动机限矩型液力偶合器制动装置减速器滚筒(3)电动机限矩型液力偶合器减速器可控制动装置滚筒(4)电动机软启动减速

15、器液压软制动盘式制动装置滚筒(5)电动机软启动减速器液力软制动盘式制动装置滚筒(6)电动机软启动减速器可控盘式制动装置滚筒(7)电动机软启动减速器液粘软制动滚筒其中方式(1)(3)多用于小型(短距离、小倾角、小运量、低带速)下运机上方式；(4)(7)较适于大倾角下运输送机上。由上述方案可见，下运输送机可控制动装置必不可少；并且目前对下运输送机电动工况的可控起动问题有所忽视。对于长距离、大运量下运带式输送机，可控制动装置必不可少，同时可控起动装置也成为必须。为此我们提出一种经济实用的长距离、大运量、大功率下运带式输送机的驱动部组合方案。该方案驱动部主要有以下设备组成:电动机、联轴器、调速型液力偶

16、合器、减速机、可控制动装置、驱动滚筒等组成，如图3.2所示3。图3.2 驱动部分组合方案示意图采用以上驱动组合的下运带式输送机的起动和停车过程如下:(1)开机准备:先给软起动装置的电气系统和液压系统送电，使主、从动摩擦片闭合，可控制动装置逐渐松闸，如果是重载，按起动要求重车逐渐自动起动带式输送机。(2)当输送带在装满物料的情况下起动带式输送机时，不能直接对电机送电，否则起动太快，物料容易出现下滑或滚料，所以在这种情况下而是靠煤的下滑力起动输送机，当逐渐松开制动器，输送带带动电机旋转，通过速度传感器检测旋转速度，当速度达到近电机同步运行转速时，plc控制电机自动送电起动，从而使电机运行于正常的发

17、电状态，这样可以大大减小电机起动时对电气和机械的冲击。而且向下输送的角度越大，起动加速度越大。为了保证起动平稳，通过速度反馈改变制动器施加的制动力，根据不同的制动力，把加速度控制在0.3m/s2之内，保证起动过程的平稳性。(3)电机直接起动控制，当输送机空载或轻载，逐渐松开制动器时，输送机不能自动起动，这时根据测速装置检测输送机处于零速状态或起车太慢时，需要采用调速型液力偶合器来可控起动带式输送机，此时的可控起动过程完全同上运带式输送机的起动过程。(4)正常运行时，调速型液力偶合器开度最大，传动效率达到最大。(5)当多电机驱动时，出现某台电机超载，需要功率平衡时，根据电机的电流反馈来进行调速型

18、液力偶合器的输入与输出速度调节(具体详见电气部分)，来进行多电机间的功率平衡调节。一般只要带式输送机系统设计合理，都能保证系统的多机功率平衡。(6)停车时，按预定的减速度要求进行闭环改变可控制动系统的制动力矩，使带式输送机按预定的减速度减速，实现可控停车。(7)当输送机在带载停车时，不能直接切断电机，否则容易出现飞车现象，造成严重事故。为此在停机时，先对输送机施加制动力，当检测到电机旋转速度降到其同步速度时，再对电机断电，这样在施加制动力降速时，可以充分利用电机的制动力，使停车更平稳。当输送机的速度降至电机的同步速度时，调速型液力偶合器勺管全部插入，保证电机与输送机系统的同步切除，保证了可控制

19、动系统进一步按要求减速停车。(8)如果停车时，带式输送机是空载(即主电机处于电动状态)，则可以同上运带式输送机的停车过程结合可控制动装置进行联合停车制动。(9)定车时，可控制动装置抱闸，主电机停机，调速型液力偶合器的液压和电气系统停电。(10)在起动和停车过程中出现故障，如输送带跑偏、撕带、油温过高等等，调速型液力偶合器和可控制动装置的电气控制系统会自动根据要求可控停机。4 长距离大运量下运带式输送机设计煤矿采区主运输大巷固定带式输送机，运距3005米，运量1800吨/小时，提升高度175.5米，环境温度为035 ,是属于典型的煤矿井下长运距、大运量下运带式输送机。由于带式输送机巷道起伏不平，

20、变坡点较多，致使此带式输送机运行工况相当复杂。此外，该机运行安全可靠性要求高，控制系统复杂，是目前国内乃至国外煤矿井下运行工况较为复杂的带式输送机。本章以该下运带式输送机为例，说明其设计过程。4.1 带式输送机原始参数带式输送机是目前井下煤炭的主要输送设备，其设计的自动化先进程度、结构布置方式、使用安全性、可靠性、连续性和高效运行将直接影响矿井生产成本。采用带式输送机输送物料与其它方式相比有着一系列的优越性和高效性，其自动化程度高，代表现代物流技术的发展方向。本课题所要求设计的带式输送机的参数如表4.1所示。表4.1 输送机原始参数运量q1800t/h运距l540207625184703604

21、00435垂高0-27.10-82018-28.4-56总垂高-175m总运距l3005m平均倾角-4最大块度300mm煤容重0.9t/m3煤安息角504.2 带式输送机的设计计算4.2.1 输送带运行速度的选择输送带运行速度是输送机设计计算的重要参数，在输送量一定时，适当提高带速，可减少带宽。对水平安装的输送机，可选择较高的带速，输送倾角越大带速应偏低，向上输送时带速可适当高些，向下输送时带速应低些。目前dtii系列带式输送机推荐的带速为1.254m/s。对于下运带式输送机，考虑管理难度大，一般确定带速为23.5m/s。根据工作面顺槽胶带机的规格(带宽1.2m、带速3.15m/s)，工作面的

22、实际生产能力，煤流的不均匀型等因素，同时考虑工作面煤仓无缓冲作用的状况(约3米深)，确定东滩煤矿一采区运输大巷固定下运带式输送机带速3.15m/s。4.2.2 输送带宽度计算1)按输送能力确定带宽带式输送机的输送能力与带宽和带速的关系是：q=kb2vc t/h式中k货载断面系数，k值与货载在输送带上的堆积角有关（查标准mt/t467-1996中表三） b输送带宽度，m v输送机速度，m/s运送货载的集散容重，t/m3c输送机倾角对输送量的影响系数。当输送量已知时可按下式求得满足生产能力所需的带宽b1：b1=1.22）按输送物料的块度确定带宽b2因为本带式输送机输送原煤，且amax=300mm故

23、有：b22amax+200=2200+200=800mm实际确定宽度时b=max1000b1，b2，故可选用1200mm宽度的输送带。4.2.3 初选输送带我国目前生产的输送带有以下几种:尼龙分层输送带、塑料输送带、整体带芯阻燃带、钢丝绳芯带等。在输送带类型确定上应考虑如下因素：1)为延长输送带使用寿命，减小物料磨损，尽量选用橡胶贴面，其次为橡塑贴面和塑料贴面的输送带；2)在同等条件下优先选择分层带，其次为整体带芯和钢丝绳芯带；3)优先选用尼龙、维尼龙帆布层带。因在同样抗拉强度下，上述材料比棉帆布带体轻、带薄、柔软、成槽性好、耐水和耐腐蚀；4)覆盖胶的厚度主要取决于被运物料的种类和特性，给料冲

24、击的大小、带速与机长，输送石炭石之类的矿石，可以加厚2mm表面橡胶层，以延长使用寿命。 综合该机各类特性参数和技术特性，考虑到输送量较大，运输距离较长，且为固定用输送机，为此初选输送带采用钢丝绳芯输送带，它既有良好的强度，又具有较好的防撕裂性能，是目前井下带式输送机首选带型。可以初选输送带如下：输送带型号：st2500输送带带宽：1200mm带质量：qd=35.3kg/m24.3 输送机布置形式及基本参数的确定4.3.1 输送带布置形式对于角度不大的长距离、大运量带式输送机系统，一般可采取双滚筒1:1或2:1的功率配比，这样既可以实现电机的分时起动(煤矿井下变电所容量有限制)，同时可以降低输送

25、带的强度。为了降低输送带的强度，本驱动系统采用了头部双滚筒驱动，并把拉紧装置放在紧跟驱动滚筒后部，有利于起动时自动拉紧，同时减少了电力线路铺设长度，保证了控制响应及时。驱动部布置的位置对输送带强度的影响较大，但对于本输送系统，进行分析后得出，驱动部布置在上部效果较理想。同时遵循尽量减少施工工作量、简化设备的原则，降低制作成本，其具体布置示意图如输送机总装图所示。考虑到煤的输送质量较大，本机各类托辊组间距为：承载托辊间距lt=1.2m回程托辊间距lt=3m缓冲托辊间距lth=0. 6m承载托辊直径dt=133mm gt=34.92kg回程托辊直径dt=133mm gt=30.63kg4.3.2

26、输送机基本参数的确定1）输送带质量qd由上述输送带选型结果可知qd=35.3kg/m21.2m=42.36kg/m2）物料线质量q当已知设计输送能力和带速时，物料的线质量由下式求得：q=159kg/m式中 q每小时运输量，t/h；v运输带运输速度，m/s3）托辊旋转部分线质量qt，qt由前述托辊组的选择情况可知qt= gt/ lt=29.1kg/mqt= gt/ lt=10.21 kg/m4.4 线路阻力的计算线路阻力(输送带运行阻力)包括直线阻力和弯曲段阻力。除了上述基本阻力外，还受附加阻力，包括物料在装载点加速时与输送带之间的摩擦阻力简称物料加速阻力，装料点的导料槽摩擦阻力，清扫装置的摩擦

27、阻力，中间卸料装置的阻力等;由于附加阻力较小，在整机运行过程中相对基本阻力的比例很小，在计算分析过程中可以忽略不计，不会影响分析结果，计算整机功率时，考虑电机加权系数。各直线段阻力的计算回程分支：wk10-11=gl(qd+qt)cosqdsin=9.8540（42.36+10.21）0.02cos（）=5564nwk11-12= gl(qd+qt)cosqdsin=9.8207（42.36+10.21）0.02cos（）42.36sin（）=13376n承载分支（有载情况）wz9-8=gl(q+qt+qd)cos(q+qd)sin=9.8540(159+42.36+29.1)0.025cos

28、（0）+（159+42.36 sin（0）=30490nwz8-7=gl(q+qt+qd)cos(q+qd)sin=9.8207（159+29.1+42.36）0.025cos（-7.53）+（159+42.36）sin（-7.53）=41884nwz7-6=gl(q+qt+qd)cos(q+qd)sin9.862（159+29.1+42.36）0.025cos（0）=3500n承载分支（空载情况）wz1-2=gl(qt+qd)cosqdsin=9.8435（29.1+42.36）0.025cos（7.4）+42.36sin（4.08）=159695nwz2-3=gl(qt+qd)cosqds

29、in=9.8400（29.1+42.36）0.025cos（-4.08）+42.36 sin（-4.08）=4829n同理可计算出其它各工况下各变坡段的阻力，计算结果如表4.2所示。表4.2 各变坡段阻力计算（n）变坡段1-22-33-44-55-66-77-88-9满载-86081-335845579926506-1343713500-4180030490空载-15659-4829137788229-254281085-76689454变坡段10-1111-1212-1313-1414-1515-1616-1717-18回程556413376639396494843-377815926177

30、034.5 输送带张力的计算用逐点法计算输送带关键点张力，输送带张力应满足两个条件：(1)摩擦传动条件:即输送带的张力必须保证输送机在任何正常工况下都无输送带打滑现象发生。symax=s11+（e1）/n式中 symax输送带与传动滚筒相遇点张力，n；s1输送带与传动滚筒分离点处张力，n；传动滚筒与输送带间的摩擦系数，采用包胶滚筒，=0.3；输送带与传动滚筒间的围包角，取=200n摩擦力备用系数，n=1.3；(2)垂度条件:即输送带的张力必须保证输送带在两托辊间的垂度不超过规定值，或满足最小张力条件。szmin=5glt（q+qd）cosskmin=5gltqdcos其中szmin重载段输送带

31、最小点张力，n；skmin空载段输送带最小点张力，n；本带式输送机各关键点示意如图一所示，其垂直度条件为：szmin=59.81.2（159+42.36）cos（0）=11840nskmin=59.8342.36cos（0）=6227n4.5.1 张力计算时各种运行工况的讨论本输送系统线路多变，其出现的工况复杂，而且各种工况的差异较大，必须对每一种工况都进行详细计算分析。（1）满载运行状态输送带各段都满载的运行状态通常为正常运行状态。大多数情况下，此状态为输送机系统最困难工况，所以必须对正常运行工况进行设计计算，以确定各主要点输送带张力、电机功率、张紧力等结论，此时电机处于发电运行状态。但对于

32、本输送系统根据以下分析后，此工况却不是最困难工况。（2）最大发电运行状态对于既有下运，又有上运情况的输送线路，有可能出现具有最大发电状态的工况，而且这种工况随起动和停车过程将不断出现。如果设计中没有考虑到这种工况，就必然会出现驱动装置过载，或者在这种条件下停车制动不住，出现飞车造成严重的事故。本输送系统，最大发电运行状态的工况是在只有下运段满载，水平及上运段都处于空载状态的情况下出现（3）最大电动行状态对于本输送系统最大电动运行状态不在正常运行工况下，而是在线路下运段空载，而水平及上运段满载的情况下出现。如果忽略此工况，有可能出现电机堵转，闷车而烧坏，而且这种工况也随起动和停车过程的出现而不断

33、出现。（4）空载运行状态所谓空载运行状态，就是输送机上各点都没有载荷情况下输送机的运行状态。对于本输送线路，其空载运行状态比最大电动状态情况下的安全，为此我们不详细设计计算。4.5.2 最大发电状态下张力计算当所有下运段满载时，该输送机处于最大发电状态。在最大发电状态下各段阻力计算如表4.3所示。表4.3 最大发电状态下各变坡段阻力计算（n）变坡段1-22-33-44-55-66-77-88-9承载阻力-86081-33584137788229-1343711085-418849454变坡段10-1111-1212-1313-1414-1515-1616-1717-18回程阻力55641337

34、6639396494843-37781592627703（1）张力初步计算为了充分降低输送带的张力，只要满足摩擦条件和垂度条件，就能保证输送机的驱动条件，所以下面我们先按垂度条件进行计算，然后验算摩擦条件。该输送机为双滚筒分别驱动，功率配比按12=2：1选取，围包角取1=2=200，滚筒与输送带摩擦系数取=0.3，则。考虑滚筒的备用系数，c0=1.3，则根据摩擦条件有：s1=5.26sy根据本带式输送机的特点，拟先按垂度条件计算，后验算摩擦条件。所以令：s8=szmin=11840n。由逐点张力法求得：s9=s8+w8-9=11840+9454=21294ns7=s8w7-8= 11840(4

35、1884)=53724ns6=s7+w6-7= 537241085=52639ns5=s6w5-6= 52639(134371)=187010ns4=s5w4-5= 1870108229=178781ns3=s4w3-4=165003ns2=s3w2-3= 165003(33584)=198587ns1=s2w1-2= 198587(86081)=284668ns10=s91.02= 212941.02=21720ns11=s10w10-11= 21720+5564=27284ns12=s11w11-12= 27284+13376=40660ns13=s12w12-1

36、3= 40660+639=41299ns14=s13w13-14= 41299+39649=80948ns15=s14w14-15= 80948+4843=85791ns16=s15w15-16= 85791-3778=82013ns17=s16w16-17= 82013+15926=97939ns18=s17w17-18= 97939+27703=125642ns19=s181.03=129411n（2）验算摩擦条件s1/s19=294668/129411=2.25.26以上说明各张力点都满足垂度条件和摩擦条件。（3）输送带强度验算考虑输送带的寿命、起动时的动应力、输送带的接头效果、输送带的

37、磨损，以及输送带的备用能力，选用输送带时必须有一定的备用能力(即安全系数)，根据以上计算可以确定输送带的最大张力smax，则应满足：m=其中 m输送带安全系数；b带宽，mm；d带芯拉断强度，n/mm；对于st2500型带，d=2500 n/mm。此处校核输送带的安全系数为：m=10.5可知所选的输送带安全系数大于静态设计安全系数6；同时也大于考虑软制动器启动动载系数1.1时设计安全系数6.6的要求。（4）张紧力计算ph=s18+s19=125642+129411=255053n（5）牵引力和电动机功率计算输送机总牵引力：f=s19s1=129411284668=155257n电动机功率： n=

38、其中k电机功率备用系数，发电工况时取k=1.1传动系统的工作效率。则所有电动机总功率p=598kw4.5.3 最大电动状态下张力计算当所有下运段空载，其余线路区段满载时，该输送机处于最大电动状态。在最大电动状态下各段阻力计算如表4.4所示。（1）张力初步计算为了充分降低输送带的张力，只要满足摩擦条件和垂度条件，就能保证输送机的驱动条件，这里按摩擦条件进行计算，然后验算垂度。表4.4 最大电动状态下各变坡段阻力计算（n）变坡段1-22-33-44-55-66-77-88-9承载阻力-15695-48295579926506-254283500-766830490变坡段10-1111-1212-1

39、313-1414-1515-1616-1717-18回程阻力556413376639396494843-37781592627703该输送机设计为双滚筒分别驱动，功率配比按12=2：1选取，围包角取1=2=200，滚筒与输送带摩擦系数取=0.3，则整机运行系统阻力等于各段阻力之和，由表3-4计算：fu=166597n考虑滚筒的备用系数，c0=1.3，则根据摩擦条件有：sl=39023n所以令：s1=40000n。由逐点张力法求得：s2=s1+w1-2= 40000-15695=24305ns3=s2+w2-3= 24305+(-4829)=19476ns4=s3+w3-4= 19476+557

40、99=75275ns5=s4+w4-5= 75275+26506=101781ns6=s5+w5-6= 101781-25428=76353ns7=s6+w6-7= 76353+3500=79853ns8=s7+w7-8= 79853-7668=72185ns9=s8+w8-9=72185+30490=102675ns10=s9+w9-10= 102675 1.03=105755ns11=s10+w10-11=105755+5564=111319ns12=s11+w11-12=111319+13376=124695ns13=s12+w12-13=124695+639=125334ns14=s1

41、3+w13-14=125334+39649=164983ns15=s14+w14-15=164983+4843=169826ns16=s15+w15-16=169826-3778=166048ns17=s16+w16-17=166048+15926=181974ns18=s17+w17-18=181974+27703=209677ns19= s181.03=21596n（2）验算垂度条件s3=19476nszmin说明满足垂度条件。（3）输送带强度验算此处校核输送带的安全系数为m=12002500/ s19=13.9可知所选的输送带安全系数大于静态设计安全要求系数6；同时也大于考虑软启动动载荷

42、系数1.2时设计安全系数7.2的要求。（4）张紧力计算ph=s18+s19=209677+215967=425644n4.5.4 满载状态下张力计算当承载段满载时，该输送机处于发电状态。（1）张力初步计算为了充分降低输送带的张力，只要满足摩擦条件和垂度条件，就能保证输送机的驱动条件，所以下面我们先按垂度条件进行计算，然后验算摩擦条件。根据以上的计算方法，得出满载状态下各点张力为：s8=szmin=11840ns9=s8+w8-9= 11840+30490=42330ns7=s9+w7-8= 42330-(-41884)=84214ns6=s7+w6-7= 84214-3500=80714ns5

43、=s6+w5-6= 80714-(-134371)=215085ns4=s5+w4-5= 215085-26506=188579ns3=s4+w3-4= 188579-55799=132780ns2=s3+w2-3= 132780-(-33584)=166364ns1=s2+w1-2= 166364-(-86081)=252445ns10=s91.03=423301.03=43600ns11=s10+w10-11=43600+5564=49164ns12=s10+w11-12=49164+13376=62s40ns13=s10+w12-13=62540+639=63179ns14=s10+w1

44、3-14=63179+39649=102828ns15=s10+w14-15=102828+4843=107671ns16=s10+w15-16=107671-3778=103893ns17=s10+w16-17=103893+15926=119819ns18=s10+w17-18=119819+27703=147522ns19=s10 1.03=151948n（2）验算摩擦条件s1/s19=252445/151948=1.65.26上式说明满足摩擦条件。（3）输送带强度验算此处校核输送带的安全系数为m=12002500/ s1=11.9可知所选用的输送带安全系数大于静态设计安全系数6；同时也

45、大于考虑软制动器启动动载荷系数1：1时设计安全系数6.6的要求。（4）张紧力计算ph=s18+s19=299470n4.5.5 三种工况综合分析张力计算综合以上三种工况，考虑满足同一拉紧力的条件下，取拉紧力为：ph=425644n在以上拉紧力下需重新计算最大发电状态下的各点张力：（1）最大发电状态下令：s18+s19=2.03s18=425644n则有：s18=209677ns19= s181.03=215968ns17= s18- w17-18= 209677-27703=181974ns16= s17- w16-17= 181974-15926=166048ns15= s16- w15-1

46、6= 166048+3778=169826ns14= s15- w14-15= 169826-4843=164983ns13= s14- w13-14= 164983-39649=125334ns12= s13- w12-13= 125334-639=124695ns11= s12- w11-12= 124695-13376=111319ns10= s11- w10-11= 111319-5564=105755ns9= s10/1.03=105755/1.03=102675ns8= s9- w8-9= 102675-9454=93221ns7= s8- w7-8= 93221-(-41884)

47、=135105ns6= s7- w6-7= 1351051085=134020ns5= s6- w5-6= 134020-(-134371)=268391ns4= s5- w4-5= 268391-8229=260162ns3= s4- w3-4= 260162-13778=246384ns2= s3- w2-3= 264384-(-33584)=279968ns1= s2- w1-2= 279968-(-86081)=366049n此处校核输送带的安全系数为:m=12002500/ s1=8.2可知所选用的输送带安全系数大于静态设计安全系数6;同时也大于考虑软制动器启动动载系数1.1时设计安

48、全系数6. 6的要求。故修正后最大电动状态下输送机总牵引力：f= s19- s1=-150081n所需电动机总功率：p=（2）满载状态下各点有：s18=209677ns19= s181.03=215968ns17= s18- w17-18= 209677-27703=181974ns16= s17- w16-17= 181974-15926=166048ns15= s16- w15-16= 166048+3778=169826ns14= s15- w14-15= 169826-4843=164983ns13= s14- w13-14= 164983-39649=125334ns12= s13-

49、 w12-13= 125334-639=124695ns11= s12- w11-12= 124695-13376=111319ns10= s11- w10-11= 111319-5564=105755ns9= s10/1.03=105755/1.03=102675ns8= s9- w8-9= 102675-30490=72185ns7= s8- w7-8= 72185-(-41884)=114069ns6= s7- w6-7= 114069-3500=110569ns5= s6- w5-6= 110569-(-134371)=244940ns4= s5- w4-5= 244940-26506

50、=218434ns3= s4- w3-4= 2218434-55799=162635ns2= s3- w2-3= 162635-(-33584)=196219ns1= s2- w1-2= 196219-(-86081)=282300n此处校核输送带的安全系数为:m=1200 2500/s1=10.6可知所选用的输送带安全系数大于静态设计安全系数6；同时也大于考虑软制动器启动动载系数1.1时设计安全系数6. 6的要求。输送机总牵引力：f=s19-s1=-66332n所需电动机总功率：p=256kw（3）最大电动状态下输送机总牵引力：f= s19-s1=175961n所需电动机总功率：p=863kw4.5.6 电机数量与配比的选择选择电机功率与数量应符合如下要求：（1）额定总功率pep；（2）考虑到台数和单电动机功率符合各驱动滚筒牵引力配比；（3）尽可能用同一型号电动机，以减少备用台数。根据以上计算的总驱动功率，考虑到煤矿井下使用条件，较大的影响了输送机沿线运行阻力，同时下运输送机为发电状态，尽量选取备用能力更大些，这样有利于动态起动和有效防止输送机超速，为此，按功率2:1的匹配形式，此时的功率可选取为352kw3。说明：以上各变坡段的阻力计算是按煤矿井下带式输送机实际运行工况下系统阻力系数计算的，即承载分支阻力系数取0.025，回程分支阻力系数取0.02；但对下运发电工况