桥审查报告：.doc

1、怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 目 录 1任务依据 2 2怀宁路立交桥结构计算2 2.1桥梁概况2 2.2计算方法4 2.3计算采用规范4 2.4计算采用标准4 2.5引桥结构计算 5 2.5.1引桥结构计算5 2.5.1计算要点6 2.5.2结果参数说明6 2.5.3横断面布置6 2.5.4截面特性7 2.5.5横向分布系数7 2.5.6冲击系数8 2.5.7 荷载 8 2.5.8持久状况承载能力极限状态计算 9 2.5.9持久状况正常使用极限状态计算 10 2.5.10持久状况和短暂状况构件应力计算 13 2.5.11支点反力计算 18 2.6主桥结构计算18 2.7桩长计算 24

2、3、 计算结论及建议26 4、 图纸复核意见 26 1 任务依据 （一）、安徽省公路勘测设计院皖路院“关于编制怀宁路跨铁路专用线立交桥 复核验算报告任务的通知”； （二）、怀宁路跨铁路专用线立交桥施工图设计图纸； （三）、有关设计规范、规程、标准和办法。 2结构计算 2.1桥梁概况 本桥为怀宁路跨铁路专用线立交桥。桥梁全长 463m，双幅布置，单幅桥宽 22.5米。桥型布置为2联（29.5+4x30）m 预应力混凝土连续梁+1跨11m钢筋 混凝土空心板+1联（29.5+3x30+29.5 ）m预应力混凝土连续梁。桥墩采用钢筋 砼圆柱形墩、群桩基础；桥台为柱式台、桩基础。 2.1.1桥梁上部结构

3、 （一）主桥空心板 采用1孔11m钢筋混凝土简支板，按双幅布置。主桥断面：主梁高55cm， 梁间距120cm，其中中板预制宽（底板宽）119m、边板预制宽（底板宽）119.5cm， 板间底部孔隙1cm。 （二）引桥等高度连续梁 安徽省公路勘测设计院桥梁分院第3页 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 南北引桥分别采用2联（5孔一联）和1联（5孔一联）的先简支后连续的 预应力混凝土连续小箱梁，按双幅布置，引桥断面：单幅7片小箱梁，双幅14 片。主梁高度1.6m，梁间距3.2m，其中内梁预制宽度2.4m、边梁预制宽度 2.85m，翼缘板中间湿接缝宽度0.8m。主梁跨中肋厚0.18m，两端部均匀加厚

4、 段0.28m。箱底宽1m，跨中底板厚度0.18m，两端部均匀加厚段0.25m。 2.1.2桥梁下部结构 下部构造除主桥桥墩采用预应力混凝土明盖梁外，其它桥墩采用预应力 混凝土隐形盖梁；主桥桥墩立柱直径采用1.6m，其它均采用1.8m，钻（挖） 孔桩基础，桥台采用钢筋混凝土柱式桥台。 2.1.3施工方案 空心板采用常规预制吊装施工，小箱梁施工顺序为： a主梁安装后，焊接端横隔板钢筋及连接纵向湿接缝钢筋，浇注纵向湿接缝 和湿接缝范围的横隔板砼； b焊接或安装现浇连续段和中横梁钢筋， 布设负弯矩钢束，浇注现浇连续段 和中横梁砼； c待现浇连砼强度达到设计强度的 95%，方可张拉中横梁钢束，再灌浆；

5、待 封槽砼强度达设计强度 80%可张拉第一批负弯矩钢束，后批负弯矩钢束应待前 批负弯矩钢束张拉槽封槽砼强度达设计强度80%张拉槽内钢筋须等强度连接后 封槽。 安徽省公路勘测设计院桥梁分院第5页 hat疋期 200 - C. VDcmtuts md乱冲轴皿巩丫机川直面曲宁銘陪兰侨權詐运皿钱谊栩祐柠i施 4）略式 TMCD 雜Ehm 悖准 修也靳 珈gn d）僧肋血 E T X DateX 电）*rc 零搐 -3 X同 嗨哎Q?百咬图呼 呂目? J i il 创討嫌走 -陆展 _t |s* mm 2250 ,2 Ji站眇.辭5 4o:小：，站阻加。0呵7旳uj 5 I.tHiiX|相| 怀宁路跨铁

6、路专用线立交桥复核审查报告 主桥横断面 丫引桥横断面 12 磴ZZ 36 2.1.4工程地质 根据野外钻探、测试，结合室内土工试验综合分析，该场地土（岩）层自上 而下分为： 1层杂填土（ Q4ml）:层厚0.68.0m，层底标高34.5041.50m ，褐褐 灰色，松散，湿，含较多植物根茎、有机质等。 2层含淤泥质素填土（ Q4ml）：层厚0.83.5m，层底标高33.739.70m ， 灰、青灰色，软塑，饱和，含粘性土成分，仅局部地段有分布。 层粉质粘土（ Q4al+pl）:层厚0.23.5m，层底标高33.738.3m，灰黄、 灰白色，可塑，湿，含铁锰结核、干强度及韧性高。 1层粘土（ Q

7、3al+p）:层厚0.75.2m，层底标高30.738.7m，褐黄、褐、 黄、灰黄色，硬塑，湿，含铁锰结核、高岭土、粉质土等，具有弱膨胀潜势，该 层土裂隙发育，切面光滑，具腊状光泽，干强度及韧性高。 2层粘土 （Q3al+pl ）:层厚15.520.5m ，层底标高约15.120.0m ，褐黄、 黄、棕黄色，硬塑坚硬状态，湿，含铁锰结核、少量高岭土，网状裂隙亦较发 育，切面光滑，干强度及韧性高。该层土底部夹风化残积土成分。 层强风化泥质砂岩（K）:层厚约4.07.8m，层底标高9.015.8m，暗 红、灰色，较密实，泥质结构，属层状构造，胶结不致密，状态较硬，无完整岩 芯，含云母等。 层中风化

8、泥质砂岩（K）:该层未钻穿，最大揭示厚度约12m，暗红、灰 红色，硬坚硬，泥质结构，厚层状构造，胶结致密，岩芯较完整，岩石质量指 标RQD较好，岩体基本质量等级为V类，含石英、云母等矿物成分。合金钻头 方可钻进。 2.2计算方法 采用“桥梁博士 V3.0”对空心板进行分析计算，和 MIDAS CIVIL2006对 预应力混凝土箱梁进行分析计算，并以公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004 ）和公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004 ）为标准进行检算。 引桥按部分预应力混凝土结构进行检算，主桥按钢筋混凝土结构进行检算。 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 2.

9、3计算采用规范 （一）公路工程技术标准JTG B01-2003 （二）公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004 （三） 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62-2004 （四）公路桥涵施工技术规范JTJ041-2000 （五） 公路砖石及混凝土桥涵设计规范JTJ022-85 （六）公路工程抗震设计规范JTJ004-89 （七）公路桥涵地基与基础设计规范 JTJ024-85 （八）公路工程水文勘测设计规范 JTG C30-2002 （九）城市桥梁设计荷载标准（CJJ 77-98） 2.4计算采用标准 （一）设计荷载：城-A级 +5.75m （二）桥面宽度：双幅桥，单幅宽度为：

10、0.5m （护栏）+16.0m （行车道） （非机动车与人行并板）+0.25m （栏杆）,单幅全宽22.5m。 （三）场区地震动峰值加速度为0.1g，地震烈度为7度； （四）设计行车速度：50Km/h 。 （五）主要材料： 混凝土抗压弹性模量：3.5 X104MPa 混凝土抗弯弹性模量：3.5 X104MPa 预应力混凝土的容重：26KN/m 3 铺装沥青混凝土容重：23 KN/ m 3 混凝土热膨胀系数：1.0 X10-5 弹性继效系数：0.3 徐变速度系数：0.021 徐变特征终极值：2.0 收缩速度系数：0.021 收缩特征终极值：0.00021 钢绞线弹性模量：1.9 xl05MPa

11、张拉控制应力：1860 X）.75=1395MPa 钢绞线松弛系数：0.035 孔道磨阻系数：0.25 孔道偏差系数：0.0015 一端锚固回缩值：0.006m 支座摩阻系数：0.05 收缩徐变天数：1000天（约3年） 桥面铺装：9cm沥青混凝土 +8cmC50防水混凝土 （六）基础沉降：桥墩不均匀沉降取 5mm （七）箱梁的体系温度变化：升温14 oC,降温-23 oC 桥面板升降温：按新规范取值 2.5引桥结构计算（预应力混凝土先简支后连续小箱梁） 2.5.1计算要点 1）本计算按后张法部分预应力混凝土 A类构件设计，桥面铺装层80mm混凝 土不参与截面组合作用； 2）根据组合箱梁横断面

12、，采用荷载横向分布系数的方法将组合箱梁简化为 单片梁进行计算，荷载横向分配系数铰接板梁法计算； 3） 预应力张拉控制应力值con 0.75 fpk，混凝土强度达到100 %时才允许张拉 预应力钢束； 4 ）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=80 %; 6）存梁时间为15d60d。 2.5.2结果参数说明 应力结果中表格中数值拉为负，压为正；图例中拉为正，压为负。应力结 果除注明外，均以Mpa为单位。 竖向位移结果中向下为正，向上为负。 2.5.3横断面布置 参见下图 单位：cm 安徽省公路勘测设计院桥梁分院第9页 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核

13、审查报告 中象（支点）申毅（腎中） 安徽省公路勘测设计院桥梁分院第11页 2.5.4跨中计算截面尺寸及几何特性 各箱梁截面几何特性表（单位制：m数量级） Area Ixx iyy J 边梁（支点处） 1.5512 0.4568 0.8040 0.5267 边梁（跨中处） 1.2650 0.3893 0.7471 0.4468 中梁（支点处） 1.5204 0.4504 0.7506 0.5243 中梁（跨中处） 1.2341 0.3845 0.6939 0.4447 2.5.5汽车荷载横向分布系数 经采用铰接板梁法计算， 得出各片小箱梁的横向分布系数，这里只列出具 有代表性的边梁和中梁的分布系

14、数，如下表所示。 边梁（1#） 中梁（2#） 中梁（3#） 中梁（6#） 边梁（7#） 机动车何载 0.2533 0.3206 0.4209 0.5532 0.5725 非机动车+人群 0.3298 0.2725 0.1631 0.0418 0.0328 护栏（外侧） 0.4082 0.2411 0.1446 0.0362 0.0291 护栏（内侧） 0.0292 0.0365 0.0546 0.2423 0.4054 注：1#7#箱梁依次为从外侧至内侧的各片小箱梁 2.5.6汽车荷载冲击系数值计算 2.561汽车荷载纵向整体冲击系数 按照通规第432条，冲击系数 可按下式计算： 当 1.5H

15、z f 14Hz 时，0.17671 n（f） 0.0157。 根据通规，计算连续梁的冲击力引起的正弯矩效应和剪力效应时f1、 1以及 负弯矩效应的f 2、2如下表所示 正弯矩效应和剪力效应 负弯矩效应 f1 1 f 2 2 边梁（支点处） 4.854 0.263 8.431 0.361 边梁（跨中处） 4.962 0.267 8.619 0.365 中梁（支点处） 4.868 0.264 8.456 0.362 中梁（跨中处） 4.993 0.268 8.672 0.366 汽车荷载的局部加载的冲击系数 采用 0.3。 2.5.7荷载 ? 一期恒载qi :预制梁重力密度取26K

16、N / m3 ?二期恒载q2: 1）湿接缝C50混凝土，重力密度取 26KN/m3 （参与受力） 2）80mm C40 混凝土，重力密度取25KN /m3 3）90mm沥青混凝土铺装重力密度取24KN /m3 4）护栏 10KN/m ?活载：城市-A级，人群荷载按3.5KN /m2 地基及基础不均匀沉降：5mm ； ?梯度温度：正、负温差按 90mm沥青铺装、80mm混凝土调平层考 虑，加载模式见下图 梯度温差取值示意图 ?收缩、徐变 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 摊爭弱囁幵:武 注曲圭矗蠡 r 38辺3! 4hrEx 番 TtiiR -pi 琶 LZ 时111 21 1 15-H 3

17、 XmOM 2 If .73 巳讯ITUDl z m ft 8ZGU a 圜G2 E 270*-301 軽in E 373Tb-J0 b 9边梁在长期荷载组合效应下最小压应力为0.99 Mpa ,中梁在长期荷载效应下最小压应力为2.01 Mpa，满足规范要求。 厂 2）斜截面抗裂（作用短期效应组合） 作用短期效应组合（组合式同前）下，A类预应力混凝土构件主拉应力应满 足tp 0.5 ftk1.325MPa。边梁和中梁斜截面主拉应力详见下图，从图中可以 看出，边梁斜截面最大拉应力为1.135 Mpa，中梁斜截面最大拉应力为1.07 Mpa，均小于规范限值1.325 Mpa /冒 虹:, -丄 (

18、二)挠度验算 ElSPkPWiT 成桥时沟梁位務示惫用(cm) 2 =E+nc-i-7Xi I.=S65Tt+Jl：O 3 3DfrLU-t-MO d C EeS：i車 1.721:.+000 1.53*xhj LJ n.4DBQloe-*rtKi TZHEDm -量 r iil h di：护 a .3G?ze-hxc dam呻mo I vinqip-fcinxi 1.t355QB-*-iXij l-2bD2Uc+aXi 丄：询hYO a oQ-Kco L厶円411冲 11昶却泊+LOj |irb?Sir+nii .砧殆轧iYC I -訂 r q.7EqlL+yP r) g.xnHWi 7.3

19、:5001 .DC Lb-Mv*tn-kJL* -IJUIM-IIK 336?Ur*am -33E924a*DjO (穽丄站hDCO hwum I走仆时+口皿 -?jWri33-nill -04?1ISe-+0M 斥旳护” QE STRiLSS 持久狀况卜迪毀截rti下缘帚小应力图(MPiO 持久状况下中梁截面正应力计算结果示意 持久状祝下中聚裁面上缘量大应力图(MPa) I七紳1M十他 ，亏貂 e+EJE -j-rnftf-an e.LEd374-atu -E：27dB-anj VM191S4-QWJ B-XOT77fi*QIM -l.L4a-*-atn 啪Md.叶nai AJUIMH-gn

20、 辆 PI .+T：l -2任白i. 1 七 ELzar8 一 I d 言丁LMhOM 叮彌Wxg -电77何firn aaNLmjo .Hl n 持久状祝下中聚截面上録itt小应力图 (MPa) wm IIPBK ii m m 111 持久狀况下中架截而下缘昂大应力鬧 (MPa) IIM UM UM 心 IIBILl 一 _M-EijtorHJM -5 跆Hfra -E PG* -4 r 7+tJ 七 口?HlO 叮祗.uaj -6 W67盟UCl -1 -i 左wmx+OHl LfilOMXC ?为池；! -j詞TM卄3沟 RFEIS -4 的计 侥awwa 苇YL岳*AJW -j 7K-

21、l-jJiJLl -era.E-te-jrjo 持久状祝下中聚厳面下缘最小应力图(MPa) 二屮 4 F I ! 北心血* 專 TTUhTO 号4其他梁段 箍筋间距不大于所箍箍筋直径的 15倍，即15 X16 = 240mm，现取200mm 中支点截面tp 0.5fck，箍筋间距Sv fsA 335122/4 2 tpb1.98 280 137mm，现箍筋间距采用100mm，满足要求 (三)施工阶段应力验算 预应力混凝土受弯构件在预施应力和构件自重等施工荷载作用下截面边缘 混凝土的法向应力按预规第 7.2.8条规定 1 )压应力 cc 0.7fck 施工阶段由预制梁单独受力，张拉钢束时，混凝土

22、标准强度为C50的90% 考虑，即相当于 C45 fck 29.6MPa。 2) 拉应力当拉应力满足 ：0.7 ftk 1.757MPa时，箱梁只需按配筋率不小 于0.2 %配置纵向钢筋即可。 各施工阶段主要控制截面压应力统计最大值见下图(应力包络图)： 施工阶段边梁截面应力图 馴聞STWf nen-v.-u d.ikkjo+citi 施丄阶段讷巣戡面匕竦乳大瞇力图(MPa) r.LKEatflDl 1 | ir 2. :42-*-u j3 -3 ILnh- fTPf 撇丄阶段诂巣戡面匕缭気小陶力图(MPa) 4 （二）计算结果 1、边板（1#） （1）正截面抗弯承载能力计算 107S. T

23、10S. 71075.T 107E.7IC7&71075.71075,71075-7 最大内力及其对应抗力（单位：KN.m ） 弯矩最大值发生在跨中，抗力效应值为1075.7KN.m，大于对应内力值 468.0KN.m。 原桥在设计荷载作用下强度满足安全要求。 -0.-0100994 最大挠度（单位：m） 根据规范规定， 在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥最大挠度处不应 超过计算跨径的 1/600，本桥计算为 0.00994-0.00746=0.00248m，刚度为 1/4435，满足规范规定的要求。 （3）裂缝验算 跨中裂缝计算宽度为0.080mm，钢筋混凝土构件在I类和II类环境下裂缝

24、宽度应小于0.2mm，故裂缝计算满足规范要求。 短期效应组合作用下裂缝计算结果（单位：mm） 2、中板（6#） （1）正截面抗弯承载能力计算 最大内力及其对应抗力（单位：KN.m） 弯矩最大值发生在跨中，抗力效应值为 1037.8KN.m，大于对应内力值 608.1KN.m。 原桥在设计荷载作用下强度满足安全要求。 （2）挠度验算 一一 一 一 -Q.P 冋 1-0 0 一 - 384 自重作用下挠度计算结果（单位：m） -a.a UL6 -0.0 - U 最大挠度（单位：m） 根据规范规定， 在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥最大挠度处不应 超过计算跨径的 1/600，本桥计算为 0.01

25、418-0.0084仁0.00503m，刚度为 1/1906，满足规范规定的要求 （3）裂缝验算 跨中裂缝计算宽度为0.087mm，钢筋混凝土构件在I类和II类环境下裂缝 宽度应小于0.2mm，故裂缝计算满足规范要求。 短期效应组合作用下裂缝计算结果（单位：mm） 3、中板（17#） （1）正截面抗弯承载能力计算 最大内力及其对应抗力（单位：KN.m） 弯矩最大值发生在跨中，抗力效应值为1037.8KN.m，大于对应内力值 734.9KN.m。 原桥在设计荷载作用下强度满足安全要求。 （2）挠度验算 自重作用下挠度计算结果（单位：m） -0. 014 -0.0 CM 最大挠度（单位：m） 根据

26、规范规定， 在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥最大挠度处不应 超过计算跨径的 1/600，本桥计算为 0.01654-0.00894=0.00760m，刚度为 1/1447，满足规范规定的要求 （3）裂缝验算 跨中裂缝计算宽度为0.100mm，钢筋混凝土构件在I类和II类环境下裂缝 宽度应小于0.2mm，故裂缝计算满足规范要求。 短期效应组合作用下裂缝计算结果（单位：mm） 4、边板（18#） （1）正截面抗弯承载能力计算 最大内力及其对应抗力（单位：KN.m） 弯矩最大值发生在跨中，抗力效应值为 1075.7KN.m，大于对应内力值 871.1KN.m。 原桥在设计荷载作用下强度满足安全要

27、求。 （2）挠度验算 自重作用下挠度计算结果（单位：m） -O.OldO -OiOlf.LO 最大挠度（单位：m） 根据规范规定，在消除结构自重产生的长期挠度后梁式桥最大挠度处不应 超过计算跨径的 1/600，本桥计算为 0.01610-0.00903=0.00707m ，刚度为 1/1556，挠度满足规范规定的要求。 （3）裂缝验算 跨中裂缝计算宽度为0.124mm，钢筋混凝土构件在I类和II类环境下裂缝 宽度应小于0.2mm，故裂缝计算满足规范要求。 短期效应组合作用下裂缝计算结果（单位：mm） 2.7桩长计算 1、地基基础设计参数 根据工程地质报告提供如下: 1）地基承载力特征值 层序

28、土名 承载力特征值 Fak（ KPa） 压缩模量 Es （MPa） 1 2 杂填土 80 3.5 2 含淤泥质素填土 60 2.0 粉质粘土 160 8.0 1 粘土 250 13.0 2 粘土 300 16.0 强风化泥质砂岩 350 18.0 中风化泥质砂岩 800 怀宁路跨铁路专用线立交桥复核审查报告 2 )桩基础设计参数(钻孔灌注桩) 层序 岩土层名称 桩周土摩擦力特征值 qsa (KPa) 桩端土承载力特征值 qpa (KPa) 杂填土 10 2 含淤泥质素填土 8 粉质粘土 22 1 粘土 35 2 粘土 40 800 强风化泥质砂岩 40 1000 中风化泥质砂岩 50 2200

29、 2、桩长分析 全桥桩基均采用直径1.5m的钻孔灌注桩。 根据公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 024-85)432-1条规定:钻孔灌 1 注桩的容许承载力：P -(Ul p Ar)。 2 P-单桩轴向受压容许承载力 U-桩的周长； l-桩在局部冲刷线以下的有效长度； A-桩底横截面面积； p -桩壁土的平均极限摩阻力； R-桩尖处土的极限承载力。 计算桩顶反力包括上部结构恒载，活载，下部结构恒载。其中，下部结构恒 载包括最大墩高处的墩柱，承台及最大桩长的1/2 o 单桩桩顶反力计算结论 桥台4700KN,引桥中墩6500KN,主桥过渡墩 5400KN，引桥过渡墩6700KN。 左幅桥墩桩长

30、计算表（单位：KN，m） 桥墩 编号 设计桩长 L Ul p A R 优化前 P 建议缩短 桩长4L 优化后桩 长L Z0 38.0 15287.0 3887.7 9587.4 7.0 31.0 Z1 35.0 14599.9 3887.7 9243.8 4.0 31.0 Z2 35.0 14599.9 3887.7 9243.8 4.0 31.0 Z3 35.0 14599.9 3887.7 9243.8 4.0 31.0 Z4 36.0 14508.5 3887.7 9198.1 4.0 32.0 Z5 36.0 14335.1 3887.7 9111.4 3.0 33.0 Z6 36.0

31、 14335.1 3887.7 9111.4 3.0 33.0 Z7 36.0 13977.9 3887.7 8932.8 3.0 33.0 Z8 36.0 13977.9 3887.7 8932.8 3.0 33.0 Z9 36.0 13977.9 3887.7 8932.8 3.0 33.0 Z10 38.0 14127.7 3887.7 9007.7 6.0 32.0 Z11 38.0 14127.7 3887.7 9007.7 6.0 32.0 Z12 32.0 13010.9 3887.7 8449.3 2.0 30.0 Z13 32.0 12963.8 3887.7 8425.8

32、2.0 30.0 Z14 32.0 12963.8 3887.7 8425.8 2.0 30.0 Z15 32.0 12963.8 3887.7 8425.8 2.0 30.0 Z16 38.0 13552.8 3887.7 8720.3 3.0 35.0 优化桩长（左幅合计） 234m 右幅桥墩桩长计算表（单位：KN , m） 桥墩 编号 设计桩长 L Ul p A R 优化前 P 建议缩短 桩长4L 优化后桩 长L Y0 38.0 14099.5 3887.7 8993.6 5.0 33.0 Y1 33.0 13369.0 3887.7 8628.4 2.0 31.0 Y2 33.0 13

33、369.0 3887.7 8628.4 2.0 31.0 Y3 33.0 13369.0 3887.7 8628.4 2.0 31.0 Y4 33.0 13369.0 3887.7 8628.4 2.0 31.0 Y5 33.0 13369.0 3887.7 8628.4 2.0 31.0 Y6 33.0 13369.0 3887.7 8628.4 2.0 31.0 Y7 33.0 13369.0 3887.7 8628.4 2.0 31.0 Y8 33.0 13369.0 3887.7 8628.4 2.0 31.0 Y9 33.0 13188.1 3887.7 8537.9 2.0 31.0 Y10 38.0 13475.1 3887.7 8681.4 5.0 33.0 Y11 38.0 13475.1 3887.7 8681.4 5.0 33.0 Y12 32.0 12996.3 3887.7 8442.0 2.0 30.0 Y13 32.0 13692.7 3887.7 8790.2 3.0 29.0 Y14 32.0 13538.7 3887.7 8713.2 3.0 29.0 Y15 32.0 13507.2 3887.7 869