镇海Ⅱ焦化“降低循环比”实施情况小结

1、镇海炼化100万吨/年焦化实施“降低循环比”项目情况阶段小结镇海焦化 杨云峰一、概况镇海炼化公司100万吨/年焦化装置（焦化）自2005年4月投产以来通过优化操作，使装置循环比基本保持在0.17左右，2006年公司与kbc公司合作，共同实施“降低焦化循环比”项目，目标值为0.10。为此与kbc公司技术专家协商共同制定了“焦化装置降低循环比操作要点”，并于8月14日开始在焦化装置实施降低循环比操作测试，为保证测试的效果，镇海炼化公司炼油二部焦化装置严格按照“操作要点”要求进行操作，项目实施情况如下：二、测试情况1、测试前装置的循环比即相关参数情况：表-1 焦化降低循比测试前装置循环比方面的情况循

2、环比蜡油下回流t/h 上进料阀位上进料量t/h 油气进分馏塔温度 下蒸发段温度上蒸发段温度对流进料量t/h 辐射分支量t/h 辐射总量t/h 2006-8-100.178 14.9 26%30.0 411.8 395.1 391.0 156.2 45.8 182.9 2006-8-110.142 14.8 25%27.4 409.8 393.9 388.2 155.7 45.0 180.1 2006-8-120.159 14.9 26%29.9 411.2 395.0 390.0 159.0 45.6 182.6 2006-8-130.145 15.1 26%29.4 409.0 395.0

3、389.5 162.1 45.0 181.6 平均值0.156 14.9 26%29.2 410.4 394.7 389.7 158.2 45.4 181.8 注：表中的循环比数据是用进料质量流量计的全天累计量和辐射进料累计量比值计算的。蒸发段下温度（即蒸发段温度）和蒸发段上温度（蜡油集油箱或重蜡集油箱下温度）从表-1中可以看出测试前装置循环比的平均值为0.156，分馏塔蜡油下回流量维持在15t/h左右，渣油上进料阀位保持在2526左右，蒸发段下温度（trc1106）和蒸发段上温度（trc1126）维持在395和390左右。2、测试过程根据“操作要点”要求，在保持蒸发段下温度（trc1106）

4、在400以下，蒸发段上温度trc1126温度控制在392395的前提下逐步提高蜡油下回流量直至蜡油泵所能承受的最大流量，并逐步关小渣油上进料阀，以下是测试过程。第一步：8月14日10：008月17日8：00 蜡油下回流由15t/h提高到20t/h，并维持恒定，测试具体情况见下表。表-2 焦化在蜡油下回流20t/h时的情况循环比蜡油下回流t/h 上进料阀位上进料量t/h 油气进分馏塔温度 下蒸发段温度上蒸发段温度对流进料量t/h 辐射分支量t/h 辐射总量t/h 2006-8-140.16219.8 23%25.0 408.8 395.0 391.2 159.0 44.0 175.62006-8

5、-150.17820.0 24%26.1 408.9 394.7 389.3 159.6 45.3 181.52006-8-160.16119.9 23%24.4 408.3 394.2 388.8 159.0 45.0 180.8平均值0.16719.9 23%25.2 408.7 394.6 389.8 159.2 44.8 179.3注：表中的循环比数据是用进料质量流量计的全天累计量和辐射进料累计量计算出来的。从表-2中可以看出，蜡油下回流由15t/h提高到20t/h，渣油上进料阀位保持23，比测试前减少了3左右，在蒸发段温度保持稳定的情况下，循环比由0.156提高到0.167。第二步：

6、8月17日9：008月22日9：00蜡油下回流由20t/h提高到25t/h，并维持恒定，通过调节上进料阀位，保持下蒸发段温度（trc1106）在398400之间，测试具体情况见下表。表-3 焦化在蜡油下回流25t/h时的情况循环比蜡油下回流t/h 上进料阀位上进料量t/h 油气进分馏塔温度 下蒸发段温度上蒸发段温度对流进料量t/h 辐射分支量t/h 辐射总量t/h 2006-8-170.19624.8 21%22.8411.1399.1391.3153.245.6179.72006-8-180.20225.1 22%24.5412.4398.8391.6150.243.8173.62006-8

7、-190.19324.9 22%23.6410.7399.0391.2144.444.3177.62006-8-200.21124.9 23%26.6414.9398.1390.7152.444.7179.72006-8-210.19225.0 23%26.2412.0399.2391.6140.943.8175.3平均值0.19925.0 22%24.7412.2398.8391.3148.244.4177.2从表-3中可以看出，蜡油下回流由20t/h提高到25t/h后，在蒸发段温度提高的情况下，循环比由0.167提高到0.199。第三步：8月22日10：008月17日8：00蜡油下回流由2

8、5t/h提高到28t/h，并维持恒定，测试具体情况见下表。表-4 焦化在蜡油下回流28t/h时的情况装置循环比蜡油下回流t/h 上进料阀位油气进分馏塔温度 下蒸发段温度上蒸发段温度对流进料量t/h 辐射分支量t/h 辐射总量t/h 2006-8-220.18828.2 18%409.2399.8389.7150.443.9175.72006-8-230.18928.1 18%411.6400.0390.9151.244.0174.82006-8-240.20128.0 18.5%411.2400.0391.2152.144.1175.92006-8-250.18628.0 19%410.539

9、9.8389.4149.443.9180.02006-8-260.19227.818%413.6400.0390.5149.244.2175.82006-8-270.19327.9 18.5%409.6399.7390.3148.644.0178.92006-8-280.18228.2 18%412.4399.9389.6150.143.7183.3平均值0.19028.1 18.5%411.4399.9390.3150.844.0177.8从表-4中可以看出，蜡油下回流由25t/h提高到28t/h后，在下蒸发段温度（trc1106）提高到400的情况下（trc1106要求不大于400），循环

10、比由0.199下降到0.190。3、目前情况 根据测试结果，蜡油下回流流量及蒸发段温度对循环比影响较大，并且循环比比测试前反而增加，在操作要点具体参数没有要求调整的情况下 ，为降低循环比，提高加工量，装置在2006年8月28日以后，又将蜡油下回流流量逐步恢复到15t/h左右，并将蒸发段下温度（trc1106）尽量控制在398400之间，保持蒸发段上温度trc1126温度在392395之间，经过调整，循环比下降到0.16左右； 2006年11底开始，由于公司渣油平衡困难，要求装置尽力提高处理量多消化渣油，而实施低循环比必然需要减少原料与高温油气的换热，降低分馏塔底温度，增大加热炉负荷，由于装置为提高处理量，加热炉负荷已经达到极限，且部分炉管已出现明显的结焦现象，炉出口及炉管表面温度控制困难，因此，其后为保证加热炉的正常运行，我们适当控制了分馏塔蒸发段温度，保证加热炉进料温度稳定，以缓解加热炉热负荷，装置循环比未进一步降低。三、问题及探讨1、 循环比的调整完全可以通过操作调整进行，但加热炉负荷、炉管表面温度偏高等情况制约循环比的进一步降低。2、 循环比的降低，主要通过提高蒸发段温度，提高重组分拔出率，高蜡油或重蜡油组分的干点来实现的，蒸发段