st混凝土重力坝设计基于单一安全系数法的坝体应力分析和抗滑稳定分析毕业设计

1、目录摘要1前言21 工程基本设计资料3自然条件及工程3流域概况及枢纽布置区的地理位置3水文气象特征3地震烈度5水库及水能主要指标5洪水标准62枢纽布置7枢纽组成建筑物及其等级7根据枢纽的任务确定枢纽组成建筑物7确定建筑物等级7坝址的选择8坝型的选择8拦河坝布置9布置原则9泄水建筑物型式选择9溢流坝段和非溢流坝段的布置10厂房的布置11通航建筑物113调洪演算12调洪演算的基本资料12坝址处设计洪水过程线12计算工况12调洪演算的基本原理和方法13方案一的洪水过程计算13水库q=f(v)关系13方案一设计洪水水库调洪计算15方案一校核洪水水库调洪计算173.4.方案二的洪水过程计算19水库q=f

2、（v）关系19方案二设计洪水水库调洪计算21方案二校核洪水水库调洪计算23成果264剖面设计26剖面设计原则264.2.非溢流坝剖面设计26计算时的公式及资料26设计洪水位时h计算27校核洪水位时h计算28坝高的确定28坝顶和坝底宽度的确定29上下游坡率的确定29溢流坝剖面设计31顶部曲线段31中间直线段32反弧段32堰面水面线34不掺气水面线的计算34掺气水深的计算35挑流消能水力计算35水舌挑射距离的计算36冲刷坑深度的计算37溢流表孔工作闸门型式选择38闸墩的设计395荷载计算39坝基面处荷载计算39计算时相关的数据39荷载组合40正常工况荷载计算40设计工况荷载计算43校核工况荷载计算

3、44距坝基面10m处截面的荷载计算45正常工况45设计工况46校核工况48折点处平面荷载计算49正常工况50设计工况51校核工况526坝的抗滑稳定性分析53分析的目的53滑动面的选择53坝基面的抗滑稳定性计算54正常工况55设计工况55校核工况567应力分析56分析的目的56分析方法567.3 材料力学法的基本假设56荷载组合57应力计算57坝基面处的应力计算58正常工况58设计工况61校核状况64距坝基面10m处截面的应力计算66正常状况66设计工况69校核工况72折点处截面的应力计算75正常状况75设计工况77校核工况807.9 应力指标校核828细部构造设计83坝顶构造83廊道系统84基

4、础灌浆廊道84检查排水廊道85其他廊道86排水管86坝体分缝87横缝87纵缝87水平施工缝87坝体止水与排水87止水87坝体排水88混凝土重力坝的分区899基础处理90坝基开挖90坝基开挖的目的和原则90坝基开挖要求90固结灌浆91帷幕灌浆92坝基断层及破碎带处理92软弱夹层的处理92溶洞的处理92致 谢93参考文献94ST混凝土重力坝设计-基于单一安全系数法的坝体应力分析和抗滑稳定分析摘要：本课题依据混凝土重力坝设计规范(SL319-2005)，针对ST混凝土重力坝进行设计。设计的目的及意义主要在于巩固所学水利水电理论知识，使其得到实际运用， 并使之系统化，锻炼和培养运用所学专业基础理论知识

5、解决工程实际，并进行设计、计算、制图的能力，提高撰写专业技术报告的水平。主要设计内容为，首先依据水量平衡方程和水库的蓄泄方程进行调洪演算，获得设计洪水位和校核洪水位，然后采用刚体极限平衡法进行抗滑稳定分析，以及采用材料力学法进行应力分析，据此确定重力坝的基本剖面及实用剖面，同时计算确定溢流坝段的堰面水面线等。具体设计详见设计说明书、设计计算书及反映本次设计成果的CAD设计图纸。Abstract：The title of graduation project is the ST concrete gravity dam design based on concrete gravity dam d

6、esign criterion(SL319-2005).The purpose and significance of the graduation project is to consolidate the Water Resources and Hydropower theoretical knowledge that we have learned,to make it into practical use,systematize it, and to exercise and train the ability to apply the fundamental theoretical

7、knowledge to solve practical engineering and conduct design, calculation, cartography to improve the level of writing professional and technical report. The main design content are obtaining the design flood level and the check flood level based on flood regulating calculation,which is achieved by w

8、ater balance equation and water storage and discharge of the reservoir equation,obtaining the basic profile and practical profile of the dam based on stress analysis carried out by mechanics of materials method and sliding stability analysis,calculate and determine the water line of spillway section

9、 and so on. Specific design refers to design specifications, design calculations and CAD design drawings reflect the design results.关键词：混凝土重力坝 调洪演算 剖面设计 抗滑稳定性分析 应力计算Keywords: concrete gravity dam the flood regulating calculation the profile design of the dam sliding stability analysis stress calcula

10、tion前言本次毕业设计是根据教学要求，对水利水电专业本科毕业生进行的最后一项教学环节。本毕业设计内容为ST混凝土重力坝设计，它基本包括了一般水利枢纽所需进行的坝工初步设计的全过程。乌江是典型的山区河流，全长1037公里(其中贵州境内为874公里)，干流天然落差2124米，平均比降2.05。乌江流域地势由西南向东北倾斜，东西向高差大，流域面积87900平方公里，在贵州境内有67500平方公里。自河源到乌江渡，定为乌江上游，长448公里，这段河道河谷深切，纵坡陡峻，伏流众多，洪枯水位变幅特大。从乌江渡到沿河县城为乌江中游，长346公里，河道穿行于深山谷之中，礁石林立，滩险密布，有名的璇塘天生桥镇

11、天洞、一子三滩号称“四大天险”，均在此段。从沿河县城到重庆市的涪陵河口为乌江的下游，长243公里，此段河道河谷宽窄相间，两岸多有田地分布，农田和居民点较为集中。乌江ST水电站的水电开发条件，优于全国其他许多江河，规划兴建的大中型水电站，特点是地理位置适中，距离城市近，接近负荷区，淹没占地损失小，移民搬迁少，同时可以多目标开发。按照乌江干流开发规划可兴建洪家渡、东风、索风营、乌江渡、构皮滩、思林、ST、彭水、大溪口等9个梯级水电站，总装机容量达800多万千瓦，年发电量约400亿千瓦时。ST水电站是乌江干流水电站开发的骨干工程之一，开发任务以发电为主，兼顾航运、防洪。ST水电站大坝位于贵州省沿河县

12、城上游约7km处，坝址控制流域面积54508km，多年平均流量966m/s，水库正常蓄水位361m，相应库容7.70亿m，装机容量1120MW，保证出力322.1MW，多年平均发电量45.89亿kWh；电站航运规模为船舶过坝等级500t。设计的基本内容包括枢纽总述，坝型选择及枢纽布置，主要建筑物的设计与计算，细部构造设计及地基处理等。根据设计总要求，设计内容偏重于坝型选择与主要建筑物的设计，而由于时间关系对建筑物中电站厂房坝段的设计及施工导流设计两部分设计这里不进行叙述。本书在阐述过程中，尽可能的配置了许多的插图、附表和附录，以供参阅。本次设计期间要特别感谢指导老师老师的悉心指导。由于时间仓促

13、，限于本人的水平以及以前从未进行过工程实践缺乏经验，特别是对本设计的工程所在地也未进行过实地考察，因此，书中如有不当和错误之处，欢迎各位老师和读者批评和指正。1 工程基本设计资料乌江为我国长江的一级支流，全长1037km(其中贵州境内为874公里),为典型的山区河流，干流天然落差2124米，平均比降2.05。乌江流域地势由西南向东北倾斜，东西向高差大，流域面积87900平方公里，在贵州境内有67500平方公里。自河源到乌江渡，定为乌江上游，长448公里，这段河道河谷深切，纵坡陡峻，伏流众多，洪枯水位变幅特大。从乌江渡到沿河县城为乌江中游，长346公里，河道穿行于深山谷之中，礁石林立，滩险密布，

14、有名的璇塘天生桥镇天洞、一子三滩号称“四大天险”，均在此段。从沿河县城到重庆市的涪陵河口为乌江的下游，长243公里，此段河道河谷宽窄相间，两岸多有田地分布，农田和居民点较为集中。ST混凝土重力坝坝址位于乌江中游，其下游约7km处是贵州省沿河县城，坝址控制流域面积54508km，多年平均流量966m/s，水库正常蓄水位361m，相应库容7.70亿m，装机容量1120MW，保证出力322.1MW，多年平均发电量45.89亿kWh；电站航运规模为船舶过坝等级500t。坝址控制流域面积为54508km2，多年平均流量966m3/s，多年各月平均流量见表1-1。表1-1 多年各月平均流量月份123456

15、789101112流量（m3/s）28928631058012802160197014501180100606359本流域属亚热带季风气候区。冬季主要受西伯利亚冷气流的影响，夏季受印度洋孟加拉湾的西南暖湿气流和西太平洋的海洋性气侯影响。流域内雨量丰沛，ST坝址以上流域多年平均降水量为1091.0mm。多年平均水面蒸发量为753.8mm，年际之间相差较大，年内各月也相差很大。多年平均相对湿度一般在76%以上。多年平均风速为0.7m/s，实测最大风速为25m/s，相应风向为E。多年平均远近雷暴日为46.5日，七月份最多为9.0日。根据沿河站1957年至1993年资料统计，多年平均气温为17.5，实

16、测极端最高气温42.0（1981年8月8日），实测极端最低气温-5.4（1977年1月30日）。沿河站气温统计表见表1-2。沿河站地温水温统计表见表1-3。表1-2 沿河站气温统计表 单位：项 目1月2月3月4月5月6月7月8月9月10月11月12月全年多年平均极端最高相应日期2310261606212708101208058/8相应年份1972196219731958198819811971198119901985197919681981项 目1月2月3月4月5月6月7月8月9月10月11月12月全年相应日期300810020804282D2429301630相应年份197719741974

17、19721960196119922Y19771957196219751977表1-3 沿河站地温及水温统计表 单位：项目1月2月3月4月5月6月7月8月9月10月11月12月全年地面均温极端最高极端最低5cm平均10cm平均15cm平均20cm平均平均水温注：表中地温为沿河站统计，水温因沿河站无水温观测资料，根据上游思南水文站统计。本阶段根据1/400万中国地震动峰值加速度区划图(GB18306-2001图A1)，工程坝址区地震动峰值加速度 0.05g，相应的地震基本烈度小于度，地震动反应谱特征周期为0.35s，地震设计烈度采用度。表1-4 坝、厂址水位流量关系表（天然）水位(m)流量(m3/

18、s)水位(m)流量(m3/s)水位(m)流量(m3/s)水位(m)流量(m3/s)2901903017092312157483232654629155430277903131665232427672292104430384933141757232528842293164530492083151851632630041294230530599483161947632731276295297630610718317204453283253629636563071151931821420329338742974337308123343192241333035264298502130913164320

19、23418331368102995708310140043212443530063983111486832225460表1-5位库容（面积）曲线水位 (m)库容 (亿m3)面积 (km2)水位 (m)库容 (亿m3)面积 (km2)300345305350310355315360320365325370330375335380340本工程装机容量1120MW，已接近大(1)型的工程规模（装机容量1200MW和水库总库容10亿m3），而下游人口密集的沿河县城距坝址仅7km，因此，考虑到防洪要求，主要建筑物的设计安全标准按等大(2)型工程的上限进行设计，各方案及不同建筑物的防洪标准如下：(1) 混

20、凝土坝按500年一遇（P=0.2%）洪水设计，2000年一遇（P=0.05%）洪水校核；(2) 面板堆石坝按500年一遇（P=0.2%）洪水设计，5000年一遇（P=0.02%）洪水校核；(3) 引水发电厂房按200年一遇（P=0.5%）洪水设计，500年一遇（P=0.2%）洪水校核；(4) 消能防冲建筑物洪水设计标准根据水电枢纽工程等级划分及设计安全标准DL5180-2003，按50年一遇（P=2%）洪水设计。根据防洪标准，、船闸的防洪标准为2010年（重现期），据此，确定ST水电站通航建筑物防洪标准为20年一遇洪水（除过坝渠道部分）。2枢纽布置根据ST水电站枢纽的开发目标，该枢纽的任务是以

21、发电为主，其次为航运，兼顾防洪等综合效益。故需的永久建筑物包括挡水建筑物、泄水建筑物、引水发电厂房，永久船闸。为便于施工，还需要导流建筑物、施工围堰等临时建筑物。根据SL252-2000水利水电工程等级划分及洪水标准规范可得水利水电枢纽工程的分等指标，见表2-1。表2-1 水利水电枢纽工程的分等指标工程等别工程规模分等指标水库总库容（亿m）防洪灌溉面积（万亩）水电站装机容量（万千瓦）保护城镇及工矿企业重要性保护农田面积（万亩）大（1）型10特别重要500150120大（2）型重要5001001505012030中型中等10030505305小（1）型一般30551小（2）型51注1.水库总库容

22、指水库最高水位以下的静库容。 2.治涝面积和灌溉面积均指设计面积。根据调洪演算知，校核洪水位364.25m,对应库容为7.491亿m。根据设计资料知本工程装机容量112万KW，而下游人口密集的沿河县城距坝址仅7km。因此，考虑到防洪要求，主要建筑物拦河坝的设计安全标准按等大(2)型工程进行设计。根据认真研究流域规划报告、现场综合查勘及ST水电站预可行性研究报告，拟定了上、下两个坝址进行比较，从上、下两坝址的地形地质条件、防渗条件、水能指标、工程布置、施工条件、工程投资等方面综合分析比较后认为：下坝址的坝轴线上游30m有垂直于水流方向的断层，破碎带为含铅锌矿方解石脉，表层有黄色蚀变。左岸地表和右

23、岸河边均有采矿坑，PD12平硐和PD5上游支硐揭露该断层，勘探显示破碎带蚀变严重，呈黄色松散体，该断层在两岸阶地上表现较明显，河床表现不明显。因此下坝址不适宜作为ST水电站的坝址。选择上坝址，移民相对较少，坝轴线相对较窄，工程总投资较省。因此选择上坝址作为ST水电站的坝址。上坝址示意图如图2-1。图2-1上、下坝址示意图重力坝是用混凝土或石料等材料修筑、主要依靠坝身自重保持稳定的坝，对地形、地质适应性强。任何形状的河谷都可以修建重力坝。拱坝坝体的稳定主要依靠两岸拱段的反力作用，不像重力坝那样依靠自重维持稳定。因此拱坝对坝址的地形、地质条件要求较高，对地基处理要求也较严格。土石坝能适应不同的地形

24、、地质和气候条件。除极少数例外，几乎任何不良地基，经处理后均可修建土石坝。地形、地质条件。河谷狭窄，地质条件良好，适宜修建拱坝；河谷宽阔，地质条件较好，可选用重力坝或支墩坝；河谷宽阔、河床覆盖层深厚或是地质条件较差，且土石、沙砾等当地材料储量丰富，适宜修建土石坝。由于坝址处河床随高程的增高两岸趋于平坦，整个河谷较宽，拱的作用明显削弱，拱坝的最大优势得不到充分发挥，故此处不适宜修建拱坝。因洪水泄量及导流和渡汛流量大的特点，坝址处不适宜修建土石坝。故此处修建重力坝最为适宜。经综合考虑，选定重力坝作为拦河坝。再考虑以下几种重力坝坝型：常态混凝土重力坝、碾压混凝土重力坝、混凝土宽缝重力坝、混凝土空腹重

25、力坝。 常态混凝土重力坝相对以上坝型，坝身泄洪安全可靠，坝体结构简单，施工期便于过水渡汛，施工速度快。空腹重力坝和宽缝重力坝结构复杂，钢筋和模板用量较多，施工难度大，渡汛过水较困难。又因本工程洪水泄量大，所以非溢流坝段长度较小，溢流坝段长度所占比例较大。经过综合考虑，最后确定ST水电站枢纽的坝型为常态混凝土重力坝。：根据坝址的建坝条件，枢纽布置主要考虑以下原则：(1)拦河坝的布置很大程度上取决于泄水建筑物的型式选择，因此要慎重选择泄水建筑物的型式。（2）应积极稳妥地采用先进技术，尽量减少工程量，节省工程投资，以便加快施工进度，缩短施工工期，争取提前发电。（3）在枢纽布置时，引水系统应优先考虑坝

26、式进水口，做到管理运行方便，缩短引水隧洞长度，尽可能不设调压井，厂房尽可能布置在完整的基岩上，特别要注意厂后边坡的稳定。参与比选的泄水方案有三：河岸溢洪道、泄洪隧洞和溢流坝。分别将其特点和适用条件列于表2-2。表2-2 泄水型式比较方式特点适用条件河岸溢洪道其结构特点是地面开敞式。它具有超大的泄流能力；溢洪道检修方便，运行安全可靠；可充分利用地形，减少开挖量。最好能布置在垭口等有利地形处，常和土石坝联合修建。对于本枢纽明显不适合。泄洪隧洞在山体中开挖的一种水流通道。它作为水利枢纽的或渠首的重要组成部分，在水利枢纽中广泛应用，而且工程规模越来越大。泄水隧洞按进口高低可分表孔和深孔。表孔的进口属于

27、堰流，超泄流能力大，结构简单运行方便可靠。而深孔结构复杂，对闸门的要求高，在设计、施工和运行管理方面都有一些特殊的问题，必须妥善解决。泄水隧洞总的来说开挖量较大，施工工序多、速度慢、难度大、工作量大、场地狭小、运输困难、易发生事故，工程投资较大。表孔常用于要求泄水量随水位增长而较快增长时，或需要排除表面污物时；深孔适用于要求调节水库水位或水库有放空要求时。它们一般常用在拱坝中，本枢纽不优先采用。溢流坝通过坝身宣泄洪水的泄流建筑物。溢流坝结构上简单，检修方便；水流平顺；便于排除漂浮物，不易堵塞；超泄流潜力大；施工简单方便。但在开始泄流时流量较小，不能适时加大泄流量来降低水位。另外它不能满足排沙防

28、空等要求；所以必须根据需要设置防空、排沙等设施。在重力坝枢纽中一般多用此种泄流方式。在枢纽中设置溢流坝段，可以很好的宣泄很大洪水流量；且较其他泄水方式较经济。由于本枢纽使用的是重力坝，从经济和施工方面考虑，拟采用溢流坝的泄水方式来宣泄洪水。(1)溢流坝的布置。溢流坝的位置应使下泄洪水、排冰时能与下游平顺连接不致冲淘坝基和其他建筑物的基础，其流态和冲淤不致影响其他建筑物的使用。所以，溢流坝布置在主河床上。(2)泄水孔的布置。泄水孔一般设在河床部位的坝段内，进口高程、孔数、尺寸、形式应根据主要用途来选择。由于坝址处河谷狭窄，所以泄水孔与溢流坝段相结合，(3)非溢流坝的布置。非溢流坝一般布置在河岸部

29、分并与岸坡相连，非溢流坝与溢流坝或其他建筑物相连处，常用边墙、导墙隔开。连接处尽量使迎水面在同一平面上，以免部分建筑物受侧向水压力作用改变坝体的应力。水电站厂房是枢纽的重要组成部分，根据厂房在水电站枢纽中的位置及其结构特征，水电站厂房的布置形式有坝后式、河床式和引水式三种典型布置形式，对他们进行比选：（1）坝后式厂房：坝式水电站是靠坝来集中水头，最常见的布置方式是水电站厂房位于非溢流坝坝趾处，即坝后式水电站，这种水电常建于河流上并排布置有困难时，集中的落差为中、高水头。当河谷较窄而水电站机组较多、溢流坝和厂房并排布置有困难时，可将厂房布置在溢流坝下游或让溢流水舌挑跃厂房顶泄入下游河道，成为挑跃

30、式水电站；或者让厂房兼做溢洪道宣泄洪水，成为厂房顶溢流式电站。当坝体足够大时，还可将厂房移至坝体内空腔内，成为坝内式厂房。（2）河床式电站：河床式电站厂房是挡水建筑物一部分，从而成为集中水头的挡水建筑物之一，该形式多建在平原区、河流的中下游的低坝枢纽上。（3）引水式电站：引水道较长，并用之集中水电站的全部或大部分的水头。这种水电站多建于流量小，坡度大的河流中、上游或跨流域开发方案。由于该枢纽流量较大，河床较窄，坝体经过经济剖面选择后坝体比较单薄，下游水位也较低，坝后式厂房优先被采用。综上，电站采用坝后式厂房。本工程不设通航建筑物。3调洪演算表3-1设计洪水过程线时间P=0.2%P=0.05%时

31、间P=0.2%P=0.05%时间P=0.2%P=0.05%0341639137819460226101567420854033969455081195302268015978408960643404977841939022540162896010290949075628871932022470165931010640125642647590188302191016896601106015624471409317920207901719730112001866227630961680019530174959011060217070812099158201841017794501085024777

32、088901021449016870180938010780278470973010513230154001839380107803096601106010812390143501869520109203310710123901111155013370189966011130361134013090114107801246019298001127039114801330011710080116201959940114104211550133701209450108501981001011480451162013440123889010220201100801162048119701386012

33、684009660204101501176051124601449012979109100207102901183054130201512013274908610210103601197057137901603013572108260213105001211060147001715013869938050216105701218063156801827014168607840219105701218066168001953014467557770222105001211069177802065014769447980225103601190072186202163015071408190228

34、1015011690751925022400153728083302311008011620计算工况分校核和设计两种，由设计规范可知：混凝土坝按500年一遇（P=0.2%）洪水设计，2000年一遇（P=0.05%）洪水校核。（a）泄流公式的选取Q溢=nbm2gH03/2 3-1式中：溢流流量，单位为；为闸孔数；过水断面宽度，单位为m；m堰的流量系数，本设计中取0.5；侧收缩系数，根据闸墩厚度及墩头形状而定，0.95）中取值，本设计中取0.9；H0堰顶全水头，单位为m。(b)分析确定调洪开始时的起始条件，起调水位357m。(c)本次调洪计算采用水能规划书中介绍的列表试算法计算，依据书中所给的水库

35、洪水调节原理，采用水量平衡方程式 Q-q=12Q1+Q2-12q1+q1=V2-V1t 3-2式中：Q1，Q2分别为计算时段初、末的入库流量（）；计算时段中的平均入库流量（m3/s），它等于(Q1+Q2)/2；q1,q2分别为计算时段初、末的下泻流量（m3/s）；计算时段中的平均下泻流量（m3/s），即= (q1+q2)/2；V1，V2分别为计算时段初、末的水库的蓄水量（m3）；为V2和V1之差；计算时段，一般取16小时，需化为秒数。3.3.1水库q=f(v)关系3/2表3-2方案一水库qf(v)关系计算表水位Z （m）350355360365370375380堰顶水头 H（m）5101520

36、253035泄流能力q （m/s）2674.23 7563.85 13895.68 21393.80 29898.75 39302.93 49527.35 库容V （亿m）图3-1方案一水库ZV关系曲线图3-2方案一水库qf（v）关系曲线表3-3设计洪水调洪计算表时间t （h）入库洪水流量 (m/s)时段平均入库流量 (m/s)下泄流量q (m/s)时段平均下泄流量 (m/s)时段内水库存水量变化V（亿m）水库存 水量V (亿m)水库水位Z（m）试算下泄流量值03416341635733969396903576434043400357949074907035712564256420357156

37、2445943624459430357186622643366226433035721707068467070684603572477707420777074200357278470812084708120035730966090659660906503573310710101859946.9 0.02572 5.62664 357.11 10233.7 36113401102510410.7 0.06635 5.69299 357.39 10587.6 39114801141010771.5 0.06896 5.76195 357.68 10955.3 42115501151511080.5

38、 0.04693 5.80887 357.88 11205.6 45116201158511290.4 0.03182 5.84069 358.01 11375.3 4811970117951156311469.1 0.03520 5.87589 358.16 11563.0 51124601221511708.8 0.05467 5.93056 358.39 11854.5 54130201274012052.6 0.07424 6.00480 358.70 12250.5 57137901340512508.6 0.09681 6.10161 359.11 12766.8 60147001

39、424513097.3 0.12396 6.22557 359.63 13427.8 63156801519013814.1 0.14860 6.37417 360.26 14220.3 66168001624014671.2 0.16943 6.54360 360.83 15142.0 69177801729015627.8 0.17952 6.72312 361.48 16113.6 72186201820016585.4 0.17438 6.89750 362.11 17057.3 75192501893517482.0 0.15693 7.05443 362.67 17906.6 78

40、194601935518234.2 0.12105 7.17548 363.11 18561.7 81195301949518772.8 0.07800 7.25348 363.39 18983.8 84193901946019091.5 0.03980 7.29328 363.54 19199.2 87193201935519234.4 0.01302 7.30630 363.58 19269.7 19270.1 0.00016 7.30647 363.58 19270.6 8819267.2 -0.00125 7.30521 363.58 19263.8 190751925019256.9

41、 -0.00254 7.30267 363.57 19250.0 891923019240.0 -0.00371 7.29897 363.56 19230.0 19217.1 -0.00476 7.29421 363.54 19204.2 901883019188.7 -0.00572 7.28848 363.52 19173.2 931792018992.7 -0.06671 7.22177 363.28 18812.2 961680018483.8 -0.12137 7.10040 362.84 18155.4 991582017738.1 -0.15423 6.94617 362.28

42、17320.7 1021449016831.0 -0.18100 6.76517 361.63 16341.1 1051323015780.1 -0.20737 6.55781 360.88 15218.9 1081239014674.1 -0.20132 6.35648 360.16 14129.4 1111155013641.0 -0.18047 6.17601 359.50 13152.7 1141078012712.5 -0.16713 6.00888 358.72 12272.2 1171008011860.4 -0.15448 5.85441 358.07 11448.4 1209

43、45011072.0 -0.14116 5.71325 357.47 10695.6 123889010354.5 -0.12793 5.58532 356.93 10013.4 图3-3方案一设计洪水过程线与下泄流量过程线图3-4方案一设计洪水水库水位过程线从计算表和上图中可以看出设计洪水时的最大库容为亿m，最高水位为363.58m，最大下泄流量为19270.6m/s。表3-4校核洪水调洪计算表时间t（h）入库洪水流量 Q(m/s)时段平均 入库流量 (m/s)下泄流量 q(m/s)时段平均 下泄流量 (m/s)时段内水库存水量变化 V（亿m）水库存水量 V(亿m)水库水位 Z（m）试算下泄

44、 流量值0391339133573455045500357649774977035795628562803571264756475035715714071400357187630738576307385035721812078758120787503572488908505889085050357279730931097309310035730110601039510312100210.04039 5.64131 357.17 10312.0 33123901172510628.0 0.11848 5.75979 357.67 10943.8 3613090127401174711345.5

45、0.15061 5.91040 358.30 11747.0 39133001319512070.8 0.12142 6.03182 358.81 12394.6 4213370133350.07886 6.11069 359.15 12815.1 451344013405129470.04946 6.16015 359.36 13078.9 4813860136500.04789 6.20804 359.56 13334.3 51144901417513522.3 0.07050 6.27853 359.85 13710.2 541512014805139550.09180 6.37033

46、360.24 14199.8 57160301557514512.6 0.11474 6.48508 360.62 14825.3 6017150165900.14748 6.63256 361.15 15623.5 63182701771016095.4 0.17438 6.80695 361.78 16567.2 66195301890017094.8 0.19497 7.00191 362.49 17622.3 6920650200900.20624 7.20815 363.23 18738.5 7221630211400.20071 7.40886 363.95 19824.7 75224002201520320.1 0.18305 7.59191 364.61 20815.3 7822610225050.14121 7.73312 365.12 21579.5 81226802264521812.9 0.08987 7.82299