核汽轮机课程设计说明书朱智强

1、汽轮机课程设计说明书姓名：朱智强班级：20111513学号：2011151327指导教师：田兆斐2014.11.21.目录摘要1前言1一、汽轮机定型21.初终参数的选择22.调节级型式的选择23.非调节级型式的选择2二、机组预先计算过程3三、高压缸热计算31.调节级热计算31.1喷嘴51.2动叶62.非调节级的计算和焓降分配7四、机组功率和效率12附录1 机组预先计算13附录2 高压缸热计算15 表1 调节级详细计算.15 表2 非调节级详细计算.18 表3 各级、各点状态.26附录3 机组功率与效率28附图1 机组热力过程线图28摘要本次课程设计针对汽轮机，在给定蒸汽初温、初压和排汽压力的情

2、况下，确定了蒸汽在整个机组内膨胀的近似热力过程，计算了高压缸（无低压缸）内各级的主要尺寸、功率和效率。最后根据计算结果，画出了蒸汽在高压缸调节级、非调节级的h-s图，以及汽轮机高压缸通流部分的剖视图。前言本组汽轮机功率是50MW，入口蒸汽过热。根据老师建议，并经过简单估算，我们采用单缸汽轮机，调节级采用单列速度级。在计算过程中，不考虑抽汽和漏汽，即整个机组内蒸汽流量恒定。设计过程大致如下：l 方案论证：对蒸汽初终参数、调节级型式等进行选择。l 近似膨胀过程：根据蒸汽初终参数和自己选取的高压缸调节级理想焓降，画出机组的近似膨胀线，并算出线上各节点的热力参数，以此确定高压缸调节级、非调节级的进出口

3、参数。l 高压缸热计算：包括调节级和非调节级。先进行预先计算，在确定了级特性速比、级数，分配了焓降后，再进行详细计算，求出各级尺寸、功率、效率。l 功率和效率评定：功率误差在1%之内，对于本组汽轮机来说，最后的设计功率要在49.5-50.5MW范围内。一、 汽轮机定型1. 初终参数的选择机组型号：N50-8.82/535机组形式：高压、单缸单轴凝汽式汽轮机采用高的蒸汽初参数，可以提高汽轮机的经济性，有些情况下还可以减少装置的重量和尺寸。因此近年来，无论军舰或商船的蒸汽动力装置都趋向于采用高的蒸汽初参数。单独提高初温有利于提高装置的循环热效率和主汽轮机内效率，从而提高装置经济性，但是受到金属材料

4、性能的限制。汽轮机组的终压力决定于凝汽器背压。凝汽器真空度增加，循环效率提高，但是汽轮机末几级尺寸增大。因此，大功率汽轮机往往采用较低真空度，军舰汽轮机动力装置需要尽可能减少重量尺寸，一般不采用高真空度。基本参数：名称符号单位数据汽轮机额定功率NeMW50汽轮机初始蒸汽压力p0MPa8.82汽轮机初始蒸汽温度t0535凝汽器压力pconMPa0.0046汽轮机转速Nr/min30002. 调节级型式的选择选择单列速度级作为调节级。3. 非调节级型式的选择我们的非调节级都采用简单压力级。高压缸非调节级选取相同的叶型，反动度取0.0735。高压缸非调节级的反动度取值较小，原因如下：1) 反动级叶片

5、间隙漏汽多，除了具有足够的叶栅高度，在高压缸中冲动级的效率往往高于反动级的。2) 反动级只有用增加级数和减少级内焓降的方法来提高叶栅的高度。过多级数必然使结构复杂，制造成本增加。冲动级可以用部分进汽将叶栅高度增加到恰当的程度。二、 机组预先计算过程 根据初定参数，查h-s图可以知道初始蒸汽焓h0为3476.75 kJ/kg，取排汽管中蒸汽速度cex为100m/s，算得排汽管中能量损失Hex为5 kj/kg，由理想过程和h-s表查得汽轮机最末级出口蒸汽压力ph为0.0048Mpa，汽轮机组理想焓降Ha为1413.59 kJ/kg，汽轮机组内效率it为0.858，求得汽轮机组内焓降Hi为1212.

6、86，不考虑漏气，算得汽轮机组总蒸汽流量G0为44.21 kg/s，取定调节级理想焓降ha,gov为112 kJ/kg，先算出高压缸非调节级理想焓降Hah为1301.59 kJ/kg，再由1.015itp算出高压缸非调节级内效率ih为0.871 ，则可以求出高压缸非调节级内焓降Hih为1133.52 kJ/kg，用计算内焓降减去高压缸非调节级内焓降得到调节级内焓降hi,gov为79.34 kJ/kg，算得调节级内效率i,gov为0.708和调节级出口实际蒸汽焓hgov是3397.4055，查表得到调节级出口蒸汽压力pgov为6.34 MPa，调节级出口实际蒸汽温度tgov为472.62，高压缸

7、排汽压力为0.0048 MPa。三、 高压缸热计算1. 调节级热计算我们选择的调节级型式是单列速度级。已知蒸汽流量和调节级近似膨胀过程，可进行调节级热计算。此时已知条件是蒸汽初参数P0及t0，调节级的理想焓降，蒸汽流量G0和汽轮机的转速nh。调节级各状态点热力学参数PTVHSMPam3/kgkJ/kgkJ/(kgK)A8.825350.0398213476.756.782B00.00462058.166.782B0.00482063.166.782GOV06.343364.756.782GOV6.344913397.4546.824A是蒸汽初始状态点。pA=8.82MPa，tA=535。查表，

8、得 hA=3476.75kJ/kg, sA=6.782kJ/(kgK)。B0是蒸汽自A等熵膨胀后，在凝汽器喉部的状态点。pB0=0.0046MPa，sB0=sA=6.782kJ/(kgK)。查表，得 hB0=2058.16 kJ/kg。涉及到凝汽器之间的排汽管损失，选定 蒸汽速度 cex=100m/s。凝汽器放置于高压缸下面，选定 排汽管阻力损失系数 ex=1.0。 排汽管中的能量损失 。B是蒸汽自A等熵膨胀后，在高压缸最末级出口的状态点。，sB=sA=6.782kJ/(kgK)。查表，得 汽轮机最末级出口压力 pex=0.0048MPa。 机组理想焓降 。汽轮机总机械效率 汽轮机组内效率 机

9、组内焓降 。蒸汽进入汽轮机后，一部分漏出不能做功，实际做功蒸汽小于G0。汽轮机内效率为it，此时所得到的功率小于要求的功率。计算中将汽轮机内效率适当提高，使得按此效率设计出的汽轮机，可以达到所要求的功率和效率，即为计算内效率。这里忽略了漏汽，故取计算漏汽损失系数 k=1。计算内效率 机组计算内焓降 。一般在汽轮机效率得到保证的情况下，可以让调节级承担尽可能大的焓降，这样能减少汽轮机级数，节约汽轮机机壳材料。汽轮机功率越小，调节级的焓降可以选的越大。Ne=50MW，由于单列调节级的压力比没有压比Jgov的取值范围，所以取定调节级的理想焓降(取112kJ/kg)和调节级内效率(取0.708)反算出

10、调节级出口蒸汽压力，则压比。GOV0是蒸汽在调节级出口的理想状态点。pgov0=6.34MPa，sgov0=sA=6.782 kJ/(kgK)。查表，得 hgov0=3364.75kJ/kg。 调节级内焓降 。GOV是蒸汽在调节级出口的实际状态点。，根据理想过程和内效率可以查得调节级出口蒸汽压力pgov=6.34MPa。查表，得 tgov=491，sgov= 6.824kJ/(kgK)。根据速比和效率的关系，选取调节级速比xa，gov=0.364(根据文献选择)，调节级的总反动度为=0.075(根据文献选择)，此时调节级的效率较为合适。级平均直径dgov由60*ugov/n算出为1.09674

11、4647m，级速度cagov由（2*hagov*1000）算出为473.2863826m/s，圆周速度ugov由xagov*cagov算出为172.2762433m/s。1.1 喷嘴根据预先计算中选定的反动度，求出喷嘴的理想焓降，据此算出喷嘴出口蒸汽的理论速度。设定喷嘴速度系数，求出实际喷嘴出口蒸汽速度。根据最小截面面积，得到喷嘴高度。根据蒸汽流入、流出角，按照叶型资料，选择合适的叶型，计算出合适的喷嘴数目。在h-s图上确定出蒸汽流出喷嘴的实际点。标记各状态点参数。喷嘴理想焓降hn1gov由(1-)*hagov算出为103.6kJ/kg，喷嘴出口蒸汽理论速度c1t1由（2*hn1gov*100

12、0）算出为455.1922671m/s，喷嘴速度系数取0.97，喷嘴出口蒸汽实际速度c11由c1t1*1算出为441.5364991m/s，喷嘴损失hn1由(1-12)* hn1gov算出为6.12276kJ/kg，喷嘴出口焓h1为3476.75-103.6=3373.15 kJ/kg，熵为6.7901 kJ/(kg.)，查h-s图可得出口比体积为0.0507686 m3/kg，出口压力p1为6.50204966MPa，喷嘴压比n=p1/p0=0.7371938390.546，由此可知，喷嘴中为亚音速气流，采用渐缩喷嘴，选择喷嘴型号为TC-1A，叶片宽度B为0.03m，叶片安装角y为78，叶片

13、弦长Bn1由B/SIN(y*/180)算出为0.030670218m，叶片相对节距取0.77，叶片节距tn1由0.77 Bn1算出为0.023616068m，=10，sin1=0.174，喷嘴数目Zn由1* dgov/ tn1并取整算出为49，喷嘴出口蒸汽实际出汽角为10喷嘴出口面积Amin由Ggov*vkp/ckp算出为0.005083339m2，喷嘴部分进汽度1取0.3328，喷嘴高度ln1由Amin/(1 *dgov*SIN(12.0*/180)算出为0.025529374动叶栅入口蒸汽相对速度w11由(c112+ugov2-2* c11* ugov *COS(11g */180)算出为

14、273.5184085m/s， 喷嘴余速损失hw1由w12/2000算出为37.40615989 kJ/kg 1.2 动叶取蒸汽在喷嘴出口的实际状态点作为动叶进口的初始参数。根据反动度，求出蒸汽的动叶理想焓降。由前列叶栅得出蒸汽流入时的角度，选定动叶速度系数，求得蒸汽实际出口速度，及在动叶中的损失。根据c,u,w速度三角形之间的关系，确定蒸汽在出口的实际状态点，记录下各热工参数，动叶型号为TP-2A。由hagovhn1gov算出动叶栅焓降hn2gov为8.4kJ/kg，动叶出口相对速度w21由1*(2*1000*hn2gov+w112)算出为279.9746258m/s，1为动叶栅速度系数，取

15、0.925，动叶等比熵出口参数h2t由h1*hagov算出为3370.87276 kJ/kg，再由st= 6.8185 kJ/(kg.)，查得比容v21为0.0519959 m3/kg，动叶出口压力为6.3381854 MPa，动叶出口面积Ab由G0 v21/（b w21）算出为85.17142cm2，b为动叶流量系数，取0.964，动叶高度lb1由ln1+lt+lr算出为0.027529374m，lt是叶顶盖度，lr是叶根盖度，各取1mm，动叶栅出口蒸汽绝对速度c21由(w212+ugov 2-2* w21* ugov *COS(21*/180)算出为123.8380755m/s，动叶栅出口

16、蒸汽绝对气流角21由arcsin（w21a/ c21）*180/算出为36.01742171， 动叶损失hb1由(1-12)*( w212)/2000算出为5.658474296 kJ/kg ，动叶出口比焓值h2由h2t+hb1算出为3376.531234 kJ/kg，再由p2查h-s图得s2= 6.7977 kJ/(kg.)，v2= 0.0519959 m3/kg，动叶余速损失hc2由c212/2算出为7.667934477 kJ/kg， 轮周损失hu由hn1 +hc2 +hb1算出为19.44916877 kJ/kg，轮周有效比焓降hugov由hagov hu算出为92.55083123

17、kJ/kg，轮周效率ugov由hugov /hagov算出为0.826346707，校核轮周效率，ugov、=Pu1/E。=u（c11cos1+c22cos2）=0.822916758, u=|(ugov、-ugov)/ ugov*100%|=0.415073833%1%，误差在允许范围内 叶高损失hl由1.2/ln1/1000*hugov算出为4.350322068kJ/kg， 扇形损失h由0.7*(lb1/dgov)2*hagov算出为0.04939667 kJ/kg， 叶轮摩擦损失hf由1.2*( ugov /100)3* dgov 2/ (v11 + v21)*2 / Ggov算出为3

18、.248888734 kJ/kg， 部分进气损失he由(w +s)* hagov算出为6.985695365 kJ/kg，w为鼓风损失系数，由0.15*1/1 *(1-1)* xagov 3算出为0.014503343，s为斥气损失系数，由0.012/1 *4* xagov / dgov算出为0.047868937，级内各项损失之和h为hl +h+hf +he=14.63430284 kJ/kg，下一级入口参数h2由H2+h算出为3391.165537 kJ/kg，查h-s图可得s2= 6.8185 kJ/(kg.)，比容v2= 0.0519959 m3/kg， 调节级有效比焓降higov由h

19、ugovh算出为77.91652839kJ/kg， 调节级效率igov由higov/hagov算出为0.695683289，调节级内功率Nigov由Ggov*higov算出为3444.68972kW调节级进出口速度三角形2. 非调节级的确定和焓降分配由于不考虑漏气，所以第一压力级的流量不变，第一非调节级理想焓降ha1由（1+）*Hah/13算出为93.48668168 kJ/kg，为重热系数，取0.06，第一非调节级级速度c1由(2*ha1*1000)算出为432.4041667m/s，第一非调节级圆周速度u1 由c1*x1算出为207.554m/s，第一非调节级的直径d1由60 u1/n算出

20、为1.322m，末级直径dz由(Gc*vz*/(（2ha）sinz)算出得1.853m，vz为末级喷嘴出口蒸汽比容为25.6587295 m3/kg，一般在2.53，取2.75，在0.0150.025，取0.02，z为动叶出口角，为90， 由图解法将非调节级预分为13级，拟定各级的平均直径和速比值如下，分段号符号单位1234567级特性速比x0.480.480.480.480.480.480.48级平均直径dM1.3221.331.3381.3451.3531.3611.369分段号8910111213级特性速比x0.480.480.480.480.480.48级平均直径dM1.3771.38

21、41.3921.41.5081.853由12.3245（di/xi）2算出各等分点理想比焓降hti如下，分段号符号单位1234567理想比焓降htikJ/kg93.4866816894.6215627295.763290796.7679193397.9224853399.08389828100.2521582分段号8910111213理想比焓降htikJ/kg101.427265102.4611001103.649045104.8438368121.6436709183.6698求得各等分点的平均理想比焓降= = 107.3533 kJ/kg则非调节级的级数z由Hah（1+）/算出为12.85

22、24924取13，校核重热系数，由 =(3.9*10-4)*(1-0.871)*1301.59*12/13算出为0.06044584，与所取0.06的相对误差为0.7375853%1%级序号1234567级特性速比0.480.480.480.480.480.480.48级平均直径1.3221.331.3381.3451.3531.3611.369比焓降93.486694.621595.763296.767997.922499.0838100.252级后压力6.33814.7837733.5542352.593748571.8534381.29130.8727级序号8910111213级特性速比

23、0.480.480.480.480.480.48级平均直径1.3771.3841.3921.41.5081.853比焓降101.427102.461103.649104.843121.643183.669级后压力0.35390.20830.11590.05390.02410.0048第1列非调节级进出口速度三角形第2列非调节级进出口速度三角形第3列非调节级进出口速度三角形第4列非调节级进出口速度三角形第5列非调节级进出口速度三角形第6列非调节级进出口速度三角形第7列非调节级进出口速度三角形第8列非调节级进出口速度三角形第9列非调节级进出口速度三角形第10列非调节级进出口速度三角形第11列非调节

24、级进出口速度三角形第12列非调节级进出口速度三角形第13列非调节级进出口速度三角形四、 机组功率和效率功率校核，计算功率=Nigov=49.73814MW，与额定功率的相对误差为0.52373%1%，符合要求， 汽轮机效率=49.73814*1000/Ggov/Ha x 100%=79.581%参考文献1. 田瑞峰.汽轮机课程设计参考资料M.哈尔滨：哈尔滨工程大学核科学与技术学院，2011.2. 孙为民，杨巧云.电厂汽轮机M.第2版.北京：中国电力出版社，2010.3. 王乃宁, 张志刚.汽轮机热力设计M 北京:水利电力出版社，1987.09.4. 冯慧雯.汽轮机课程设计参考资料 M 北京:水

25、利电力出版社，1992.11.附录1 机组预先计算表1 决定汽轮机的主要参数及近似膨胀过程序号名称符号单位公式来源数据结果1汽轮机有效功率NeMW给定502汽轮机初始蒸汽压力p0MPa给定8.823汽轮机初始蒸汽温度t0给定5354初始蒸汽焓h0kJ/kg由h-s图查得3476.755凝汽器压力pconMPa给定0.00466排汽管中蒸汽速度cexm/s（50150）m/s1007排汽管中能量损失HexkJ/kg式（2-4）58汽轮机最末级出口蒸汽压力pexMPa由h-s图查得0.00489汽轮机组理想焓降HakJ/kg由h-s图查得1413.5910汽轮机组有效效率e给定0.811汽轮机轴系

26、效率w给定0.9912齿轮传动效率g给定0.9813汽轮机机械效率m给定0.9814不工作级损失效率v给定0.9815汽轮机组总机械效率mt0.93216汽轮机组内效率it0.85817汽轮机组内焓降HikJ/kg1212.8618外部密封漏汽损失系数K1.011.015119计算内效率itp0.85820计算内焓降HipkJ/kg1212.8621汽轮机组总蒸汽流量G0kg/s44.2122调节级出口蒸汽压力pgovMPaJgov按表2-1选取6.3423调节级理想焓降ha,govkJ/kg由h-s图查得112.0024调节级内效率i,gov0.630.720.70825调节级内焓降hi,g

27、ovkJ/kg79.3426调节级出口实际蒸汽焓hgovkJ/kg由h-s图查得3397.405527调节级出口实际蒸汽温度tgov由h-s图查得472.6228高压缸内焓降HihkJ/kg1212.8629高压缸非调节级内焓降HihkJ/kg1133.5230高压缸非调节级内效率ih(1.0151.025)itp0.87131高压缸非调节级理想焓降HahkJ/kg1301.5932高压缸排汽压力phMPa由h-s图查得0.0048附录2 高压缸热计算表1 调节级详细计算序号名称符号单位数据1汽轮机初始蒸汽压力P0MPa8.822汽轮机初始蒸汽温度t05353调节级出口蒸汽压力pgovMPa6

28、.344调节级理想焓降hagovkJ/kg1125调节级总反动度0.0756调节级级速度cagovm/s473.28638267调节级级特性速比xagov0.3648调节级圆周速度ugovm/s172.27624339调节级级平均直径dgovm1.09674464710调节级蒸汽流量Ggovkg/s44.21喷嘴计算11喷嘴理想焓降hn1govkJ/kg103.612喷嘴出口蒸汽理论速度c1t1m/s455.192267113喷嘴速度系数10.9714喷嘴出口蒸汽实际速度c11m/s441.536499115喷嘴损失hn1kJ/kg6.1227616喷嘴出口比压力P11MPa6.5020496

29、617喷嘴出口蒸汽比容v11m3/kg0.050768618最小截面处蒸汽压力pkpMPa6.5020496619最小截面前理想焓降hnkgovkJ/kg103.620最小截面处蒸汽速度ckpm/s441.536499121最小截面处蒸汽比容vkpm3/kg0.050768622最小截面积Aminm20.00508333923喷嘴几何出流角11g。1024喷嘴部分进气度10.332825喷嘴高度ln1m0.02552937426选择叶形TC-1A27叶片宽度Bm0.0330叶片安装角y。7831叶片弦长Bn1m0.03067021832叶片相对节距0.7733叶片节距tn1m0.0236160

30、6834喷嘴数目Zn4935喷嘴出口蒸汽实际出汽角11。10动叶栅的计算36动叶栅焓降kJ/kg8.437动叶栅入口蒸汽相对速度w11m/s273.518408538盖度lt+lr_0.00239动叶片高度lb1m0.02752937440动叶栅速度系数1_0.92541动叶栅出口蒸汽相对速度w21m/s279.974625842动叶损失kJ/kg5.65847429643动叶等比熵出口参数H2t3370.8727644动叶出口比焓值H23376.53123445动叶栅出口蒸汽比容v21m3/kg0.051995946动叶栅入口轴向分速m/s76.6720071447动叶栅出口轴向分速m/s7

31、2.8206538748动叶栅出口蒸汽相对气流角21。1649动叶栅出口蒸汽绝对气流角21。36.0174217150动叶栅出口蒸汽绝对速度c21m/s123.838075551余速损失hc2kj/kg7.66793447752轮周损失hukj/kg19.4491687753轮周有效比焓降hugovkJ/kg92.5508312354调节级轮周效率ugov0.82634670755校核轮周效率0.82291675856相对误差%0.4150738357动叶栅型号TP-2A5859级叶高损失hlkJ/kg4.35032206860扇形损失hkJ/kg0.0493966761叶轮摩擦损失hfkJ/

32、kg3.24888873462鼓风损失系数w0.01450334363斥气损失系数s0.04786893764部分进气损失hekJ/kg6.98569536565级内各项损失之和kJ/kg14.6343028466下一级入口参数3391.16553767级进口干度x1168级出口干度x2169级湿气损失系数x070调节级内效率igov0.69568328971调节级内焓降higovkJ/kg77.9165283972调节级内功率NigovkW3444.6897273调节级出口蒸汽压力PgovMPa6.3375523674调节级出口蒸汽比容govm3/kg0.0526677表2 非调节级详细计算

33、序号名称符号单位第1压力级第2压力级第3压力级第4压力级第5压力级1理想焓降hagovkJ/kg93.487 94.622 95.763 96.768 97.922 2总反动度0.074 0.074 0.074 0.074 0.074 3级速度cagovm/s432.404 435.021 437.638 439.927 442.544 4级特性速比xagov0.480 0.480 0.480 0.480 0.480 5圆周速度ugovm/s207.554 208.810 210.066 211.165 212.421 6级平均直径dgovm1.322 1.330 1.338 1.345 1.

34、353 7蒸汽流量Ggovkg/s44.210 44.210 44.210 44.210 44.210 8喷嘴理想焓降hn1govkJ/kg86.615 87.667 88.725 89.655 90.725 9喷嘴出口蒸汽理论速度c1t1m/s416.210 418.729 421.247 423.451 425.970 10喷嘴速度系数10.970 0.970 0.970 0.970 0.970 11喷嘴出口蒸汽实际速度c11m/s403.724 406.167 408.610 410.748 413.191 12喷嘴损失hn1kJ/kg5.119 5.181 5.244 5.299 5.

35、362 13喷嘴出口比压力P11MPa4.850 3.607 2.634 1.884 1.315 14喷嘴出口蒸汽比容v11m3/kg0.065 0.084 0.109 0.144 0.194 15最小截面处蒸汽压力pkpMPa4.850 3.607 2.634 1.884 1.315 16最小截面前理想焓降hnkgov kJ/kg86.615 87.667 88.725 89.655 90.725 17最小截面处蒸汽速度ckpm/s403.724 406.167 408.610 410.748 413.191 18最小截面处蒸汽比容vkpm3/kg0.065 0.084 0.109 0.14

36、4 0.194 19最小截面积Aminm20.007 0.009 0.012 0.016 0.021 20喷嘴几何出流角11g。10.000 10.000 10.000 11.000 11.000 21喷嘴部分进气度11.000 1.000 1.000 1.000 1.000 22喷嘴高度ln1m0.010 0.013 0.016 0.019 0.026 23选择叶形TC-1A24叶片宽度Bm0.015 0.015 0.015 0.015 0.015 25叶片安装角y。78.000 78.000 78.000 78.000 78.000 26叶片弦长Bn1m0.015 0.015 0.015

37、0.015 0.015 27叶片相对节距0.700 0.700 0.700 0.700 0.700 28叶片节距tn1m0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 29喷嘴数目Zn387.000 389.000 392.000 394.000 396.000 30喷嘴出口蒸汽实际出汽角11。10.000 10.000 10.000 11.000 11.000 31动叶栅焓降kJ/kg 6.871 6.955 7.039 7.112 7.197 32动叶栅入口蒸汽相对速度w11m/s202.555 203.781 205.007 207.414 208.647 33盖度lt+lr

38、 _0.002 0.002 0.002 0.002 0.002 34动叶片高度lb1m0.012 0.015 0.018 0.021 0.028 35动叶栅速度系数1 _0.927 0.927 0.927 0.927 0.927 36动叶栅出口蒸汽相对速度w21m/s216.948 218.261 219.574 221.794 223.113 37动叶损失kJ/kg 3.310 3.351 3.391 3.460 3.501 38动叶等比熵出口参数H2t3305.338 3240.023 3170.335 3096.954 3020.689 39动叶出口比焓值H23308.649 3243.

39、373 3173.726 3100.414 3024.190 40动叶栅出口蒸汽比容v21m3/kg0.066 0.085 0.111 0.147 0.197 41动叶栅入口轴向分速m/s70.106 70.530 70.954 78.374 78.841 42动叶栅出口轴向分速m/s59.065 61.541 64.090 72.134 74.382 43动叶栅出口蒸汽相对气流角21。15.799 16.377 16.971 18.979 19.474 44动叶栅出口蒸汽绝对气流角21。88.837 89.446 89.952 88.865 88.405 45动叶栅出口蒸汽绝对速度c21m/

40、s59.078 61.544 64.090 72.148 74.411 46余速损失hc2kj/kg1.745 1.894 2.054 2.603 2.768 47轮周损失hukj/kg10.174 10.426 10.688 11.361 11.632 48轮周有效比焓降hugovkJ/kg83.312 84.196 85.075 85.407 86.291 49轮周效率ugov0.891 0.890 0.888 0.883 0.881 50校核轮周效率0.885 0.884 0.883 0.883 0.884 51相对误差%-0.650 -0.651 -0.626 0.043 0.356

41、52动叶栅型号TP-2A53级叶高损失hlkJ/kg10.128 8.042 6.310 5.321 4.044 54扇形损失hkJ/kg0.005 0.008 0.012 0.017 0.028 55叶轮摩擦损失hfkJ/kg6.481 5.190 4.096 3.179 2.433 56鼓风损失系数w0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 57斥气损失系数s0.017 0.017 0.017 0.017 0.017 58部分进气损失hekJ/kg1.629 1.639 1.649 1.658 1.668 59级内各项损失之和kJ/kg18.243 14.879 12.0

42、67 10.175 8.173 60下一级入口参数3326.892 3258.252 3185.793 3110.588 3032.363 61级湿气损失系数x0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 62内效率igov0.696 0.733 0.762 0.777 0.798 63内焓降higovkJ/kg65.069 69.317 73.007 75.232 78.118 64内功率NigovkW2876.712 3064.506 3227.659 3326.003 3453.593 65动叶出口查表速度m/s234.032 235.449 236.865 239.260

43、 240.683 序号名称符号单位第6压力级第7压力级第8压力级第9压力级第10压力级1理想焓降hagovkJ/kg99.084 100.252 101.427 102.461 103.649 2总反动度0.074 0.074 0.074 0.074 0.074 3级速度cagovm/s445.160 447.777 450.394 452.683 455.300 4级特性速比xagov0.480 0.480 0.480 0.480 0.480 5圆周速度ugovm/s213.677 214.933 216.189 217.288 218.544 6级平均直径dgovm1.361 1.369

44、1.377 1.384 1.392 7蒸汽流量Ggovkg/s44.210 44.210 44.210 44.210 44.210 8喷嘴理想焓降hn1govkJ/kg91.801 92.884 93.972 94.930 96.031 9喷嘴出口蒸汽理论速度c1t1m/s428.489 431.007 433.526 435.730 438.248 10喷嘴速度系数10.970 0.970 0.970 0.970 0.970 11喷嘴出口蒸汽实际速度c11m/s415.634 418.077 420.520 422.658 425.101 12喷嘴损失hn1kJ/kg5.425 5.489 5.554 5.610 5.675 13喷嘴出口比压力P11MPa0.890 0.581 0.362 0.214 0.119 14喷嘴出口蒸汽比容v11m3/kg0.267 0.377 0.549 0.836 1.399 15最小截面处蒸汽压力pkpMPa0.890 0.581 0.362 0.214 0.119 16最小截面前理想焓降hnkgov