六钦高速大江埠中桥盖梁施工计算书

1、目录目录 第一部分第一部分 工程概况工程概况.2 2 一、设计依据 .2 二、抱箍设计 .2 三、防护栏杆与与工作平台 .3 第二部分第二部分 盖梁抱箍法施工设计计算盖梁抱箍法施工设计计算.3 3 一、设计检算说明 .3 二、侧模支撑计算 .3 1、拉杆拉力计算 .4 2、侧模与端模支撑 .4 3、背带强度计算 .5 4、竖带强度计算 .5 5、纵梁计算 .6 6、横楞计算 .7 三、抱箍承载力计算 .8 1、荷载计算 .8 2、抱箍计算 .8 3、高强度螺栓的检验 .9 第一部分第一部分 工程概况工程概况 一、设计依据一、设计依据 （1）交通部行业标准，公路桥涵钢结构及木结构设计规范（jtj

2、025-86） （2）桥梁施工常用数据手册 人民交通出版社 （3）公路施工手册，桥涵（上、下册）交通部第一公路工程总公司。 （4）路桥施工计算手册 人民交通出版社 （5）我单位的桥梁施工经验。 二、抱箍二、抱箍设计设计 采用两块半圆弧型钢板（板厚 t=16mm）制成，焊接材料应根据母材情况按规范要求选 用，抱箍内表面喷砂处理，钢板面保持粗糙。抱箍对应的螺栓孔在同一中心线上，孔径偏差 符合相关加工精度要求，不允许在螺杆截面上因加工偏差形成剪应力。抱箍内侧面周长较桥 墩立柱周长小 3050mm，直径等于立柱直径，一套加工成两块，两块抱箍加工成对称件。 抱箍紧固使用符合国标要求的高强螺栓，高 110

3、cm，采用 40 根 m20 高强螺栓连接。抱 箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。 盖梁悬空支撑法施工 三、防护栏杆与与工作平台三、防护栏杆与与工作平台 (1)栏杆采用 50 的钢管搭设，在横梁上每隔 2.4 米设一道 1.2m 高的钢管立柱，竖向 间隔 0.5m 设一道钢管立柱，钢管之间采用扣件连接。立柱与横梁的连接采用在横梁上设 0.2m 高的支座。钢管与支座之间采用销连接。 (2)工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设 2cm 厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝 绑扎牢靠。 第二部分第二部分 盖梁抱箍法施工设计计算盖梁抱箍法施工设计计算 一、设计检算说明一

4、、设计检算说明 1、设计计算原则 （1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。 （2）综合考虑结构的安全性。 （3）采取比较符合实际的力学模型。 （4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。 2 2、对部分结构的不均布性采用较大的均布荷载。 3、本计算结果适合于三联大桥桥墩盖梁施工，白沙布中桥可以借鉴。 4、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。以做安全储备。 5、抱箍加工完成实施前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。 二、侧模支撑计算二、侧模支撑计算 按内部振捣器计算，设初凝时间为 3 小时，混凝土入模时温度考虑 25c，浇筑速度按 12m3/小时计算，砼坍落度 912cm。 新浇

5、混凝土考虑侧压力强度和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧 压力。计算公式为： ，式中： 2/1 210max 22 . 0 vtf 混凝土的重力密度取 26kn/m3 新浇筑混凝土的初凝时间为 3h 0 t t混凝土的温度 25 v混凝土的浇灌速度取 0.6m3/h 混凝土侧压力计算高度 1.4mh 不掺外加剂时取 1.0； 1 混凝土坍落度为 110mm150mm 时，影响修正系数取 1.15 2 新浇砼侧压力 22/12/1 210max /286.156 . 015 . 1 132622 . 0 22 . 0 mknvtf 振捣砼时侧模产生的荷载为 4kn/m2 新浇砼总

6、侧压力 2 max /286.194286.15mknp 有效压头高度 m f h74 . 0 26/286.19 max 1 1、拉杆拉力计算、拉杆拉力计算 荷载组合： 混凝土振捣产生侧压力为 4kn/m2，混凝土每次入模容积按 0.2m30.8m3考虑，则： 2 /29.274429.19mknf nbafp229236 . 04 . 127290 选用螺栓，容许拉力16mnn2292324500 2 2、侧模与端模支撑、侧模与端模支撑 侧模为特制大钢模,面模厚度为 5mm，肋板采用6.36.36 角钢，高 6.3cm，钢模 肋板外设三道纵向背带，背带采用 10cm10cm 方木。 侧模背

7、带外侧设置竖带，竖带采用12.6 槽钢按 60cm 布置，竖带高 1.7m 孔距 1.5m，上 下各设一条 16 螺栓作拉杆，在竖带外设 48 的钢管斜撑，支撑在横梁上。 3 3、背带强度计算、背带强度计算 背带直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的单跨两跨连续梁计算，根据模板系 设计图，背带间距为 60cm,采用 10cm10cm 方木，方木截面惯性矩 ix和截面抵抗矩 wx分别 为: a= bh 100cm2, wt = bh2/610102/6166.67 cm3, ix = bh3/12 =10103/12833.33 cm4; 23 /374.166001029.27mmnfaq

8、 mmn qb m.619142 8 550374.16 8 22 max 2max max /71 . 3 100067.166 619142 mmn w m ,可。 22 max /13/9.9mmnfmmn mm2 . 1 1033.83310150 550374.16 150 34 44 max ei qb 1.375mm550/400mm2 . 1 max 4 4、竖带强度计算、竖带强度计算 竖带采用2-10槽钢按55cm布置，竖带高1.7m孔距1.5m，上下各设一条16螺栓作拉杆， 在竖带外设48的钢管斜撑，支撑在横梁上。 2 7 . 12 cma 4 198cmix 3 7 .

9、39 cmwx mmn qab m.3453891 827 8 232 max 2max max / 0 . 87 1000 7 . 39 3453891 mmn w m 22max max /215/ 0 . 87mmnfmmn w m mm ei ql 004 . 0 10198101 . 2384 15001029.275 384 5 45 434 mmmm75 . 3 400 1500 004 . 0 5 5、纵梁计算、纵梁计算 （1）盖梁砼自重： 2 1 4 . 27/ 6 . 54264 . 15 . 1mmknknf （2）底模模板自重(根据计算手册资料

10、) 2 2 /5mknf （3）施工活荷载与其它荷载 2 3 /5mknf （3）砼入模荷载 kn tg ghw f13 . 0 8 . 95 28 . 9212 4 2 / 4 . 3755 4 . 27mknf 拟采用工字钢作为纵梁a402 2 1 . 86 cma 4 21720cmix 3 1090cmwx 跨中弯矩： mmn qab m.192002250 8 740075010 4 . 37 8 232 max 2max max /176 10001090 192002250 mmn w m 22max max /215/176mmnfmmn w m mm ei ql 03 . 0

11、 1021720101 . 2384 740010 4 . 375 384 5 45 434 mmmm 5 . 18 400 7400 03 . 0 6 6、横楞计算、横楞计算 横楞拟采用10 槽钢 2 7 . 12 cma 4 198cmix 3 7 . 39 cmwx mmn qab m.5408615 8 124275010 4 . 37 8 232 max 2max max /24.136 1000 7 . 39 5408615 mmn w m 22max max /215/24.136mmnfmmn w m mm ei ql 003 . 0 10198101 . 2384 12421

12、0 4 . 375 384 5 45 434 mmmm1 . 3 400 1242 003 . 0 横楞拟采用 10cm10cm 方木 a= bh 100cm2, wt = bh2/610102/6166.67 cm3, ix = bh3/12 =10103/12833.33 cm4 mmn qab m.2163446 8 124230010 4 . 37 8 232 max 2max max /98.12 100067.166 2163446 mmn w m 22max max /13/98.12mmnfmmn w m mm ei ql 014 . 0 1033.833108 . 9384

13、124210 4 . 375 384 5 43 434 mmmm1 . 3 400 1242 014 . 0 三、抱箍承载力计算三、抱箍承载力计算 1 1、荷载计算、荷载计算 （1）砼荷载 knf89.65226227 . 2 5 . 102 . 1 65 . 8 5 . 14 . 1 1 ）（ （2）模板自重按 2 /5mkn knf85.9855 . 118.1355 . 1227 . 2 65 . 8 2 ）（ （3）纵梁自重 knmkgf82.17/ 6 . 67218.133 总荷载 knf56.77482.17585.9889.652 2 /18.395 . 118.13/56.7

14、74mknq）（ 最大的支撑反力反映在摩擦箍与纵梁支撑点处，摩擦箍采用 a3钢板制作并作喷砂处理， 盖梁荷载对摩擦箍的滑动压力为支座反力，支座反力按外伸悬臂梁计算。 kn l a ql rr ba 45.865 2 4 . 7 27 . 2 2 4 . 718.39 ) 2 ( 2 ）（ 2 2、抱箍计算、抱箍计算 抱箍采用厚 a3 钢板制作，抱箍（钢板）高度为，钢板与混凝土柱接触面 mm16mm1000 考虑不作喷砂等加工处理，根据规范规定，用钢丝刷清除浮锈或未经处理的干净轧制表面， 接触面摩擦系数为 0.3，抱箍承受轴力。计划抱箍两侧各采用 20 个 8.8 级 knn45.865 m20

15、 高强螺栓，m20 高强螺栓容许予拉力 p 值为。 kn110 单个高强螺栓抗剪承载力设计值 式中 单个高强螺栓抗剪承载力设计值 b v n 予拉力 p 抗滑移（摩擦）系数 传力摩擦面数 f n 0.9 螺栓受力非均匀系数 摩擦箍承受的滑动压力为支座反力，抱箍抗滑力应大于支点反力，即。 nf knknnnf b v 45.865118840 7 . 29 钢板强度验算 摩擦箍构件厚度，构件的毛截面强度为 mmt16 高强螺栓计算使用数量 3 3、高强度螺栓的检验、高强度螺栓的检验 扭矩法： （1）将螺母退回 600 左右，用表盘式定扭扳手测定拧回至原来位置时的扭矩值，若测 定的扭矩值较施工扭矩值低 10以内即为合格。 （2）用表盘式定扭扳手继续拧紧螺栓，测定螺母开始转动时的扭矩值，若测定的扭矩 值较施工扭矩值大 10以内即为合格。 knpnn 7 . 291103 . 09 . 09 . 0 f b v 22 3 /310/25.74 161000 101188 mmnfmmn a n 30 7 . 29 45.865 b v n n n 转角法： ( 1)检查初拧后人螺母与螺尾端头相对价置所划的终拧起始线和终止线所夹的角度是否 在规定的范围内。 ( 2)在螺尾端头和螺母相对位置划线，然后完全卸松螺母，再按规定的初拧扭矩和终拧 角度重新拧紧