1题目名称：深圳地铁香蜜湖站设计

1、深圳地铁香蜜湖站设计深圳地铁香蜜湖站设计 目目 录录 目录目录 .1 一、工程概况 .5 5 二、建筑设计二、建筑设计 .6 2.1 确定地铁车站的规模及组成 6 2.2 站厅层设计 7 2.3 站台层设计 8 2.3.1 站台形式.8 2.3.2 站台长度.10 2.3.3 站台宽度及形式.10 2.4 出入口与通道设计 13 2.4.1 出入口通道客流量.13 2.4.2 地铁车站风道和风亭设置.14 2.5 地铁车站的主要设施 14 2.5.1 车站内各种设施通行能力的限额.14 2.5.2 地铁设备及设施计算过程.15 三、结构设计 .1717 3.1 基本设计资料 17 3.1.1

2、地质条件.17 3.1.2 荷载类型.17 3.1.3 结构形式.18 3.2 单元性质及内力求解 18 3.2.1 单元的刚度性质（ei、ea）.18 3.2.2 主动土压力计算.20 3.2.3 结构内力计算.26 3.3 配筋计算 29 3.3.1 地铁侧墙及中柱配筋计算.29 3.3.2 梁配筋计算.36 3.3.3 板配筋计算.39 3.4 箍筋计算及设计 45 3.4.1 侧墙及中柱的箍筋设计.45 3.4.2 梁的配箍筋计算.46 3.4.3 板的抗剪措施.49 3.5 裂缝宽度验算 49 3.5.1 侧墙及柱的裂缝宽度验算.49 3.5.2 梁的裂缝宽度验算.54 3.5.3

3、板的裂缝宽度验算.56 四、结论 .5959 致谢 .6060 参考文献参考文献 .6161 附录附录 1 1 土层物理力学指标统计表土层物理力学指标统计表 .6262 物理力学指标统计表 1.62 物理力学指标统计表 2 .63 物理力学指标统计表 3 .64 附录二附录二 设计值荷载组合设计值荷载组合.6565 设计值 内力组合情况 1 .65 设计值 内力组合情况 2 .69 设计值 内力组合情况 3 .73 设计值 内力组合情况 4 .77 设计值 内力组合情况 5 .81 设计值 内力组合情况 6 .85 梁设计值计算结果 .89 附录三附录三 标准值荷载组合标准值荷载组合.9393

4、 标准值荷载组合情况 1 .93 标准值荷载组合情况 2 .97 标准值荷载组合情况 3 .101 标准值荷载组合情况 4 .105 标准值荷载组合情况 5 .109 标准值荷载组合情况 6 .113 梁标准值计算结果 .117 中文译文 .121121 英文原文 .131131 北方工业大学北方工业大学 本科毕业设计设计书本科毕业设计设计书 题 目： 深圳地铁香蜜湖站设计 指导教师 ： 王 辉 专业班级： 土木 041 班 学 号： 04103020131 姓 名： 李松涛 日 期： 2008 年 5 月 深圳地铁香蜜湖站设计深圳地铁香蜜湖站设计 一、工程概况一、工程概况 香蜜湖站为深圳地铁

5、 1 号线的中间站，大致呈东西走向。车 站纵轴线与深南大道中心线基本一致，车站中心里程 ck10+323。站位在全线中地势最高，地形略有起伏，站位处于 地势东高西低，深南大道由香梅路口向西为下坡，地面高程 16.1619.60m,部分路面纵面坡达 2.06%。 香蜜湖站位于香梅路西侧与香蜜湖度假村出口之间的深南大 道北侧绿地下，与深南大道大致平行。车站附近高大建筑物较少， 车站东北角紧邻香蜜湖东座酒店，西北面是香蜜湖度假村，南面 是深圳市东西向主要交通干道之一的深南大道和高尔夫球场。 车站共设地下两层，地下一层为站厅层，建筑面积控制在 6000m2左右。地下二层为站台层，建筑面积控制在 400

6、0m2左右。 该站设西北口、东北口、东南口和西南口四个出入口。 本站具备明挖条件。综合受力、使用、建筑、经济和施工等 因素，本站结构采用双层矩形现浇框架结构。 二、建筑设计二、建筑设计 2.1 确定地铁车站的规模及组成确定地铁车站的规模及组成 车站规模主要指车站外形尺寸大小、层数及站房面积多少。 根据客流量大小确定规模。车站规模一般分为 3 个等级。 规模等级适用范围 1 级站 适用于客流量大，地处市中心区的大型商贸中心， 大型交通枢纽中心，大型集会广场，大型工业区 及位置重要的政治中心地区。 2 级站 适用于客流量较大，地处较繁华的商业区，中型 交通枢纽，大中型文体中心，大型公园及游乐园 及

7、游乐场，较大的居住区及工业区。 3 级站适用于客流量小，地处郊区各站。 本站为 2 级车站 地铁车站由车站主体（站厅、站台、生产、生活用房等） ， 出入口及通道，通风道及地面通风亭等三大部分组成。 车站主体：列车的停靠点，供乘客集散、候车、上下车及换 乘。 2.2 站厅层设计站厅层设计 合理紧凑地布置地下车站的设备管理用房，目的是减少空间 浪费，节省工程投资。车站管理用房面积可参照表 2。 名称面积（m2）备注 车站控制室 （含防灾控制） 40两个站厅时另加设一间 12 m2的副 值班室，地面、高架车站酌情减 少 站长室15中心站，另加一间 12 m2 警务室 152 一条线上另加设 12 间

8、警署室， 每间 12 m2 交接班室 （兼会议、餐厅） 1.5 m2/人按一般定员计 更衣室（分男、女）0.6m2/人按站台全部定员计 茶水室10附洗涤池 卫生间女 3 坑位 男为一个坑位 两个小便斗 管理人员用 清扫室 （站厅、站台各设 一间） 82 附洗涤池、两个站厅，侧式站台 另增 站务员室15侧式车站站台设两间（面积可适 当减小） 收款室（即票务室）20 库房20 供电值班室 （每座降压变电所 配一间） 10如 scada 同步实施，可不设 列检室10交路折返站 司机休息室8交路折返站 维修巡检室12宜每站一间，至少 35 站一间 2.3 站台层设计站台层设计 2.3.1 站台形式站台

9、形式 站台是供乘客上下车及候车的场所，一般为岛式或者侧式站 台。 岛式站台： 站台设在上下行线路中间，供两条线路使用。站台两端设楼 梯或自动扶梯与站台连接。如下图所示，地铁的客流量能够集中， 空间利用率也很高。但是在火车站台内比较不容易判定火车去往 的方向。适合大中型地铁站 岛式站台示意图 客 流 客 流 区间 喇叭口 站台 侧式站台： 站台设在上下行线路两侧，线路可以最小线间距在两站台间 通过。如下图所示，乘客能够比较直观的上下车，而且乘客流向 针对性比较强。早较也相比岛式站台较低时和中小型地铁站 客流 客流 站台 站台 侧式站台示意图 岛式站台与侧式站台的比较 项目岛式站台侧式站台 站台使

10、用站台面积利用率高，可 调剂客流，乘客有乘错 车的可能 站台面积利用率低，不能 调剂客流，乘客不易乘错 车 站台设置站厅与站台需设在两个 不同的高度上，站厅跨 过线路轨道 站厅与站台可以设在同一 高度上，站厅可以跨过线 路轨道 站内管理管理集中，联系方便站厅分设时，管理分散， 联系不方便 乘客中途 折返 乘客中途改变乘车方向 比较方便 乘客中途改变乘车方向不 方便，需经天桥或地道 改扩建难 易性 改建扩建时，延长车站 很困难，技术复杂 改建扩建时，延长车站比 较容易 站内空间站厅、站台空间宽阔完站厅分设时，空间分散， 整不及岛式站台宽阔 喇叭口设 置 需设喇叭口不设喇叭口 造价较高较低 注：注

11、：另外还有的车站采用混合式站台：在一个车站同时采用岛式、侧 式站台时称为岛、侧混合式站台（一岛一侧或一岛两侧） 。岛式以及侧式 站台间以天桥或地道相联系。 因为本站流动人口多、上下车客流量大，要求站台有较大的 机动性，并且交由前瞻性，能够满足中长期的使用要求。所以采 用岛式站台。 2.3.2 站台长度站台长度 这里说的站台长度即为站台计算长度，是指站台乘车部分的 有效长度。它为能容纳远期一列车编组长度，加上一定余量停车 距离的总和。一列车编组可由 210 节车厢组成。停车距离的确 定与驾车司机的熟练程度或采用自动停车设备的先进程度有关。 列车为 2b 型，每节车厢长车 19.52 m，由 6

12、节车厢编组。停车 距离为 2 m。因此，站台的计算长度： l=19.526+2119m 取 120m 2.3.3 站台宽度及形式站台宽度及形式 a 计算原理 站台宽度主要根据车站远期预测高峰小时客流量大小、列 车运行间隔时间、结构横断面形式、站台型式、站房布置、楼梯 及自动扶梯位置等因素综合考虑确定的。站台宽度计算根据规范 推荐算法（无屏蔽门）： 岛式站台宽度：tnzbbd 2 b侧站台宽度； n横向柱数； z柱横向宽度； t楼梯与自动扶梯宽度之和（含与柱间空隙） 。 侧站台宽度： b q a l b 上 l b q 上下 按以上公式计算取大值。若 b2.5m，则取 b=2.5m（岛式站 台的

13、侧站台最小宽度为 2.5m） 。 ：远期每列车高峰小时单侧上车设计客流量； q上 ：远期每列高峰小时单侧上下车设计客流量； q上下 ：站台上人流密度； l ：站台计算长度； ：站台安全防护宽度。 ba 远期每列车高峰小时单侧设计客流量： n t q t：远期每列车高峰小时单侧上或下车人数； n ：远期列车高峰小时单侧趟数。 b 设计客流量 （a）远期早高峰小时客流量 西行上车人数 1337 人次，西行下车人数 1544 人次，东行上 车人数 1711 人次，东行下车人数 1336 人次，合计 5928 人次。 （b）远期晚高峰小时客流量 西行上车人数 1225 人次，西行下车人数 1623 人

14、次，东行上 车人数 1476 人次，东行下车人数 1224 人次，合计 5548 人次。 根据客流量预测，本站 2028 年早高峰小时客流量 5928 人次 控制设计，超高峰系数采用 1.4，设计客流量为每小时 8299 人次。 c 计算过程 早高峰 t西上下1337+15442881 t东上下1711+13163027 晚高峰 t西上下1225+16232848 t东上下1476+12242690 因为东行上车人数 1711 人次在“东西上车”人数中是最大 的，所以取远期高峰小时单侧上车人数 t上=1711 同理：t东上下3027 最大，所以取远期高峰小时单侧上下 车人数 t上下 =3027

15、， 远期每列车高峰小时单侧上车设计客流量（设计列车 每小时 40 趟）： 侧站台宽度：2.5 1711 0.5 0.50.678 12040 . a b l q b 上 =0.3152.5 42070.5 12040 b l q 上下 岛式站台的侧站台最小宽度为 2.5m,所以取 b=2.5m 因此，侧站台宽度 b=2.5m. 柱子宽度取 0.8m，自动扶梯宽度为 1m,设 1 部。楼梯宽 2m，自动扶梯与楼梯间距取 0.4m 岛式站台宽度： =2.52+0.82+2+12+0.4=10tnzbbd 2 2.4 出入口与通道设计出入口与通道设计 2.4.1 出入口通道客流量出入口通道客流量 根

16、据本站四个出入口通道所在位置，四个方向的分向客流量 分别为：西北出入口 3340 人次/小时；东北出入口 3340 人次/小 时；东南出入口 1432 人次/小时；西南出入口 1432 人次/小时。 查规范可知：1m 宽通道双向混行的最大通过能力为 4000 人/ 小时 出入口的长度计算公式为：, 1 nk l nn 式中： n预测下客量（下行+上行） （人/h） ； k超高峰系数，取 1.21.4； n1每小时输送能力，取 4000 人/小时/米 n楼梯的利用率，选用 0.8 西北出入口、东北出入口=1.46 m2.4 1 3340 1.4 4000 0.8 nk l nn m，取为 2.5

17、m。 东南出入口、西南出入口=0.625 1 1432 1.4 4000 0.8 nk l nn m2.4 m，取为 2.5m。 2.4.2 地铁车站风道和风亭设置地铁车站风道和风亭设置 风道是地下车站和外界环境进行气体交换的通道。 地面风亭是在地面出入口部位的建筑物，设有进气口和排风 口。 风道设置数量按照环控要求，长度不宜大于 25m，弯折不宜 过多。 风亭的要求：距离建筑物 5m，封口距地面的高度最小 5m。 进排气口合建时，高差最小 5m；高度相同时，最小距离 5m。 2.5 地铁车站的主要设施地铁车站的主要设施 2.5.1 车站内各种设施通行能力的限额车站内各种设施通行能力的限额 规

18、范规定： 1m 宽楼梯的双向混行的最大通过能力为 3200 人/时； 人工检票口的最大通过能力为 2600 人/时； 门扉式非接触 ic 卡自动检票机的最大通过能力为 3200 人/ 时； 1m 宽自动扶梯输送速度为 0.65m/s 的最大通过能力不大于 9600 人/时； 自动扶梯应采用 30倾角，有效净宽为 1m，人行楼梯宜采 用 2634倾角，其单向通行不小于 1.8m，双向通行不小于 2.4m，当宽度大于 3.6m 时，应设置中间扶手。楼梯宽度应符合 建筑模数。每个梯段不超过 18 步，休息平台长度宜采用 1.21.8m。 2.5.2 地铁设备及设施计算过程地铁设备及设施计算过程 1.

19、 楼梯：楼梯宽度计算公式 , 2 nk m nn 式中： n预测下客量（下行+上行） （人/h） ； k超高峰系数，取 1.21.4； n2楼梯双向混合通行能力，取 3200 人/小时/米 n楼梯的利用率，选用 0.7。 =1.89m 取为 2.5m。 2 3028 1.4 3200 0.7 nk m nn 乘客使用的楼梯踏步高度宜采用 135150mm，宽度宜采用 300340mm。 2. 自动扶梯： 自动扶梯台数计算： , 1 nk n nn 式中： n预测下客量（下行+上行） （人/h） ； k超高峰系数，取 1.21.4； n2每小时输送能力，取 8900 人/小时/米 n楼梯的利用率

20、，选用 0.8 =0.59 部，取为 2 部 1 3048 1.4 8900 0.8 nk n nn 3. 售检票设施：主要是乘客使用的售、检票系统。检票口计算 公式： 2 2 2 mk n m 式中： m2 高峰小时进站客流量（上行或下行）或出站客流量总 量； k超高峰小时系数，取 1.21.4； m 2检票机每台每小时检票能力，取 1200 人/小时/台。 =3.56，取 4 台。 2 2 2 3048 1.4 1200 mk n m 三、结构设计三、结构设计 3.1 基本设计资料基本设计资料 3.1.1 地质条件地质条件 站址区为冲积平原及台地，站区范围内上覆第四系全新统人 工堆积（q4

21、m1）,冲积层（q4a1）及第四系中更新统残积层 （q4e1） ，下伏燕山期花岗岩（53）,该工程区内的地质条件分 述如下： 第四系全系统(q4)： 人工堆积层（q4m1）：素填土（粘土） ，可塑至坚硬， 含砂砾、粗砂等，厚 1.21.9m，fk=120kpa 。 冲积层（q4a1）： a. 粘土，坚硬，下部含大量石英砂粒，厚 0 10.9mm， fk=120kpa 。 b. 中密，很湿饱和，最厚 4.7m，fk=250kpa。 第四系中更新统残积层（q2e1）： 砾质粘性土：硬塑坚硬，含砂砾，厚 6.4- 15.7m，fk=250kpa 。 燕山期花岗岩（53）： 全风化带：岩芯呈土、碎石、

22、砂砾状，厚 0 0.9m，fk=300kpa 水文地质地下水埋深 3.56.4m，为第四系孔隙潜水， 略具承压性，主要补给来源为大气降水。地下水对普通 混凝土结构具有弱酸性腐蚀、弱分解性腐蚀、弱溶解性 腐蚀、对钢结构具有弱腐蚀性。 3.1.2 荷载类型荷载类型 永久荷载：结构自重、地层压力、静水压力及浮力、设 备重量、侧向地层抗力及地基反力等； 可变荷载：地面车辆荷载及其引起的侧向土压力，人群 荷载、施工荷载等；偶然荷载：地震荷载、人防荷载。 3.1.3 结构形式结构形式 根据设计条件，本站结构采用双层矩形现浇框架结构， 具体结构形式按计算结构比选定。 3.2 单元性质及内力求解单元性质及内力

23、求解 3.2.1 单元的刚度性质（单元的刚度性质（ei、ea） 1.顶板（厚800mm）： 43 152 1 3.25 101000 800 lim 12 1.387 10/ x ei n mm 4 10 3.25 101000 800 2.6 10 ea 2.中板厚（350mm）： 4 142 1 3.25 101000 350 12 1.161 10/ ei n mm 4 10 3.25 101000 325 1.138 10 ea 3. 底板（厚900mm）： 43 152 1 3.25 101000 900 12 1.974 10/ ei n mm 4 10 3.25 101000 9

24、00 2.925 10 ea 4. 侧墙（厚500mm）: 43 142 1 3.25 101000 500 12 3.385 10/ ei n mm 4 10 3.25 101000 900 1.625 10 ea 5. 中柱（b=h=800mm）由于柱子不是连续的因此须计算其 折算刚度: 43 142 10.8 3.25 10800 800 128 1.109 10/ ei n mm 4 9 0.8 3.25 10800 800 8 2.6 10 ea 6. 梁的刚度性质 顶梁（b=900mm；h=1600mm）： 43 142 1 3.25 10900 1600 12 9.98 10/

25、ei n mm 4 10 3.25 10900 1600 4.68 10 ea 中梁（b=900mm；h=700mm） 43 142 1 3.25 10900 700 12 9.98 10/ ei n mm 4 10 3.25 10900 1600 4.68 10 ea 底梁（b=900mm；h=17200mm） 43 162 1 3.25 10900 1720 12 1.24 10/ ei n mm 4 10 3.25 10900 1720 5.03 10 ea 3.2.2 主动土压力计算主动土压力计算 1计算原理：由于各个土层土的性质（包括其土的重度、 粘聚力、内摩擦角等）不一样，因此计算

26、时首先要分层 计算.。同时由于计算软件的局限,，不能完全模拟土压力 的作用效果。因此我们采用划分结构单元进行模拟等效 土压力的作用效果。如下图所示：（垂直方向每一米作 为一个计算单元，由于该软件只能计算 80 个单元，水平 方向就相应划分少一些） 1）粘性土的主动土压力计算公式 kackazpa2 式中：pa主动土压力,kpa ka 主动土压力系数，ka=tan2 (45) 2 土的重度,kn / m3 z 计算点的离土表面的深度，m 粘性土的粘聚力，kpac 2) 临界深度计算: 土压力为零的点的深度 zo 称为临界深度,由 =0kackazpa2 得 z0=, ka c 2 3）当土层表面

27、作用均布荷载 q 时,可把荷载 q 视为虚构的 土层h 的自重产生的。虚构土层高度。 q h 若土层有几种不同性质的水平土层，此时土压力的计算分 第一土层与第二土层两部分: a)第一层土，土层厚 h1，土层指标 1、c1、1，土压力 计算同前。 b)第二层土的土压力计算：将第一层土的重度 1,厚度 h1, 折算成与第二层的重度 2相应的当前厚度 h1来计算。 c)土的当前厚度。按高度 h1。土层高度为 2 1 1h h1h2。 2已知地铁站台覆土厚度为 3.5m， 第一层素填土土重度 20.0kn/ m3，厚 2m，内摩擦角 1 为 25.6，凝聚力 c1 为 17.5kpa；第二层砾砂重度为

28、 19.0kn/m3，厚 3m，内摩擦角 2 为 32,凝聚力 c2 为 12kpa；第三层砾质粘性土重度为 18.3kn/ m3，厚 7m，内 摩擦角 3 为 20.6,凝聚力 c3 为 18.3kpa；以下为燕山期花 岗岩重度为 18.4kn/ m3，内摩擦角 4 为 0,凝聚力 c4 为 0kpa (1) 将土层表面作用的均布荷载 q,折算成当前土层高度 h。 1 m q h 20 20 第一层土为粘性土,计算临界深度 z0： ka=tan2 (45)=0.40 2 z0= 2.78 m 22 17.5 200.40 c ka 所以顶部土压力为零 第一层土底部的土压力强度 2 20(12

29、)0.402 17.50.40 =9.68 kpa pazkacka （2） 第二层土土压力的计算,先将上层土折算成当前土层,厚度 为： 1 2 1 2 20 (12)3.16 m 19 h h 第二层土为粘性土,计算临界深度 z0： ka=tan2 (45)=0.31 2 z0= 2.29 m 22 12 190.31 c ka 第二层土顶部的主动土压力强度 2 192.290.402 120.31 =5.13 kpa pazkacka 第二层土底部的主动土压力强度 2 19(2.293)0.402 120.31 =22.65 kpa pazkacka （3） 第三层土土压力的计算,先将上层

30、土折算成当前层,厚度 为: 2 3 2 3 19 (3.163)6.39 m 18.3 h h 第三层土为粘性土,计算临界深度 z0： ka=tan2 (45)=0.48 2 z0=2.89 m 22 18.3 18.30.48 c ka 第三层土顶部的主动土压力强度 2 18.36.390.482 120.48 =30.75 kpa pazkacka 第三层土底部的主动土压力强度 2 18.3(6.397)0.482 18.30.48 =92.17 kpa pazkacka （4） 第四层土土压力的计算,先将上层土折算成当前层,厚度为: 3 4 3 4 18.3 (6.397)13.32 m

31、 18.4 h h zo=0, ka=1 第四层土顶部的主动土压力强度 18.4 13.32 1 =245.1 kpa pazka 基础底部的主动土压力强度 18.4(13.322.36) 1 =288.52 kpa pazka 综上所述，得出： 1.可变荷载作用于结构两侧土层时土压力如下表所示： 标准值设计植 地面处主动土压力值00 第一层土底的主动土压力值9.6811.62 第二层土土顶主动土压力值5.136.159 第二层土下 1m 主动土压力值10.9713.16 第二层土下 2m 主动土压力值16.820.17 第二层土下 3m 主动土压力值22.627.17 第三层土土顶主动土压力

32、值30.836.9 第三层土下 1m 主动土压力值39.547.43 第三层土下 2m 主动土压力值48.357.96 第三层土下 3m 主动土压力值57.0868.49 第三层土下 4m 主动土压力值65.8579.02 第三层土下 5m 主动土压力值74.6389.55 第三层土下 6m 主动土压力值83.4100.1 第三层土下 7m 主动土压力值92.17110.6 第四层土土顶主动土压力值245.1294.1 第四层土下 1m 主动土压力值263.5316.2 第四层土下 2m 主动土压力值281.9338.3 第四层土下 2.36 主动土压力288.5346.2 2. 当可变荷载没

33、有作用在结构两侧土层上，对土压力值不产生 影响 标准值设计值 地面处主动土压力 pa00 第一层土底的主动土压力值1.752.104 第二层土土顶主动土压力值00 第二层土下 1m 主动土压力值4.825.79 第二层土下 2m 主动土压力值10.712.8 第二层土下 3m 主动土压力值16.519.8 第三层土土顶主动土压力值21.225.4 第三层土下 1m 主动土压力值29.935.93 第三层土下 2m 主动土压力值38.7146.46 第三层土下 3m 主动土压力值47.4956.98 第三层土下 4m 主动土压力值56.2667.51 第三层土下 5m 主动土压力值65.0478

34、.04 第三层土下 6m 主动土压力值73.8188.57 第三层土下 7m 主动土压力值82.5899.1 第四层土土顶主动土压力值225.1270.1 第四层土下 1m 主动土压力值243.5292.2 第四层土下 2m 主动土压力值261.9314.3 第四层土下 2.36 主动土压力268.5322.2 3.2.3 结构内力计算结构内力计算 本结构设计采用结构力学求解器作为内力计算辅助工具。 先做出如下图的计算框架，即从地铁中取出1m作为计算单 元。然后围绕它进行分析、计算。 荷载求解过程 顶梁： 恒载标准值：2 20 1 0.5 19 10.8 1 2569.5/kn m 恒载设计值

35、： 1.22 20 1 0.5 19 10.8 1 2583.4/kn m 活载标准值：20 120/kn m 活载设计值：1.4 2028/kn m 中梁： 恒载标准值：0.35 1 258.75/kn m 恒载设计值：1.2 8.7510.5/kn m 活载标准值：4 14/kn m 活载设计值：1.4 45.6/kn m 底梁： 恒载标准值：0.9 1 2522.5/kn m 恒载设计值：1.2 22.527/kn m 底梁计算时，由于基础是弹性的，因此可不考虑可变荷载作 用 中柱： 恒载标准值：0.9 0.9 2520.25/kn m 恒载设计值：1.2 20.524.3/kn m 侧

36、墙： 恒载标准值：0.5 1 2512.5/kn m 恒载设计值：1.2 12.515/kn m 由于力学求解器不能直接输入类似土压力的模型进行计算。 因此在计算时，我将土压力作用的竖向侧墙分为1m的计算单元， 同时取1m单元中点处的土压力值作为该单元的土压力均布荷载 进行模拟土压力的作用，如下图所示。 恒荷载 活荷载 主 动 土 压 力 主 动 土 压 力 地铁设计内力计算图 恒荷载 活荷载 主 动 土 压 力 主 动 土 压 力 地铁设计内力模拟过程图 恒荷载 活荷载 主 动 土 压 力 主 动 土 压 力 地铁设计内力模拟计算图 3.3 配筋计算配筋计算 3.3.1 地铁侧墙及中柱配筋计

37、算地铁侧墙及中柱配筋计算 经计算求得，侧墙内力站厅层（取 1m 为计算单元） m=303.47knm；n=454.65kn。站台层 m=573.57knm；n=516.09kn。 1)站厅层侧墙的配筋计算： 6 0 3 303.47 10 667.48 454.65 10 m emm n 20mm，取mm 500 16.67 3030 a h emm20 a e 则 0 667.4820687.48 ia eeemm 0 4875 x llmm ，取 1=1.0 1 3 0.50.5 19.1 1000 450 9.451.0 454.64 10 cc f a n ，取 2=1.0 0 2 0

38、.010.01 4875 1.151.151.051.0 500 l h 2 00 12 2 1 1400 4504875 11 1 1400 858.23500 1.04 i hl eh 1.04 687.48718.36 i emm 0 0.3135hmm 因此大偏心受压情况计算 3 454.65 10 23.80 19.1 1000 c n x fb 按等配筋计算公式求 as及 as 3 0, 0 22 min 0.5454.65 101.04 687.480.5 50050 36045050 1635.600.002 1000 450900 i ss ys neha aa fha mm

39、mm 采用 514200；516200 钢筋。 2 1774 s amm 2)站台层侧墙的配筋计算： 6 0 3 573.57 10 1110.09 516.09 10 m emm n 20mm，取mm 500 16.67 3030 a h emm20 a e 则 0.3h0=0.3（500-50） 0 1110.09201130.09 ia eeemm =135mm 因而属于偏心受压计算。 0 6085 x llmm ，取 1=1.0 1 3 0.50.5 19.1 1000 450 8.321.0 516.69 10 cc f a n ，取 2=1.0 0 2 0.010.01 6085

40、1.151.151.091.0 500 l h 2 00 12 2 1 1400 4506085 11 1 1400 1223.77500 1.04 i hl eh 2 516.69 10 27.05 19.1 1000 c n x fb 2100 s a 按等配筋计算公式求 as及 as： 3 0, 0 22 min 0.5516.69 101.04 1110.090.5 50050 36045050 34360.002 1000 450900 i ss ys neha aa fha mmmm 采用 520200；522200 钢筋。 2 3470 s amm 3)已知站台层中柱的弯矩设计为

41、 113.04knm、轴力设计 为 5981.76 kn，。构件计算mmhmmbmmaa ss 800,800,50 , 长度 l0=6085mm 令 nu=n，mu=m=， 0 enu mm n m e90.18 1076.5981 1004.113 3 6 0 mmea67.26 30 800 则mmeee ai 56.4567.2690.18 0 061. 0 750 56.45 0 h ei 5，则有： 0 6085 7.60 800 l h 2 00 12 2 1 1400 7506085 11.0 1.0 1400 45.56800 1.68 i hl eh , 800 e1.68

42、 45.5650273.44 22 is h eamm , 800 e1.68 45.5650426.55 22 is h eamm 1.68 45.5676.55 i emm 0 0.30.3 750225hmm 初步判定为小偏心受压。 取和再根据 1 0.8 2 min 0.002 800 8001280 s abhmm 公式 1 1 0.8 3601 0.550.8 sy b f 10 3 2 5981.76 10273.441.0 19.1 800501280750502 2 cssss s x nef bxaa ha x x 由（1） （2）可计算得 1.12 0 800 1.067

43、 750 h h 取，xh 2 360/ sy fn mm 求得 10 0 0.5 c s ys nef bh hh a fha 3 5981.76 10426.55 1.0 19.1 800 80075050 36075050 0 2 6852.51mm 因此， 2 min 0.002 800 8001280 s abhmm 在求 1 3 5981.76 101.0 19.1 800 800360 1280 360 cys s y nf bhf a a f 计算结果小于 0，因此 2 min 0.002 800 8001280 s abhmm 为了防止在反向侧破坏，还需验算值 s a 010

44、 0 3 0.5 2 800 5981.76 100.5 8005018.8926.671.0 19.1 800 800 750 2 36075050 sac s ys h nhaeef bh h a fha 计算结果小于 0，因此 2 min 0.002 800 8001280 s abhmm 受拉、受压均采用 718 钢， 2 1780 ss aamm 4)已知站厅层中柱的弯矩设计为 13.67knm、轴力设计 为 5671.20 kn，。构件计算mmhmmbmmaa ss 800,800,50 , 长度 l0=4875mm 令 nu=n，mu=m=， 0 enu mm n m e40 .

45、 2 10 2 . 5671 1067.13 3 6 0 mmea67.26 30 800 则mmeee ai 07.2967.2640 . 2 0 036 . 0 750 07.29 0 h ei 5，则有：09. 6 800 4875 0 h l 2 00 12 2 1 1400 7504875 11.0 1.0 1400 29.07800 1.68 i hl eh , 800 e1.68 29.0750301.03 22 is h eamm , 800 e1.68 29.0750398.97 22 is h eamm 1.68 29.0748.97 i emm 0 0.30.3 7502

46、25hmm 初步判定为小偏心受压。 取和再根据 1 0.8 2 min 0.002 800 8001280 s abhmm 公式 1 1 0.8 3601 0.550.8 sy b f 10 3 2 5671.2 10301.031.0 19.1 800501280750502 2 cssss s x nef bxaa ha x x 由（1） （2）可计算得 1.23 0 800 1.067 750 h h 取，xh 2 360/ sy fn mm 求得 10 0 0.5 c s ys nef bh hh a fha 3 5671.2 10398.97 1.0 19.1 800 8007505

47、0 36075050 0 2 7507.37mm 因此， 2 min 0.002 800 8001280 s abhmm 在求 1 3 5671.2 101.0 19.1 800 800360 1280 360 cys s y nf bhf a a f 计算结果小于 0，因此 2 min 0.002 800 8001280 s abhmm 为了防止在反向侧破坏，还需验算值 s a 010 0 3 0.5 2 800 5671.2 100.5 800502.41 26.671.0 19.1 800 800 750 2 36075050 sac s ys h nhaeef bh h a fha 计

48、算结果小于 0，因此 2 min 0.002 800 8001280 s abhmm 受拉、受压均采用 718 钢， 2 1780 ss aamm 3.3.2 梁配筋计算梁配筋计算 1)顶梁正弯矩设计值为 1474.91knm，h01550mm。 2 6 0 2 6 2 01 1 55.2698 1550979 . 0 360 1091. 4 .147 979. 0040 . 0 2115 . 0 2115 . 0 041 . 0 040 . 0 211211 040 . 0 1550800 1 . 190 . 1 1091.1474 0 . 1 mm hf m a bhf m sy s ss

49、 s c s 取用 422 225受拉钢筋 2 2751mmas 顶梁负弯矩设计值为 2868.90 knm，h01550mm。 2 6 0 2 6 2 01 1 72.5359 1550952 . 0 360 1055.3342 959. 0078 . 0 2115 . 0 2115 . 0 081 . 0 781211 078 . 0 1550800 1 . 190 . 1 1090.2868 0 . 1 mm hf m a bhf m sy s ss s c s 取用 822；425，受压钢筋 2 1 . 5397 mmas 2)中梁正弯矩设计值为 210.55knm，h0650mm。

50、2 6 0 2 6 2 01 1 95.914 65098. 0360 1075.258 98 . 0 032. 02115 . 0 2115 . 0 033 . 0 032 . 0 211211 032 . 0 6508001 .190 . 1 1055.210 0 . 1 mm hf m a bhf m sy s ss s c s 1040650*800*002 . 0 min 取用 616，受拉钢筋 2 1206mmas 中梁负弯矩设计值为 432.23knm，h0650mm。 2 6 0 2 6 2 01 1 5 . 1913 650965. 0360 1023.432 965 . 0

51、 080. 02115 . 0 2115 . 0 069 . 0 067 . 0 211211 067 . 0 6508001 .190 . 1 1023.432 0 . 1 mm hf m a bhf m sy s ss s c s 取用 422；222，受压钢筋 2 2017mmas 3)底梁正弯矩设计为 2992.60knm，h01670mm。 2 6 0 2 6 2 01 1 96.5165 1670964 . 0 360 1060.292 964 . 0 07 . 0 2115 . 0 2115 . 0 073 . 0 07 . 0 211211 070 . 0 1670800 1

52、. 190 . 1 1060.2992 0 . 1 mm hf m a bhf m sy s ss s c s 26721670*800*002 . 0 min 取用 432；236，受拉钢筋 2 5253mmas 底梁负弯矩设计值为 1982.16knm，h01670mm。 2 6 0 2 6 2 01 1 5 . 3377 1670976 . 0 360 1016.1982 976 . 0 080 . 0 2115 . 0 2115 . 0 047 . 0 047 . 0 211211 047 . 0 1670800 1 . 190 . 1 1016.1982 0 . 1 mm hf m

53、a bhf m sy s ss s c s 取用 628，受压钢筋 2 3695mmas 3.3.3 板配筋计算板配筋计算 1)顶两侧顶板正弯矩设计为 538.76knm，h0750mm。 2 6 0 2 6 2 01 1 12.2048 750974 . 0 360 1076.538 974 . 0 05 . 0 2115 . 0 2115 . 0 051 . 0 05 . 0 211211 05 . 0 7501000 1 . 190 . 1 1076.538 0 . 1 mm hf m a bhf m sy s ss s c s 取用 720受拉钢筋 2 2200mmas 顶板两侧负弯矩

54、设计为 303.47 knm，h0750mm。 2 6 0 2 6 2 01 1 1140 750986 . 0 360 1047.303 986 . 0 028 . 0 2115 . 0 2115 . 0 029 . 0 028 . 0 211211 028 . 0 7501000 1 . 190 . 1 1047.303 0 . 1 mm hf m a bhf m sy s ss s c s 2 0min 15001000750002 . 0 002 . 0 mmbh 取用 718受压钢筋 2 1780mmas 顶板中间正弯矩设计值为 68.76 knm，h0750mm。 2 6 0 2

55、6 2 01 1 48.255 750996 . 0 360 1076.68 996 . 0 005 . 0 2115 . 0 2115 . 0 006 . 0 006 . 0 211211 006 . 0 7501000 1 . 190 . 1 1076.68 0 . 1 mm hf m a bhf m sy s ss s c s 2 0min 15001000750002 . 0 002 . 0 mmbh 取用 718受拉钢筋 2 1780mmas 顶板中间负弯矩设计为 267.80knm，h0750mm。 2 6 0 2 6 2 01 1 5 . 1004 750987 . 0 360

56、1080.267 987 . 0 025 . 0 2115 . 0 2115 . 0 025 . 0 025 . 0 211211 025 . 0 7501000 1 . 190 . 1 1080.267 0 . 1 mm hf m a bhf m sy s ss s c s 2 0min 15001000750002. 0002 . 0 mmbh 取用 718受压钢筋 2 1780mmas 2)中层板两侧正弯矩设计为 28.38 knm，h0300mm。 2 6 0 2 6 2 01 1 98.264 300987 . 0 360 1038.28 987 . 0 017 . 0 2115 .

57、 02115 . 0 017 . 0 017 . 0 211211 017 . 0 3001000 1 . 190 . 1 1038.28 0 . 1 mm hf m a bhf m sy s ss s c s 2 0min 7001000350002 . 0 002 . 0 mmbh 取用 712受拉钢筋 2 791mmas 中间板两侧负弯矩设计值为 134.49 knm，h0300mm。 2 6 0 2 6 2 01 1 22.1298 300959 . 0 360 1049.134 959 . 0 078 . 0 2115 . 0 2115 . 0 082 . 0 078 . 0 211

58、211 078 . 0 3001000 1 . 190 . 1 1049.134 0 . 1 mm hf m a bhf m sy s ss s c s 2 0min 7001000350002 . 0 002 . 0 mmbh 取用 716受压钢筋 2 1407mmas 中间板中间正弯矩设计值为 13.15 knm，h0300mm。 2 6 0 2 6 2 01 1 22.122 300996 . 0 360 1015.13 996 . 0 008 . 0 2115 . 0 2115 . 0 008 . 0 008 . 0 211211 008 . 0 3001000 1 . 190 . 1

59、 1015.13 0 . 1 mm hf m a bhf m sy s ss s c s 2 0min 7001000350002 . 0 002 . 0 mmbh 取用 712，受拉钢筋 2 791mmas 中层板中间负弯矩设计值为 23.99knm，h0300mm。 2 6 0 2 6 2 01 1 70.223 300993 . 0 360 1099.23 993 . 0 014 . 0 2115 . 0 2115 . 0 014 . 0 014 . 0 211211 014 . 0 3001000 1 . 190 . 1 1099.23 0 . 1 mm hf m a bhf m sy

60、 s ss s c s 2 0min 7001000350002 . 0 002 . 0 mmbh 取用 712受压钢筋 2 791mmas 3)底层板两侧正弯矩设计为 573.73knm，h0850mm。 2 6 0 2 6 2 01 1 62.1915 850978 . 0 360 1073.573 978 . 0 041 . 0 2115 . 0 2115 . 0 042 . 0 039 . 0 211211 041 . 0 8501000 1 . 190 . 1 1073.573 0 . 1 mm hf m a bhf m sy s ss s c s 2 0min 1700100085