某镇重大地质灾害隐患应急勘察项目可行性研究报告

1、目 录 0、概述.1 0.1 任务由来 .1 0.2 主要的目的与任务 .1 0.3 编制依据及编制情况 .1 0.4 工程特征表 .2 1、项目的必要性与紧迫性.4 1.1 自然条件地质灾害体灾情评价 .4 1.2 项目的必要性及紧迫性 .4 2 地理地质环境.6 2.1 地理环境 .6 2.2 地质环境 .8 3、地质灾害体基本特征及稳定性分析.11 3.1 地质灾害体基本特征、类型及主要影响因素 .11 3.2 滑坡体稳定性分析及评价 .14 3.3 主要结论 .18 4、地质灾害体防治工程技术方案及方案比选.20 4.1 等级划分、设计荷载组合、参数与设计标准 .20 4.2 防治技术

2、方案设计、分项工程设计 .21 4.3 方案比选 .22 4.4 治理方案设计 .23 5 工程监测方案设计.29 5.1 监测工作的任务和目的 .29 5.2 监测设计方案主要技术依据及原则 .29 5.3 监测工作现状 .30 5.4 监测工作方案 .30 6 项目施工组织设计.32 6.1 施工条件 .32 6.2 天然建筑材料 .32 6.3 施工交通及施工总布置 .33 6.4 施工方法及施工机械基本要求 .33 6.5 施工顺序及进度计划 .35 7 工程管理.36 7.1 管理机构 .36 7.2 工程管理范围和保护范围 .36 7.3 工程设施维护与管理 .36 8 环境影响评

3、价.37 8.1 环境现状及滑坡对环境的影响 .37 8.2 影响环境因素分析及控制措施 .37 9 工程估算.41 9.1 编制依据 .41 9.2 人工工资标准 .41 9.3 材料预算价格 .41 9.4 费用标准 .41 9.5 经费估算 .41 10 经济、社会效益评价.42 10.1 经济效益评价 .42 10.2 社会效益评价 .42 10.3 环境效益 .42 11 存在问题和建议.43 11.1 结论 .43 11.2 建议 .43 附件 1、估算书 2、图纸 0、概述 0.1 任务由来 受西南地区强降雨的影响，我市持续阴雨连绵，特别市九月份降雨持续达 17 天， 连续降雨使

4、我市众多乡镇发生了大量的地质灾害，xx 镇 xx 村灾情较为严重，为尽 快查明该区域地质灾害的规模、稳定性、危害性等并为地质灾害防治设计提供科学 的地质依据，为此，受 xx 镇政府委托，我局承担开展 xx 镇 xx 村重大地质灾害隐 患应急勘查项目可行性研究任务。我局相关技术人员在认真调研和现场勘探的基础 上编制了本项目的可行性研究报告。 0.2 主要的目的与任务 xx 村滑坡防治工程可行性研究的目的是在现场勘查的基础上，遵循地质灾害防 治的基本原则，对山体滑坡防治的必要性及防治工程的安全有效性、技术可行性、 经济合理性、美观适用性进行科学的论证，提出具有针对性、系统性的最优综合防 治方案。确

5、保位于 xx 村滑坡区内及周边的人民生命财产安全。主要任务有： (1) 防治必要性综合论证； (2) 防治范围、目标论证及安全标准； (3) 防治条件及两种防治方案的论证比选； (4) 防治工程类型的选择、防治技术可行性论证及防治效果的预测； (5) 防治经济合理性及工程实施效果评价。 0.3 编制依据及编制情况 0.3.1 编制依据 （1）xx 区 xx 镇人民政府的地质灾害隐患应急方案项目任务委托书； （2） 滑坡防治工程设计与施工技术规范(中华人民共和国国土资源行业标准)； （3） 建筑地基基础设计规范(gb50007-2002)； （4） 建筑边坡工程技术规范(gb50330-2002

6、)； （5） 混凝土结构设计规范(gb50010-2002)； （6） 公路路基设计规范 （jtj 013-95） ； （7） 建筑抗震设计规范gb500112002； （8） 堤防工程设计规范(gb50286-98)。 （9） 岩土工程勘察规范(gb 50021-2001)； （10） 砌体结构设计规范(gb 50003-2001)； （11） 室外排水设计规范 (gb 50101-2005)； （12） 地质灾害防治工程设计技术要求 （国土资源部） ； （13） 松散体防治工程设计与施工技术规范(中华人民共和国国土资源行业标 准)； （14） 水利建筑工程概算定额 （水利部） ； （15）

7、 水利工程设计概（估）算编制规定 ，水利部水总【2002】116 号文。 （16） 工程勘察设计收费标准（2002 年修订本） ，国家发改委计价字【2002】 10 号文。 0.3.2 工程概况 xx 镇 xx 村地处 xx 区干旱潜山区，距城区 9 公里，原 xx 至清水砂砾路面公 路经过此村，下雨天通行很不方便。全村有 105 户 451 人，现有劳动力 201 人，耕 地面积 1368 亩，人均耕地 3.16 亩。现有贫困人口 31 户 125 人。产业主要是农作物， 人畜饮水从 4 公里外的清水县全集镇尧店村引水入村。该村自然经济条件差，农业 基础薄弱，贫困人口多，经济发展缓慢，群众生

8、活条件普遍困难，属于 xx 区贫困 村之一。 0.4 工程特征表 表表 0-1 xx 村滑坡防治工程特征表村滑坡防治工程特征表 项目名称xx 市 xx 区 xx 镇 xx 村重大地质灾害隐患 xx 村滑坡防治工程 建设地点xx 市 xx 区 xx 镇 xx 村 滑体规模 滑坡： 松散堆积体：长约 270m，高约 18m，平均厚度 3m，体积 14580m3。 变形体：长约270m，高约 18m，平均厚度 30m，体积 145800m3。 多年平均气温 10.9 多年平均年降雨 量 551.7mm 水文 气象 特 性 多年最大日降雨 量 49.2mm 水文地质孔隙水；基岩裂隙水 地形地貌 滑坡移

9、后缘高程 14291430m，前缘高程 13191320m，呈台阶状舌形。 地层岩性 勘查区分布的地层主要主要地层为第四系（q4） 和泥盆系月里寨群（d2yl）地层。 地质构造勘查区的地质构造作用不强烈，构造影响较微弱，无断层发育。 工程 地 质 灾害体 结构特征 滑坡主要由粉质粘土组成，存在不均匀混杂填土。 推荐方案清坡工程+板式挡土墙+排水工程 防治 措 施 比选方案清坡工程+重力式挡土墙+排水工程 项目推荐方案比选方案 清坡工程（m3)1458023030 桩板式挡土墙 （m） 270 重力式挡土墙 （m） 270 主要 工程 量 排水工程 (m)14401440 推荐方案125.0 万

10、元 工程 投 资 比选方案220.0 万元 1、项目的必要性与紧迫性 1.1 自然条件地质灾害体灾情评价 1.1.1 地质灾害分布位置，规模，范围 xx 村滑坡段位于 xx 村村庄中上部，上部居住群众 8 户，下部居住群众 10 户， 东西向分布呈带状，长约 270 米，裂缝达 9cm 和后部变形区（变形体）组成。 滑坡平面整体呈舌形，主滑方向为 326，长约 270m、高约 18m，平面面积约 1.42 万 m2，平均厚度为 3m，总体积为 17 万 m3，为小型滑坡，滑坡体前缘也发生了 变化。 1.1.2 主要危及对象主要危及对象 xx 村滑坡（塌岸）将对沿岸建筑设施造成严重威胁，主要危及

11、对象有： （1）对滑坡上部 8 户居民 50 多人的生命及财产安全构成威胁。 （2）对坡底的近 270m 的 xx 区至清水县砂砾路面公路的正常运行造成影响。 （3）对滑坡下部的 10 户居民的生命及财产安全构成威胁。 1.1.3 地质灾害造成损失估算地质灾害造成损失估算 该滑坡目前变形迹象明显，加上人类工程活动的日益加剧及地震和降雨的作用， 将对整个滑坡区的稳定性造成影响，可能诱发滑坡失稳。据对滑坡区内的危害对象、 危害人数和可能的经济损失等实物调查，一旦 xx 村滑坡复活除了严重威胁滑坡区 的居民和安置移民的生命财产安全外，还将影响 xx 区至清水县公路的正常运行。 估计滑坡一旦发生，可能

12、造成的经济损将接近 500 万元，因此其防治工程等级定为 级。 1.2 项目的必要性及紧迫性项目的必要性及紧迫性 xx 滑坡由一个单体滑坡组成，滑坡的稳定性都将影响到滑坡上部 8 户居民 50 多人，下部居民 10 户 50 多人。此外还影响到 xx 区至清水县公路的正常运行。因 此该滑坡一旦失稳滑动，将会造成巨大的经济损失，并将对和谐社会的稳定产生重 大影响。 xx 滑坡段目前 1 个单体滑坡前部滑坡区虽已发生严重裂缝，但由于松散堆积体 的坡度较陡，且结构松散，目前已处于不稳定状态，不时有崩滑和落石、飞石现象 发生，有再次发生较大规模崩滑的可能；中后部变形区目前变形明显，裂缝极为发 育，且坡

13、面坡度较陡，在强降雨和地震等外力作用下，滑坡发生局部和整体滑动破 坏的可能。 经过对滑坡前部滑坡区（崩滑松散堆积体）的斜坡稳定性预测和滑坡后部变形 区（变形体）的稳定性的复核验算，前部滑坡区（崩滑松散堆积体）目前处于不稳 定状态，松散体将一直崩滑直至坡面到稳定坡角（自然斜坡休止角） ，在暴雨和地震 条件下易发生大规模崩滑的可能性。滑坡后部变形区（变形体）目前整体处于稳定 状态，在暴雨和地震条件下，变形体整体为基本稳定稳定状态。考虑到斜坡坡度较 大，表层结构松散，易发生表层溜滑；考虑到斜坡平台陡坎地形特点和目前变形特 点，存在发生陡坎局部小型崩滑失稳的可能性。灾害一旦发生，将对当地居民的耕 地、

14、房屋以及滑坡体下的 xx 区至清水县公路发生严重损害，从而将造成重大的经 济损失和十分严重的社会影响。为了能让灾区人民免再次遭灾之苦，让灾民安居乐 业，对该滑坡进行治理已迫在眉睫，必须立即进行。地质灾害的治理有利于移民人 心的稳定，社会的稳定和地方经济的建设与发展，有利于建设我们的和谐社会。 2 地理地质环境 2.1 地理环境 2.1.1 地理位置、行政区划、交通状况 xx 区位于甘肃东南部，是关中xx 经济区的枢纽县区，距省会兰州 370 公里， 距陕西省宝鸡市 180 公里。 xx 滑坡行政区划隶属于 xx 市 xx 区 xx 镇，地处清水-xx 公路 k7+180 处。 （见图 1.1）

15、 。 图图 1.1 交通位置图交通位置图 2.1.2 气象与水文 （1）气象 xx 市 xx 区，属暖温带大陆性半干旱季风气候区。据气象站 23 年实测，多年 平均降水量为 551.7mm，最大年降水量为 648.6mm(1958 年)，日最大降水量 79.9mm，最小年降水量 369.8mm(1974 年) ，连续最大 3 个月(7、8、9 月)降水量为 317.9mm，占年降水量的 61.9。雨季(79 月)受西南和东南暖湿气流共同影响，使 xx 区具有冬季气候干燥，夏季温暖湿润多雨特点，常年春、夏、秋、冬四季分明， 夏短无酷暑，冬长无严寒，春秋温和，作物生长期长的气候特点。 （2）水文

16、滑坡区位于 xx 村北斜坡上，前缘高程约 1320m 左右。滑坡区为坡状斜坡的阶 金洞子滑坡 梯状地貌，地表无径流、无常年流水冲沟，降雨形成的地表水大部分形成地表漫流、 部分下渗到地下形成地下水。 2.1.3 社会经济概况 xx 市 xx 区位于甘肃省的东南部，东接陕西省宝鸡市，南邻秦州区，西靠甘谷 县，北连清水县。地处东经 106 25-106 43，北纬 34 06-34 48，辖区 面积 3480 平方公里，东西长 123km，南北最宽处 50 km，是驰名中外的花牛苹果的 故乡，有人口 60 万人。由于地理条件的限制，区内经济发展较为落后。近年来在各 级领导的努力下，全区经济总体上保持

17、了持续、快速、健康发展的良好态势。但还 存在农业产业化程度不高，农民增收难度大、市场有效需求不足、工业产品技术含 量不高、增长不快、亏损企业亏损状况未得到明显改善等矛盾和问题。 2008 年 5 月 12 日发生在汶川县映秀镇的“5.12”8.0 级大地震震及由地震引发 的次生地质灾害使 xx 区交通、通信、供水、供电、供气部分中断，房屋倒塌，民 用、基础设施造成了巨大的损失。 xx 滑坡区一带现居住有居民住户 40 多户，是 xx 村的旧村庄。对 xx 滑坡进 行工程治理，对保护 xx 城区有限的土地资源、确保滑坡区群众安居乐业及重要交 通干道安全运行和 xx 区的社会安定，都具有十分重要意

18、义。 2.2 地质环境 2.2.1 地形地貌 -见地质地貌扫描 2.2.2 不良地质现象 区内山体基岩为反向坡，山体整体稳定性较好，未见有山体变形迹象，本次持 续降雨后，工作区所在区域发生了多处崩滑及溜滑现象。区内不良地质现象主要为 滑坡，除滑坡体是勘查区内最大的不良地质体外，其余地块变形迹象不明显。 2.2.3 人类工程活动 工作区所在范围内人类工程活动主要为坡脚公路边坡开挖、居民修建住房及耕 种、堆放弃渣等活动对坡体形态进行改变，影响坡体的稳定性。近期内人类工程活 动不强烈。 3、地质灾害体基本特征及稳定性分析 3.1 地质灾害体基本特征、类型及主要影响因素 3.1.1 灾害体分布特征 x

19、x 滑坡位于 xx 至清水公路北侧，由单体滑坡组成，单体滑坡又由前部滑坡区 （崩滑松散堆积体）和后部变形区（变形体）组成。两单体滑坡平面形态整体上呈 “舌状”。 滑坡地表形态较为复杂，滑坡区坡面起伏，前缘在上次 5.12 特大地震后发 生裂缝，坡面较陡，坡度 3560，中部及后部坡面相对平缓，且多级平台陡坎， 坡度 1546。 该滑坡边界：滑坡区后缘以对内巷道裂缝位置为界，高程约 1430m，前缘位于 公路内侧边坡底部，高程约 1412m，滑坡左侧以冲沟为界，冲沟切割深度较浅，沟 内为冲洪积物，未见基岩出露。滑坡区由前部的滑坡区和后部的变形区组成，前部 滑坡区后缘以已崩滑区后缘边界延后约 51

20、0m，前缘以公路内侧边坡底部为界；后 部变形区后缘以村内巷道裂缝位置为界，前缘以公路内侧边坡中部漂石土层上边缘 为界。 3.1.2 滑坡规模 滑坡纵向长约 180m、横向宽约 175m，平面面积约 1.42 万 m2，平均厚度为 9m， 总体积为 17 万 m3，为中型滑坡。在 5.12 特大地震作用下，滑坡体前缘发生了崩滑， 崩滑松散堆积体纵向长约 70 米，横向宽约 140m，体积约 1.6104m3 。 3.1.3 灾害体物质组成与结构 滑体物质组成及结构特征 号滑坡和号滑坡前部崩滑区松散堆积体均为碎块石土 后部变形区变形体滑体为表层的坡洪积层，其物质组成自上到下分别为：为粉 质粘土夹碎

21、块石，厚 3.010.0m, 褐黄至灰绿色，土石比为 3746，碎块石岩 性为泥盆系月里寨群，为灰褐色或灰色粉砂岩、板岩和灰绿色千枚岩等，碎石粒径 一般为 25cm，黄块石块径一般为 1030cm，少量块径达 1m，块石呈棱角状或次 棱角状，中强风化，骨架结构充填粉质粘土，土干稍湿湿，可塑硬塑。土 体结构表层较松散、下部稍密中密。 滑面（带）结构特征 滑坡区无明显滑带，可能存在的潜在滑动面为土岩界面和土体分层界面（坡洪 积碎石土和冲洪积碎块石土界面） ，因此，其潜在滑动面滑坡物质组成及结构特征与 滑体土基本相同。 滑床物质组成及结构特征 号滑坡和号滑坡潜在滑动面均为土岩接触面，滑床为泥盆系月里

22、寨群中部 灰绿色千枚岩，岩体较，抗风化能力较差，岩层为倾向北西的单斜岩层。千枚岩为 泥质粉砂岩，泥质、钙质胶结，千枚岩矿物成份为长石、石英，裂隙较发育，岩石 呈中-强风化。 3.1.4 滑坡的水文地质条件 1) 地表水 由于汶川县降雨量较少，降雨强度不大，气候较为干燥，勘查区基本无地表水。 降雨后地表水直接渗入地下，补充地下水源，无地表径流。 2) 地下水 滑坡区地下水按赋存特征可分为松散堆积层孔隙水和基岩风化网状裂隙水。 勘查区内的土层即滑体土主要为坡洪积碎石土(q4dl+pl)和冲洪积碎块石土 （q4al+pl） ，为含母岩碎屑的粉质粘土、碎石夹粉质粘土、卵石土等。在碎石含量较 多的滑体土

23、中孔隙相对发育，雨季在局部地段可形成上层滞水，孔隙水的来源主要 是大气降水补给。由于坡残积土主要为粉质粘土夹碎石，透水性较好，其中所夹碎 石分布不均，孔隙发育程度不一，含水亦不均匀，在雨季，滑体土中形成潜水，但 不能形成均匀统一的潜水位。基岩风化裂隙水水量也很小，仅见湿润状。 滑坡体内无地下水位线，因此不需对地表地下水简分析与侵蚀性。 3.1.5 主要变形特征 据勘查资料，滑坡可见变形破坏的痕迹，主要表现在地面拉裂、局部崩滑等现 象。该滑坡在 5.12 大地震作用和近期降雨作用下，目前变形特征较为明显。号滑 坡和号滑坡变形迹象相似，变形主要表现为前部滑坡区的崩滑、张拉裂缝发育和 后部变形区的张

24、拉裂缝发育。5.12 特大地震引起了滑坡区前缘发生了大规模的崩滑， 崩滑堆积体掩埋了滑坡前缘的公路（g213 线） ，为保证公路的运行，当地公路部门 在勘查工作期间已对公路上的崩滑体进行了清除，但由于只是对崩滑体进行局部措 施，而未对整个崩滑体进行有效措施，勘查工作期间仍然不时有小型崩滑、落石掉 块等现象发生。已崩滑边界上部自发生前部发生崩滑后的牵引作用发育了大量张拉 裂缝，在滑坡区后缘，拉裂缝明显，张开宽度 1025cm 不等，并有上下错动，但延 伸长度不长约 17m。在号滑坡的滑坡区左侧处出现羽翼状裂缝，裂缝张开宽度 738cm，间距约 11.6m。滑坡区在余震和降雨作用下，变形仍在继续，

25、且在勘查 工作期间仍不时发生小型崩滑和裂缝不断增大的现象。5.12 地震后，由于地震作用 使得后部变形区中后部出现大量张拉裂缝，在变形区后缘处，拉裂缝明显，张开宽 度较大，上下错动也较大，探槽工程追踪最深为 2.2m，但延伸长度不长，贯通性不 好。在变形区中部台阶上出现多处张拉裂缝，裂缝走向大致与坡面方向垂直，张开 宽度大小 1035cm，局部有上下错动，延伸长度不大且裂缝较为不贯通。由于降雨 及余震的作用，变形区裂缝在勘查工作期间仍在进一步发展发育。整体上，滑体内 发生的地面变形裂缝的走向以近似垂直坡面方向为主，但裂缝主要为地表不均匀变 形在地震作用引起的变形裂缝。 3.1.6 影响地质灾害

26、体稳定性的主要因素 影响金洞子滑坡稳定性的因素主要包括地形地貌、地层岩性、地震作用、水的 作用及人类工程活动等。 （1）地形地貌 金洞子滑坡地处中低山之间相夹持的河谷斜坡地带，为岷江左岸的一级阶地斜 坡地带，地形总体东高西低，斜坡坡度较大，为滑坡发育提供了有利的条件。 （2）地层岩性 第四系覆盖层结构较松散，易渗水，其物质组成主要为含碎石、粉质粘土组成 的碎石土，其强度较低，当其含水量较大时，抗剪强度将进一步降低，易沿与第四 系残坡积覆盖层和基岩之间存在的力学性质差异性面产生滑移。斜坡下覆基岩主要 为千枚岩，遇水易软化，抗剪强度低，可能沿强风化岩层面上下的不同结构岩层之 间存在的力学性质差异性

27、面产生滑移。 （3）地震作用 在本次 5.12 特大地震作用下，滑坡体前部已发生了较大规模的崩滑，崩滑后使 得滑坡前部临空面进一步增大，同时，地震使得斜坡体表层覆盖层更加松散，有利 于滑坡进一步变形破坏。 （4）水的作用 水是产生滑坡的重要因素，暴雨或持续降雨将造成滑体岩土体饱水，增大岩土 体重度，降低岩土体的抗剪强度，导致坡体稳定性降低；同时静、动水压力对坡体 的稳定性影响很大，可能导致坡体的失稳破坏。 （5）人类工程活动 滑坡体前缘公路边坡开挖改变了坡体的原始地形，对坡体前缘卸荷，减小了滑 体阻滑力，从而降低滑坡的稳定性。 3.2 滑坡体稳定性分析及评价 3.2.1 崩滑松散堆积体稳定性分

28、析 滑坡区目前已发生了崩滑，崩滑松散堆积体目前一直有溜滑、落石、滚石现象 发生，处于不稳定状态。在地震和降雨作用将导致堆积体的进一步崩滑，直至形成 一个相对稳定的斜坡（沿自然休止角坡面稳定） 。未发生崩滑的区域为阶地前缘构造 的自然斜坡，物质组成为冲洪积碎块石土和漂卵石层互层结构，分层界面明显，漂 卵石层呈水平带状分布，本次特大地震后未发生崩滑，只是表层松散体发生崩落， 考虑其物质组成及结构构造，斜坡整体处于稳定状态。但由于地震的影响，目前斜 坡表层松散，碎块石的细小颗粒和漂卵石层表层沿坡面落石、滚石现象。而滑坡区 的进一步崩滑将可能削弱已崩滑后缘边界上部表层土体的阻力区，使上部表层土体 丧失

29、部分阻力，从而发生表层溜滑。因此，对崩滑区在地震及降雨作用下的进一步 崩滑进行防护，对已有的崩滑松散体是很有意义的。 采用类比法及经验法中的碎石土斜坡自然稳定坡角（自然休止角）预测斜坡查 表法对滑坡区松散堆积体进行稳定性预测。选取 1-1剖面、2-2剖面和 3-3 剖面对 斜坡进行稳定性预测。崩滑松散堆积体，结构松散，坡度容许值取 1：1.25，由于目 前崩滑松散堆积体的坡角都大于 1：1.25，因此崩滑松散体目前都处于不稳定状态， 在降雨和地震等外力作用下，将可能再次发生大规模的崩滑。 3.2.2 号滑坡右侧前缘未崩滑斜坡稳定性分析 号滑坡右侧，未发生崩滑的自然斜坡由于其物质组成为洪积层和冲

30、洪积的混 合堆积，为阶地前缘堆积构造，其物质组成为碎块石土夹漂卵石层，漂卵石层呈水 平带状分布，无发生崩滑的条件，在本次特大地震作用下也未发生大规模的崩滑， 只是表层松散体的剥落，但考虑地震后斜坡表层松散，斜坡坡度较大，目前斜坡表 层的碎块石中的细小颗粒和漂卵石一直在发生沿斜坡的飞石、滚石现象。而对于斜 坡整体，在本次特大地震后，未发现斜坡顶部有裂缝等变形迹象，且从汶川国道 213 线沿线有多处类似的稳定阶地斜坡情况来看，说明该斜坡整体为稳定的。因此， 号滑坡右侧前缘未崩滑斜坡由于是阶地结构，其整体为稳定的，但表层由于地震后 较松散，局部不稳定。 3.2.3 残留滑坡体和变形体稳定性分析 3.

31、2.3.1 计算剖面确定计算剖面确定 本次计算以 i 号滑坡 11剖面、22剖面和 ii 号滑坡 33剖面为计算剖 面，对其进行了稳定性计算，以分析各剖面的稳定状态。 3.2.3.2 计算工况及荷载计算工况及荷载 根据滑坡防治工程设计与施工技术规范 ，滑坡等级 ii 级，暴雨工况以 20 年 一遇（5%频率）暴雨考虑；工作区处于度区，地震加速度为 0.20g 考虑。滑坡稳 定性及各滑块的剩余下滑力验算, 采用以下工况： 工况 1：自重+地表荷载 工况 2：自重+地表荷载+暴雨 工况 3：自重+地表荷载+地震 3.2.3.3 计算方法计算方法 计算方法采用不平衡推力传递法。按折线滑动面将土体分成

32、条块，假定条间力 的合力与上一条土条底面平行，然后根据各分条力的平衡条件，逐条向下推求，直 至最后一条土条。假定土壤孔隙水压力按线性分布时： 11 2121 sincos)(cossin)( ii iiiiwiiiiiiiiiiii f tgplpwwlcpwwkf 式中： )sin()cos( 111iiiiii tg ：推力传递系数； 1 i ：第 个条块末端的滑坡推力（kn/m）; i f i k：抗滑稳定安全系数 1 i w ：第i个条块地下水位线以上土体天然重量 （kn/m） ； 2i w ：第i个条块地下水位线以上土体天然重量 （kn/m） ； i p ：第i个条块土体两侧静水压力

33、的合力 )( 2 1 22 abi hhp ； wi p ：第i个条块土体底部孔隙水压力 图图 3.4 孔隙水压力计算示意图孔隙水压力计算示意图 l ha hb w2 w1 u a d c b b a ibawi lhhp)( 2 1 ； i ：第i个条块所在滑动面上的内摩擦角（） ； i ：第i个条块所在滑动面上的倾角（） ； i c ：第i个条块所在滑动面上的单位粘聚力； i l ：第i个条块所在滑动面上的长度； 其中孔隙水压力的计算说明见图 3.4。 3.2.3.4 计算成果计算成果 （1）i 号滑坡变形体稳定性计算 以主剖面 2-2剖面为例，2-2剖面的滑动模式有以下三种： 模式一：变

34、形体整体沿岩土界面滑动从高程约 1375.5m 处（c 剪出口）剪出破 坏，为整体滑动破坏。 模式二：变形体中前部从高程约 1396.5m 处滑体土层最薄处（b 剪出口）剪出 破坏，为局部滑动破坏。 模式三：变形体中前部从高程约 1413m 处滑体土层最薄处（a 剪出口）剪出破 坏，为局部滑动破坏。 变形体稳定性计算简图见下图（图 3.5） ，按照上述计算工况和参数选取原则进 行计算取得的稳定性计算结果见表 3.2。 a剪出口 b剪出口 c剪出口 图图 3.1i 号滑坡变形体号滑坡变形体 2-2 剖面滑动模式 剖面滑动模式 表表 3.2i 号滑坡变形体稳定性计算成果表号滑坡变形体稳定性计算成果

35、表 计算剖面计算工况稳定系数安全系数 剩余下滑力 （kn） 工况 11.651.150 工况 21.621.100a 剪出口 工况 31.061.1071 工况 11.631.150 工况 21.601.100b 剪出口 工况 31.051.10288 工况 11.231.150 工况 21.211.100 2-2剖面 c 剪出口 工况 31.061.10923 工况 11.581.150 工况 21.551.1001-1剖面a 剪出口 工况 31.121.100 根据滑坡稳定状态划分，由表 3.2 可知，i 号滑坡变形体 1-1/剖面和 2-2/剖面的整 体在天然和暴雨工况下均为稳定，在地震

36、工况下为基本稳定；2-2/剖面局部在所有工 况下均为稳定。因此，对于变形体来说，其总体为基本稳定稳定状态。 （2）号滑坡变形体稳定性计算 号滑坡的 3-3剖面的滑动模式有以下四种： 模式一：变形体整体沿岩土界面滑动从高程约 1750m 处（d 剪出口）剪出破坏， 为整体滑动破坏。 模式二：变形体中前部从高程约 1364m 处滑体土层最薄处（c 剪出口）剪出破 坏，为局部滑动破坏。 模式三：变形体中前部从高程约 1373.5m 处滑体土层最薄处（b 剪出口）剪出 破坏，为局部滑动破坏。 模式四：变形体中前部从高程约 1377m 处滑体土层最薄处（a 剪出口）剪出破 坏，为局部滑动破坏。 变形体稳

37、定性计算简图见下图（图 3.6） ，稳定性计算结果见表 3.3。 a剪出口 c剪出口 b剪出口 d剪出口 图图 3.6号滑坡变形体号滑坡变形体 1-1 剖面滑动模式 剖面滑动模式 表表 3.3号滑坡变形体稳定性计算成果表号滑坡变形体稳定性计算成果表 计算剖面计算工况稳定系数安全系数剩余下滑力（kn） 工况 12.331.150 工况 22.001.100 a 剪出口 工况 31.201.100 工况 11.971.150 工况 21.691.100b 剪出口 工况 31.081.1017 工况 11.811.150 工况 21.631.100c 剪出口 工况 31.091.1021 工况 11

38、.161.150 工况 21.141.100 3-3剖面 d 剪出口 工况 31.061.10648 根据滑坡稳定状态划分，由表 3.3 可知，号滑坡变形体 3-3/剖面的整体在天然 和暴雨工况下均为稳定，在地震工况下为基本稳定；局部在所有工况下均为稳定。 因此，对于变形体来说，其总体为基本稳定稳定状态。 （3）号滑坡残留滑坡体稳定性计算 以主剖面 2-2剖面为计算剖面，残留滑坡体稳定性计算简图见下图（图 3.7） ， 按照上述计算工况和参数选取原则进行计算取得的稳定性计算结果见表 3.4。 图图 3.7残留滑坡体滑动模式残留滑坡体滑动模式 表表 3.4号滑坡残留滑坡体稳定性计算成果表号滑坡残

39、留滑坡体稳定性计算成果表 计算剖面计算工况稳定系数安全系数剩余下滑力（kn） 工况 11.031.1532 工况 20.981.10663-3剖面残留滑坡体 工况 30.831.10153 根据滑坡稳定状态划分，由表 3.4 可知，残留变形体在天然工况下为欠稳定，在 暴雨和地震工况下为不稳定。因此，残留体总体为欠稳定不稳定状态。 由表 3.2表 3.4 可知，变形区（变形体）在自然条件和暴雨条件下都处于稳定状 态，在地震作用下处于基本稳定状态，残留滑坡体在自然条件下处于欠稳定状态， 在暴雨和地震作用下处于不稳定状态。这和本次勘查过程对斜坡的调查结果基本一 致。 3.3 主要结论 通过宏观稳定判

40、断、稳定计算分析，得出金洞子滑坡稳定分析的主要结论如下： 1)金洞子滑坡目前处于临界状态，前部滑坡区虽已发生了崩滑，但崩滑松散堆 积体坡度较大（大于自然稳定坡角） ，目前仍在变形破坏，有再次发生大规模崩滑的 可能，且已崩滑区上部表层土体松散，易发生再次崩滑。 2)对于号滑坡右侧前缘未崩滑斜坡目前整体处于稳定状态，只是表层松散体 易发生落石掉块，为不稳定。 3)对于号滑坡存在的残留滑坡体目前处于欠稳定状态，极易在外力作用下再 次发生滑动破坏。 4)滑坡处于地震级区，地震对滑坡稳定非常不利，i 号滑坡和 ii 号滑坡后部 变形区（变形体）在地震工况下处于基本稳定状态，但前部滑坡区的不断溜滑将使 得

41、后部变形区（变形体）前缘卸荷，进一步发展将有可能有失稳危险。 4、地质灾害体防治工程技术方案及方案比选 4.1 等级划分、设计荷载组合、参数与设计标准 4.1.1 等级 根据滑坡防治工程设计与施工技术规范中滑坡危害程度等级划分表，金洞 子滑坡体一旦滑动，根据目前的保护对象分布情况，粗略计算其造成的直接经济损 失将达500 万元，危害人数 70 人 1.000 (二) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾点，墙身重力的力臂 zw = 1.129 (m) 相对于墙趾点，ey 的力臂 zx = 1.850 (m) 相对于墙趾点，ex 的力臂 zy = 1.500 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩

42、= 74.845(kn-m) 抗倾覆力矩= 156.053(kn-m) 倾覆验算满足: k0 = 2.085 1.300 (三) 地基应力及偏心距验算 基础为天然基础，验算墙底偏心距及压应力 作用于基础底的总竖向力 = 122.023(kn) 总弯距=81.209(kn-m) 基础底面宽度 b= 2.000 (m) 偏心距 e = 0.334(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 zn = 0.666(m) 基底压应力: 趾部=122.234 踵部=0.000(kpa) 作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.334 = 0.250*2.000 = 0.500(m) 地基承载力验算满足：

43、 最大压应力=122.234 = 500.000(kpa) (四) 基础强度验算 基础为天然基础，不作强度验算 (五) 墙底截面强度验算 验算截面以上，墙身截面积 = 4.200(m2) 重量 = 96.600 kn 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 zw = 1.129 (m) 相对于验算截面外边缘，ey 的力臂 zx = 1.850 (m) 相对于验算截面外边缘，ex 的力臂 zy = 1.500 (m) 法向应力检算 作用于验算截面的总竖向力 = 122.023(kn) 总弯距=81.209(kn-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 zn = 0.666(m) 截面宽度 b =

44、 2.000 (m) 偏心距 e1 = 0.334(m) 截面上偏心距验算满足：e1= 0.334 = 0.300*2.000 = 0.600(m) 截面上压应力：面坡=122.234 背坡=-0.210(kpa) 压应力验算满足：计算值= 122.234 = 2100.000(kpa) 拉应力验算满足：计算值= 0.210 = 150.000(kpa) 切向应力检算 剪应力验算满足：计算值= 0.543 1.300 (二) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾点，墙身重力的力臂 zw = 1.129 (m) 相对于墙趾点，ey 的力臂 zx = 1.900 (m) 相对于墙趾点，ex 的力臂 zy =

45、 1.000 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩= 37.865(kn-m) 抗倾覆力矩= 139.871(kn-m) 倾覆验算满足: k0 = 3.694 1.600 (三) 地基应力及偏心距验算 基础为天然基础，验算墙底偏心距及压应力 作用于基础底的总竖向力 = 112.837(kn) 总弯距=102.006(kn-m) 基础底面宽度 b= 2.000 (m) 偏心距 e = 0.096(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 zn = 0.904(m) 基底压应力：趾部=72.666 踵部=40.171(kpa) 作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.096 = 0.2

46、50*2.000 = 0.500(m) 地基承载力验算满足：最大压应力=72.666 = 500.000(kpa) (四) 基础强度验算 基础为天然基础，不作强度验算 (五) 墙底截面强度验算 验算截面以上，墙身截面积 = 4.200(m2) 重量 = 96.600 kn 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 zw = 1.129 (m) 相对于验算截面外边缘，ey 的力臂 zx = 1.900 (m) 相对于验算截面外边缘，ex 的力臂 zy = 1.000 (m) 法向应力检算 作用于验算截面的总竖向力 = 112.837(kn) 总弯距=102.006(kn-m) 相对于验算截面外边缘，

47、合力作用力臂 zn = 0.904(m) 截面宽度 b = 2.000 (m) 偏心距 e1 = 0.096(m) 截面上偏心距验算满足：e1= 0.096 = 0.300*2.000 = 0.600(m) 截面上压应力：面坡=72.666 背坡=40.171(kpa) 压应力验算满足：计算值= 72.666 = 2100.000(kpa) 切向应力检算 剪应力验算满足：计算值= -3.635 1.300 滑动稳定方程验算： 滑动稳定方程满足: 方程值 = 83.573(kn) 0.0 (二) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾点，墙身重力的力臂 zw = 1.255 (m) 相对于墙趾点，ey 的力

48、臂 zx = 2.233 (m) 相对于墙趾点，ex 的力臂 zy = 0.667 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩= 12.275(kn-m) 抗倾覆力矩= 241.309(kn-m) 倾覆验算满足: k0 = 19.658 1.500 倾覆稳定方程验算： 倾覆稳定方程满足: 方程值 = 184.299(kn-m) 0.0 (三) 地基应力及偏心距验算 基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力 作用于基础底的总竖向力 = 186.146(kn) 作用于墙趾下点的总弯矩=229.034(kn-m) 基础底面宽度 b = 2.300 (m) 偏心距 e = -0.080(m) 基础底

49、面合力作用点距离基础趾点的距离 zn = 1.230(m) 基底压应力: 趾部=63.958 踵部=97.908(kpa) 最大应力与最小应力之比 = 97.908 / 63.958 = 1.531 作用于基底的合力偏心距验算满足: e=-0.080 = 0.167*2.300 = 0.383(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=63.958 = 600.000(kpa) 墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=97.908 = 650.000(kpa) 地基平均承载力验算满足: 压应力=80.933 = 500.000(kpa) (四) 基础强度验算 基础为天然地基，不作强度验算 (五)

50、墙底截面强度验算 验算截面以上，墙身截面积 = 7.750(m2) 重量 = 178.250 kn 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 zw = 1.255 (m) 相对于验算截面外边缘，ey 的力臂 zx = 2.233 (m) 相对于验算截面外边缘，ex 的力臂 zy = 0.667 (m) 容许应力法: 法向应力检算: 作用于验算截面的总竖向力 = 186.146(kn) 作用于墙趾下点的总弯矩=229.034(kn-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 zn = 1.230(m) 截面宽度 b = 2.300 (m) 偏心距 e1 = -0.080(m) 截面上偏心距验算满足:

51、e1= -0.080 = 0.250*2.300 = 0.575(m) 截面上压应力: 面坡=63.958 背坡=97.908(kpa) 压应力验算满足: 计算值= 97.908 = 800.000(kpa) 剪应力验算满足: 计算值= -24.368 = 80.000(kpa) 极限状态法: 重要性系数0 = 1.000 验算截面上的轴向力组合设计值 nd = 186.146(kn) 轴心力偏心影响系数醟 = 0.986 挡墙构件的计算截面每沿米面积 a = 2.300(m2) 材料抗压极限强度 ra = 1800.000(kpa) 圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310 偏心受压构

52、件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.988 强度验算满足: 计算值= 186.146 = 1570.052(kn) 稳定验算满足: 计算值= 186.146 1.300 滑动稳定方程验算： 滑动稳定方程满足: 方程值 = 83.573(kn) 0.0 (二) 倾覆稳定性验算 相对于墙趾点，墙身重力的力臂 zw = 1.255 (m) 相对于墙趾点，ey 的力臂 zx = 2.233 (m) 相对于墙趾点，ex 的力臂 zy = 0.667 (m) 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性 倾覆力矩= 12.275(kn-m) 抗倾覆力矩= 241.309(kn-m) 倾覆验算满足: k0 = 19.6

53、58 1.500 倾覆稳定方程验算： 倾覆稳定方程满足: 方程值 = 184.299(kn-m) 0.0 (三) 地基应力及偏心距验算 基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力 作用于基础底的总竖向力 = 186.146(kn) 作用于墙趾下点的总弯矩=229.034(kn-m) 基础底面宽度 b = 2.300 (m) 偏心距 e = -0.080(m) 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 zn = 1.230(m) 基底压应力: 趾部=63.958 踵部=97.908(kpa) 最大应力与最小应力之比 = 97.908 / 63.958 = 1.531 作用于基底的合力偏心距验算满足: e

54、=-0.080 = 0.167*2.300 = 0.383(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=63.958 = 600.000(kpa) 墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=97.908 = 650.000(kpa) 地基平均承载力验算满足: 压应力=80.933 = 500.000(kpa) (四) 基础强度验算 基础为天然地基，不作强度验算 (五) 墙底截面强度验算 验算截面以上，墙身截面积 = 7.750(m2) 重量 = 178.250 kn 相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂 zw = 1.255 (m) 相对于验算截面外边缘，ey 的力臂 zx = 2.233 (m) 相

55、对于验算截面外边缘，ex 的力臂 zy = 0.667 (m) 容许应力法: 法向应力检算: 作用于验算截面的总竖向力 = 186.146(kn) 作用于墙趾下点的总弯矩=229.034(kn-m) 相对于验算截面外边缘，合力作用力臂 zn = 1.230(m) 截面宽度 b = 2.300 (m) 偏心距 e1 = -0.080(m) 截面上偏心距验算满足: e1= -0.080 = 0.250*2.300 = 0.575(m) 截面上压应力: 面坡=63.958 背坡=97.908(kpa) 压应力验算满足: 计算值= 97.908 = 800.000(kpa) 切向应力检算: 剪应力验算

56、满足: 计算值= -24.368 = 80.000(kpa) 极限状态法: 重要性系数0 = 1.000 验算截面上的轴向力组合设计值 nd = 186.146(kn) 轴心力偏心影响系数醟 = 0.986 挡墙构件的计算截面每沿米面积 a = 2.300(m2) 材料抗压极限强度 ra = 1800.000(kpa) 圬工构件或材料的抗力分项系数鉬 = 2.310 偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数豮 = 0.988 强度验算满足: 计算值= 186.146 = 1570.052(kn) 稳定验算满足: 计算值= 186.146 = 1551.512(kn) 5 工程监测方案设计 5.1

57、 监测工作的任务和目的 滑坡是一种复杂的地质灾害，由于现有勘察手段、经费、时间等因素的限制， 对滑坡这一复杂的地质体的认识和评价存在一定的局限性。通过监测来了解滑坡体 的演变过程，为滑坡的预测预报及工程治理提供可靠的资料和科学依据。通过滑坡 监测，可以掌握滑坡的变形特征和变形规律及滑坡的规模、边界、滑动方向和失稳 方式，为判断滑坡的发生时间及滑坡的危害程度提供重要信息，同时为避免和减轻 滑坡灾害损失提供决策依据。 金洞子滑坡防治工程监测的主要目的是，了解边坡在施工期和运行期其变形活 动特征，判断滑坡稳定状态，保证施工的安全，并对防治效果进行检验，为今后的 边坡防治提供经验。 5.2 监测设计方

58、案主要技术依据及原则 监测设计依据的技术依据有： 国家水准测量规范 大地变形测量规范 岩土工程手册 监测设计的主要原则是： 立足现有监测手段，建立系统的监测网。 监测应作到目的明确、重点突出。 监测工作应贯穿整个工程的开始到结束。 滑坡监测手段以布设监测点为主，同时辅以现场巡视，监测点的布设一般遵循 以下总的原则： （1）监测点的布置一般按断面(也称剖面)布置，断面一般选在地质条件差、变 形大、可能产生破坏的部位，如布设在断层、裂缝、地质结构变化的部位，或选在 斜坡坡度陡、稳定性差的部位，也可选在作过模型试验或者分析计算的典型部位。 （2）对于面积大且需要重点监测的斜坡，可布置多个断面，但断面

59、的布置应有 主次之分，主次断面的选择一般根据地质条件的好坏、边坡坡度的高低及结构上的 代表性等方面的因素加以考虑。 （3）主要断面布置的监测项目和使用的仪器应比次要断面多，而且主要断面使 用的仪器精度和自动化程度也应比次要断面高。 （4）同一监测项目应考虑平行布置，如监测滑坡的水平位移时，可将大地测量 仪器、钻孔倾斜仪及地表倾斜仪盘同时布置，有利于各类仪器的观测成果相互印证， 从而保证了观测结果的可靠性。 （5）为了提高监测点的使用效率，监测点的布置可在原有的观测结果及巡视检 查的基础上分期布置，这样可使监测点的布置具有针对性和代表性。 （6）当主滑坡上有若干个次生滑坡时，监测的重点应放在变形

60、及危害性大的次 生滑坡上。至于其它次生滑坡也应有所兼顾。 5.3 监测工作现状 金洞子滑坡目前尚未布置监测点和相应的监测设施，未进行过专业监测。 5.4 监测工作方案 金洞子滑坡受降雨入渗的影响，因而监测工作主要为变形监测，同时进行相应 的水文、气象观测和现场的巡视检查。 5.4.1 变形监测 滑坡区位移监测主要是了解施工期和运行期滑坡体位移量、位移变形速度、滑 坡体活动范围，为滑坡安全和检验防治工程效果提供可靠的信息。滑坡区位移监测 系统由地表位移监测和深部位移监测两部分组成。 地表位移观测即观测平面位移量又观测垂直方向（即高程）的位移量。观测方 法很多，可根据具体情况因地制宜地使用简易的观