高层商住楼外脚手架施工方案#湖南#框剪结构#脚手架计算书

1、目 录第一章 工程概况与编制依据3一、工程概况3二、编制依据与参考书籍3第二章 施工准备工作及主要材料需用量计划3一、技术准备工作3二、物质准备工作4三、劳动力准备4第三章 一般规定4第四章 外墙脚手架搭设有关要求5一、搭设范围5二、有关要求6第五章 落地式双排钢管外脚手架搭设标准6一、脚手架材质6二、脚手架的基底6三、脚手架的扫地杆7四、架体与建筑物的拉结7五、脚手架板的铺设10六、立杆的纵距、横距、步距11七、外脚手架的防护12八、支撑体系13九、杆件搭设构造要求15十、荷载17十一、特殊部位处理17十二、搭设和拆除顺序23第六章 脚手架的结构计算25一、落地外脚手架参数说明25二、荷载计

2、算：26第七章 各项技术管理措施63一、脚手架材料质量控制措施63二、保证施工质量措施64三、保证施工安全措施66四、环境保护及文明施工措施67第八章 现场施工管理组织机构68一、安全生产管理目标68二、施工组织机构68第一章 工程概况与编制依据一、 工程概况本工程为湖南波隆投资集团股份有限公司开发的星隆国际广场商住楼及地下室项目，由万地联合（厦门）设计有限公司设计。本工程位于长沙县星沙镇，本工程地下二层，地上三十二层，建筑面积为53955m2。工程结构形式为框剪结构，正常使用年限为50年，建筑结构安全等级为二级，耐火等级地下一级、地上二级，抗震设防类别为丙类，按6度地震烈度设防。总建筑物高度

3、为99.98m。二、编制依据与参考书籍1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范。（jgj130-2001）2、中国建筑工业出版社高层建筑施工手册。3、湖南省建筑科学院设计的施工图。4、jgj128-2000 建筑施工门式钢管脚手架安全技5、jgj33-2001 建筑施工机械使用安全技术规程6、jgj80-91 建筑施工高空作业安全技术规范7、jgj59-99 建筑施工安全检查标准8、gb5036 特种作业人员安全技术考核管理规则9、国家现行有关施工安全规范、规程等第二章 施工准备工作及主要材料需用量计划一、技术准备工作为了保证该工程外脚手架的搭设及拆除方法切实可行，贯彻“安全、适用、可行、经济

4、”的原则，做好各种材料机械加工的技术资料准备和使用计划安排。做好安全技术交底工作，操作工人考核培训。二、物质准备工作 外脚手架材料采用483.0mm优质钢管、直角扣件、对接扣件、旋转扣件。密目式安全网，竹脚手板，本工程需要外架材料量大，由预算部作好各种资源用量及进场计划，保证材料按时进场，并按规定堆放。三、劳动力准备1、在项目经理及项目管理机构直接领导，配备技术人员以满足该工程施工技术管理的各项需要。2、选择技术素质高，有上岗资格证的架子班组，按生产进度计划组织劳动力进场，进行安全、消防、文明施工等各方面教育，并做到上岗人员上岗前体检，体检合格者方可上岗。根据该工程外架工程量及工期要求，准备2

5、0个合格的专业架子工进场施工。第三章 一般规定1、 凡是有高血压，严重心脏病、癫痫病，以及其他不适于高空作业的人员，均不得从事架子工作业。凡参加高空作业人员，必须定期进行身体检查。2、 处于3米以上的高空作业时，必须配戴安全带，作业时戴安全帽。安全带必须系在牢固可靠的地方。3、高处作业时，衣着要灵便。禁止赤脚、穿拖鞋、硬底鞋和带钉易滑鞋。严禁酒后作业。4、严禁向下抛物体和工具；严禁作业人员沿脚手架上下；严禁在四周没有安全网而不系安全带的危险场所作业。5、强台风、雷雨天、大雾天的环境，不准进行高处作业；夜间作业必须布置良好的照明设备。6、操作时，精神集中，禁止打闹和开玩笑。工间休息时应下到地面。

6、7、脚手架其负荷量每平方米不得超过二百七十公斤。8、架子上原则上禁止堆料。如必要时，堆料不能过于集中。凡不符合规定的，架子工有权制止。9、脚手架应固定于建筑物的牢固部位上，不应固定在管道及其他不牢靠的结构上。10、施工场所的脚手架其使用期在半年以上者，经过大风、大雨后，要进行检查，发现问题及时处理。11、架子搭设完毕，应汇同有关人员验收合格后方可交付使用，并悬挂验收合格标识牌。12、脚手架的安装与拆卸，应按施工方案程序进行。施工区应设围栏或专人看守。第四章 外墙脚手架搭设有关要求一、搭设范围本工程外架采用落地式双排单立杆钢管脚手架与悬挑脚手架相结合。搭设详见附图。二、有关要求1、 采用常用方法

7、进行搭设，并每层上铺竹脚手板。2、 外架分为二个部分，第一部分为落地式双排脚手架，搭设高度由地下室顶板至八层梁板（标高为27.3m），第二部分为悬挑式脚手架，搭设高度为八层以上部分。共分四个悬挑段，每段挑六层，17.4m高。第五章 落地式双排钢管外脚手架搭设标准一、脚手架材质1、 钢管符合国际3号钢和技术要求，外径不小于48mm，壁厚不小于3.0mm，有严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂缝的钢管严禁使用。2、 扣件要有出厂合格证，有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用，扣件表面应进行防锈处理，扣件活动部位应能灵活转动。当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm。二、脚手架的基底落地式脚手架直接支承在地下

8、室顶板上，确保了足够的承载力，脚手架不会发生整体沉降或局部沉降。应对地下室的顶板进行验算。二、脚手架的扫地杆扫地杆是立杆下端绑扎的纵向和横向的水平杆，一般离下脚面不超过120mm。扫地杆是必须用扣件扣牢，它的功能是约束立杆底脚所发生的位移和用来避免或减少脚手架的不均匀沉降，在扫地杆下部垫塞木板。三、架体与建筑物的拉结1、 联墙点的位置在与立杆和大横杆相交的接点处，离节点的间距不宜大于300mm。2、 联墙杆一般竖向间距为脚手架步高的24倍，不宜超过4倍，而且绝对值在34m范围内。横向间距宜选用立杆纵距的34倍。不宜超过4倍。且绝对值在4.56.0m范围内。3、 墙杆的间距大小还与脚手架的总高、

9、立杆承受的内力和地区基本风压大小等有关。见下表：脚手架的总高与联墙杆的覆盖面积关系系数脚手架总高h（m）每个联墙杆的覆盖面积（m2/个）2525282515-254、 联墙杆必须从底部第一根大横杆处开始设置，沿整片脚手架均匀布置。5、 在脚手架周边的端头（包括顶端）以及转角处，要加密联墙杆。6、 刚性联墙杆一般采用如下三种做法：（1）、短钢管、扣件与钢筋混凝土柱连接（图4-4）。（2）、短钢管、扣件与墙体相连接（图4-5）。（3）、现浇混凝土的梁板上预埋竖向短钢管，然后用连接短钢管一端与预埋竖向短钢管用直角扣件连接，另一端用直角扣件与立杆连接。（如图4-6）：（5）、联墙杆宜采用梅花形布置。如

10、图（4-7）：（6）、联墙杆所在位置有时可能遇到门窗洞口，可以用添加附加短钢管的办法来实现联结。（7）、施工过程中当个别联墙杆被拆除后在相当一段时期内难于补上时，必须采取有效的加强措施。如附近添设一个临时的联墙杆，限制施工荷载或加强横向刚度等。五、脚手架板的铺设1、 首层隔离层和施工操作层沿纵向满铺脚手板，作到严密、牢固、铺平、铺稳，不得超过50mm的间隙。架子上不准留单块脚手板。2、 脚手板在纵向的接头有对接铺设和搭接铺设二种（图4-8）。（1）、对接铺设的脚手架板，在每块脚手架板两端下面均要有小横杆，杆离板端的距离应不大于150mm，小横杆应放正、绑牢。（2）、搭接铺设的脚手板，要求两块脚

11、手板端头的搭接长度应不小于200mm，接头处必须在小横杆上，脚手板与小横杆之间的不平处允许用木块垫实并绑牢，不许垫砖块等易碎物体。3、 严禁留探头长度150mm探头板。4、 脚手板应在下列部位给予固定：（1）、脚手板的两端和拐角处；（2）、沿板长方向间隔1520mm；（3）、坡道和平台的两端；（4）、其他可能发生滑动和翘起的部位。六、立杆的纵距、横距、步距1、 立杆的纵距脚手架高度h脚手架的纵向间距l30m1.82.0m3040m1.41.8m4050m1.21.6m2、 立杆的误差控制在脚手架的高度段h内，立杆的全部垂直偏差绝对值规定如下： 当h30m时，偏差不大于h/200。 当h25m时

12、，偏差不大于h/400mm。3、 作业面的横向尺寸（1）、横向水平杆（小横杆）伸出纵向水平杆（大横杆）外的长度不宜小于100mm，以防止小横杆从大横杆上滑脱。（2）、双排脚手架的里立杆距墙体的距离为250300mm。以保证工人有一定的操作活动空间。（3）、由于结构施工和装饰施工操作工艺的不同，材料用量、堆放运输方式的不同，对作业面尺寸要求均有所不同。（4）、小横杆的里端离墙面的距离、对结构脚手架和装修脚手架因不同需求而异。各式脚手架的尺寸类型尺寸类型结构脚手架装修脚手架小横杆里端距墙面距离a100mm150mm150mm200mm双排脚手架外立杆间的距离b1.00m1.50m0.80m1.20

13、m4、 脚手架的步距一般为1.8m，底步不大于2m。七、外脚手架的防护1、 离地面2m以上铺设脚手板的作业层都要在脚手架外立杆的内侧绑两道牢固的护身栏杆和挡脚板。2、 两道护身栏杆离脚手架的高度分别为1.2m和0.6m，紧贴外立杆内侧安设两道水平钢管。3、 挡脚板宽度在180mm左右。4、 架体须超过施工操作层1.8m高，中间须加防护栏杆。5、 密目式安全网应紧随架体搭设高度满挂；使用的密目式安全网须是建设部认证产品。6、 每隔4步架须满铺脚手板，防止物体坠落，对于高层脚手架，顶层应满铺脚手板，以保证脚手架的顶端有足够的横向水平刚度。7、 当风力大于六级时，工人不得在架子上进行施工操作。八、支

14、撑体系脚手架必须设置支撑体系。支撑体系包括纵向支撑（剪刀撑）、横向支撑和水平支撑，这些支撑应和脚手架这一空间构架的基本构件很好联结。1、 纵向支撑（1）、脚手架高度在25m以下时，在脚手架两端和转角处必须设置剪刀撑。中间每隔1215m设一道（图4-9a），且每片架子不少于三道。剪刀撑宽度宜取35倍立杆纵距，斜杆与地面夹角宜在4560。接点离地面不宜大于500mm。（2）、剪刀架高度在2550m，除沿纵向每隔1215m设置一道高度自下而上连续设置的剪刀撑外。在相邻两排剪刀撑之间需沿高度每隔1015m加设一道沿纵向通长的剪刀撑（图4-9b）。（3）、对高度大于50m的高层剪刀架，则应沿剪刀架全长和

15、高度连续设置剪刀撑（图4-9c）。2、横向支撑横向支撑是指在横向承力结构内从顶沿全高呈之字形设置连续的斜撑。在下列位置必须设置横向支撑：a、 脚手架的纵向传力结构架构件限制不能形成封闭形。如“一”字型，“l”字型，或“凹”字型的脚手架，其两端必须设置横向支撑。并于中间每隔六个间距加设一道横向支撑；b、 脚手架高度超过25m时，每隔六个间距要设置横向支撑一道。1、 水平支撑（1） 没有铺板的水平板空腹桁架在二榀横向承力结构之间必须设置小横杆，其间距对结构脚手架不宜大于1m，对装修脚手架不宜大于1.2m，这些小横杆和大横杆均应紧密相扣。（2） 对承力较大的结构脚手架，为了使其有更大的水平横向刚度，

16、需在设置联墙拉结杆件的脚手架水平面同内连续添设水平斜杆，呈之字型布置，形成一个刚度较大的水平桁架。九、杆件搭设构造要求1、 立杆：在竖立杆时，要注意杆件的长短搭配使用。（1） 立杆的接头除顶层可采用搭接接头外，其余必须采用对接扣件实行对接头。搭接时的搭接长度不应小于1m，用不小于两个旋转扣件来扣牢，扣件的外边缘到杆端距离不小于100mm。（2） 立杆接头与相近大横杆的距离不宜大于步高的三分之一。相邻接头的高度应大于500mm。（3） 高层脚手架的立杆采用下单上双时，下部的两根钢管必须用直角扣件与大横杆扣紧，以保证两根钢管共同工作，不得只扣一根，以避免其自由变形长度加倍增加。（4） 单杆和双杆的

17、连接构造有两种（图4-10）：a、 上部单立杆是由下部立杆中的一根延伸而成。该杆应按承受全部上立杆（单立杆部分）荷载的70%和下部荷载（双立杆部分）的一半来考虑。b、上部单立杆同时和下部两根双立杆搭接。上部单立杆支承在小横杆上，这小横杆则置于下部双立杆之间。搭接部分不少于三道旋转扣件（扣在立杆上），且三道扣件紧接，以加强对大横杆支持力。这种联接方式下的两根立杆的荷载可按平均分担考虑。2、 大横杆：大横杆的长度不宜小于三跨，且不小于6m。（1） 立杆和大横杆必须用直角扣件扣紧，不得遗漏。（2） 同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300，且不大于500mm。（3） 大横杆最好采用对

18、接扣件连接。如采用搭接连接时，搭接长度不应小于1m，并用三个旋转扣件扣牢。（4） 大横杆接头与相邻立杆的距离不大于纵跨的五分之一。（5） 同一水平内的内外两根大横杆的接头和上下相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，不得出现在同一跨间内。相邻接的水平距离应大于500mm。3、 小横杆（1） 小横杆紧贴立杆布置。对于双立杆，则设于双立杆之间。（2） 小横杆搭于大横杆上，用直角扣件扣紧，对贴近立杆的小横杆亦可紧固于立杆上。4、 斜杆：纵向支撑的斜杆与地面夹角在4560。（1） 斜杆用扣件与脚手架扣紧的连接头两端距脚手架节点（即立杆和横杆的交点）不大于200mm。除两端扣紧外，中间尚需增加2-4个节点。

19、（2） 斜杆的最下面一个连接点距地面不宜于500mm，以保证脚手架的稳定。（3） 斜杆的接长宜采用对接连接，当采用搭接时，搭接长度不小于400mm， 并用两只旋转扣件扣牢。十、荷载1、 承重脚手架负荷量每平方米不宜超过270kg。2、 不应在脚手架上附装机械设备、摇臂把杆、悬挑平台、拉缆风绳及搭（挂）卸料槽（斗）等。十一、特殊部位处理（一） 脚手架斜道脚手架斜道（图4-11）是作为人员上下通行用的通道，宽度不宜小于1米，坡度宜为1：3（高：长）。一般为之字形斜道的拐弯处要设置休息平台，宽度不小于1.2m。（1）斜道处立杆的荷载往往最大，因为层层有脚手架板及挡脚板等重量，因此斜道处的立杆要验算其

20、稳定性，若不足时，可采取增加钢管立杆的方法或局部卸荷的措施。（2）斜道两侧、端部及平台外围，必须设置剪刀撑。宽度大于2米的斜道，在脚手板下的小横杆下，应设置之字形横向支撑。斜道两侧及平台外围应设置两道护身栏杆及高度不小于180mm的挡板脚板。（3） 斜道脚手板上必须设防滑条，防滑条间距不大于300mm。采用搭接法铺脚手板时，接头必须在小横杆，搭接长度不小于200mm，板头凸处用三角木填顺，脚手板采用对接时，接头处下面应设两根小横杆。（二）、洞口脚手架遇到施工时需通行的门洞口时，为了施工方便和不影响通行和运输，应将洞口的立杆抽走。这样洞口上的立杆不能落到基底上，这时应采取的构造措施是（图4-12

21、）1、 洞口上的立杆从洞口上的大横杆开始扣接。2、 洞口上的内外大杆可用两根钢管加强。3、 脚手架的内外两侧在洞口边要设人字形斜撑，斜撑与地面成60度夹角。斜撑应与洞口上的立杆和大横杆扣接牢固，使立杆上所传来的荷载通过斜撑传到地基。4、 洞口两侧的立杆、可用双钢管加强。（三）、挑檐和其它凸出部位的处理挑檐和其它凸出部位，采用斜杆将脚手架挑出，形成挑脚手架。详图4-13。1、斜杆应在每根立杆上挑出，与水平夹角不得小于60度角。2、斜杆两端均应交于立杆与大横杆、小横杆的节点。3、挑脚手架最外排立杆与脚手架两排立杆，至少应连接设置三道平等的大横杆。1、 挑脚手架挑出部分高度不超过两步架，挑出部分的宽

22、度和斜杆间距，均不得大于1.5m。小横杆间距不得大于1m，两端必须扣牢。使用荷载不得超过10n/m2。（四）、封顶1、 脚手架封顶时，为了保证施工时的安全，外排立杆高度必须超过房屋檐口的高度。并要设置两道护身栏和一道挡脚板，挂安全立网。2、 房屋外立杆的高度要超出女儿墙顶1米，对坡屋顶必须超过檐口1.5m。内排立杆只要一低于檐口底150200mm。最上一排联墙杆上部的自由高度不大于4m。（五）、卸载当脚手架承受的荷载过大时，可采用卸载的措施将部分荷载传给主体结构承受。1、 卸载装置可为下撑式桁架（图4-14）或斜拉式桁架（图4-15），桁架的水平悬 挑杆件支托大横杆（贴近立杆）。2、 卸荷层要

23、设水平支撑，上下两层要增设联墙杆。（六）、安全通道及水平安全挡板设置1、结构施工自二层起，凡人员进出的通道口，均应搭设安全防护棚。（图4-17）。2、挡板设于南面、东面、北面等三个面，有外来车辆及外来人行通道，为保证安全措施，必须设置这个面的水平安全挡板。（见图4-16）3、高度超过24米的层次上的交叉作业，应设双层防护，防护棚应采用5cm厚木板或双层跳板搭设。4、防护棚长度应满足坠落半径的要求，宽度满足每侧伸出通道边不小于1米。其中，可能坠落半径r与可能坠落高度h的关系是：h=215m时，r=3m；h=1530m时，r=4m；h30m时，r=5m。本工程安全通道布置如下：a、 靠东面已建临时

24、房屋面与外架子立杆外侧满搭安全防护棚，立杆间距不大于1.61.6m。水平杆步距1.8m。b、 靠北面及西面在地下室外侧回填土后外搭6米宽高4米的防护棚，电梯通道搭6m宽防护棚。防护棚顶应设两层夹板，两层间高度为600mm。（七）、与施工电梯口的联接1、 由于施工电梯的拆卸，一般在外墙脚手架拆除后才进行，因此，搭设外墙脚手架钢管时，要预留电梯口位置未完成工程范围的架子，使到电梯口范围的外架被拆除而导致返工。2、 搭设前，考虑同施工电梯口位置的水平连接，长度为施工电梯口每侧3米。（八）、避雷接地高层外架需作避雷接地，接地采用镀锌扁钢305，每栋4根顺四角沿脚手架向上爬升，每次高于脚手杆3米，端部用

25、30镀锌管焊258镀锌钢棒，30与扁钢采用焊接，扁钢下部打入坑底岩土中，接地电阻小于4欧姆。十三、搭设和拆除顺序1、 搭设顺序做好搭设的准备工作按房屋的平面形状放线铺设垫板按立杆间距排放底座放置纵向扫地杆逐根树立立杆，随即与纵向扫地杆扣牢安装横向扫地杆，并与立杆或纵向扫地杆扣牢安装第一步大横杆（与各立杆扣牢）安装第一步小横杆安装第二步大横杆安装第二步小横杆加设临时抛撑（上端与第二步大横杆扣牢，在装设两道联墙杆后可拆除）第三、四步大横杆和小横杆设置联墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板绑护身栏杆和挡脚板立杆安全网。2、 拆除顺序拆除的原则：先搭的后拆，后搭的先拆。先从钢管脚手架顶端拆起。拆除的顺序为：安

26、全网护身栏档脚板脚手板小横杆大横杆立杆联墙杆纵向支撑。3、 脚手架拆除安全技术要点（1）外脚手架的拆除应按自上而下的顺序进行。拆除钢管应码好、捆好、扣件用尼龙袋装好，安全网叠好并逐一由塔吊吊落地面堆放，做到工完场清。（2）拆除时，在外墙需修补的地方，应暂时停下来，配合管理人员、泥水工做好墙体的修补及墙面粉尘的清理工作；配合幕墙施工人员清理及修补幕墙存在的缺陷。（3）做好成品保护工作，施工过程必须确保墙面砖、玻璃幕墙不被损坏及污染。（4）拆除后的一切材料按指定地点堆放整齐。（5）外脚手架拆除时，应派专人守护下面，禁止无关人员进入拆除危险区，确保安全。（6）在拆除前，应先与施工外墙的人员商定交叉作

27、业范围，错开工作面，确保施工安全。第六章 脚手架的结构计算一、落地式双排单立杆外脚手架计算落地架采用双排单立杆扣件式钢管脚手架，单立杆搭设高度为027.3m，沿建筑外边全长搭设。1、立杆：纵向间距为1.5米;横向间距1.05米,里排离墙0.20.3米。相邻立杆接头要错开，对接用一字扣连接。2、大横杆：间距1.8米，架子外侧两步架之间搭设栏杆，钢管接头要错开，用一字扣连接。大横杆与立杆用十字扣连接。每一面架内的纵向水平高低，相关不应大于一皮砖厚。3、小横杆：间距1.5米。两头搁于大横杆上，至少伸出10cm。端头离墙510 cm。小横杆与大横杆用十字扣连接。三步以上的小横杆加长，与墙拉结。4、十字

28、撑：设置在脚手架的转角、端头及沿纵向每隔30米处。每档十字撑占两个跨间，最小一对落地，从底到顶连续布置。钢管与地面呈45度到60度角，夹角用回转扣连接。5、连墙杆：每隔二步三跨间设置一道连墙杆。6、每段架只限两个操作面作业，且施工荷载控制在200kg/m2内。7、架体始终高出工作面2米以上，当架体高出周围建筑时，用6钢筋作接地线形成避雷系统。8、架子四周临边要设可靠的安全防护。二、荷载计算：（1）垂直荷载的传递路线：施工荷载竹脚手板小横杆大横杆通过扣件抗剪立杆地下室顶板。（2）荷载取值： 结构施工用脚手架施工活荷载标准值取为：qk=3.0kn/m2。 作用于外架的风荷载标准值： = 0.7zs

29、tw0其中，0基本风压值，取0.50kn/m2 z风压高度变化系数，取2.09。 stw风压体型系数。,n=2 得-挡风系数，对无封闭防护的脚手架，本方案h=1.80,l=1.50,查表4-4-1得=0.104根据规范(gbj-87)表6.3.1,由0.002得由=0.104、查规范gbj9-87表6.3.1得 = 0.72.090.24960.5 = 0.18(kn/m2) 恒载钢管自重3.82 kg/m扣件自重9.8 n/个（3）荷载分项系数的选择：永久荷载的分项系数，采用1.20。可变荷载的分项系数，采用1.40。脚手架验算。 小横杆验算：小横杆受力按简支梁计算，其上承受施工荷载，钢脚手

30、板荷载，小横杆自重。则荷载组合值为：q = 1.2(3.829.810-3+0.2450.5)+1.43.00.5 = 2.36 kn/m 跨中弯矩为：m = 小横杆受弯应力为：=205n/mm2 符合要求。 其支座反力为：n = 大横杆验算：大横杆受力按三跨连续梁考虑，其上承受小横杆传来压力及自重。且大横杆间距为1.5m。由小横杆传来压力产生的最大弯矩为：m1 = 0.311n1.5 = 0.3111.421.5 = 0.662knm由大横杆自重产生的最大弯矩为：m2 = 0.117ql2 = 0.1173.8210-3 1.502 = 0.001kn=符合要求。 立杆稳定验算：a、单立杆部

31、分为027.3m。恒荷载标准值：gk=hi（gk1+gk3）+n.lagk2gk=41（0.10730.0768）1.2521.50.385010.59kn活荷载标准值：qk=n1laqkqk=21.51.584.74kn轴向力设计值：n=1.2ngk+0.851.4nqkn=1.210.59+0.851.44.74=18.35kn风荷载标准值：k=0.7s z ok=0.71.651.30.35=0.526kn/m2mw=0.851.4mwk=0.851.4klah2/10mw=0.851.40.5261.51.82/10=0.304kn.m符合要求！、墙杆稳定验算风荷载产生轴向力设计值脚手

32、架平面外变形产生的轴向力n0=5kn连墙件轴向力设计值n1=newn0=23.9+5=28.9kn连墙杆的计算长度l01.05+0.45+1.06=2.56m长细比l0/l=2560/15.8=162轴心受压构件稳定系数0.268稳定验算110f/r=205/1.1705=175n/mm2扣件抗滑验算n1rc(按直角扣件计：rc8kn/个)28.98432kn符合要求！普通型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数普通型钢悬挑脚手架搭设高度为 17.4米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.3米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.5米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆

33、在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；连墙件布置取两步两跨.2.活荷载参数施工均布荷载(kn/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处湖南省长沙市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为1.130；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kn/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kn/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m):0.110；安全设施与安全网自重

34、标准值(kn/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹夹板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4米，建筑物内锚固段长度 2.1米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:c40- c30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行

35、强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:p1=0.038 kn/m ；脚手板的自重标准值:p2=0.351.05/(2+1)=0.122 kn/m ；活荷载标准值: q=21.05/(2+1)=0.7 kn/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.122=0.193 kn/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kn/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距

36、分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为m1max=0.080.1931.32+0.100.981.32 =0.368 kn.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 m2max= -0.100.1931.32-0.1170.981.32 =-0.434 kn.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=max(0.368106,0.434106)/5080=85.433 n/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 85.433 n/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

37、。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= p1+p2=0.038+0.122=0.161 kn/m； 活荷载标准值: q2= q =0.7 kn/m；最大挠度计算值为：v= 0.6770.16113004/(1002.06105121900)+0.9900.713004/(1002.06105121900) = 3.352 mm；大横杆的最大挠度 3.352 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1300/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据jgj130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算

38、值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.3 = 0.069 kn；脚手板的自重标准值：p2=0.351.051.3/(2+1)=0.221 kn；活荷载标准值：q=21.051.3/(2+1) =1.260 kn；集中荷载的设计值: p=1.2(0.069+0.22)+1.4 1.26 = 2.112 kn； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kn.

39、m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: mpmax = 2.1121.05/3 = 0.739 kn.m ；最大弯矩 m= mqmax + mpmax = 0.745 kn.m；最大应力计算值 = m / w = 0.745106/5080=146.73 n/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =146.73 n/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: vqmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024

40、 mm ；大横杆传递荷载 p = p1 + p2 + q = 0.069+0.22+1.26 = 1.55 kn；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: vpmax = 1549.621050(310502-410502/9 ) /(722.06105 121900) = 2.536 mm；最大挠度和 v = vqmax + vpmax = 0.024+2.536 = 2.56 mm；小横杆的最大挠度为 2.56 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，按照

41、扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kn。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kn；r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: p1 = 0.0381.32/2=0.069 kn；小横杆的自重标准值: p2 = 0.0381.05/2=0.02 kn；脚手板的自重标准值: p3 = 0.351.051.3/2=0.331 kn；活荷载标准值: q = 21.051.3 /2 = 1.89 kn；荷载的设计值: r=1.2(0.0

42、69+0.02+0.331)+1.41.89=3.15 kn；r 8.00 kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kn)，为0.1337 ng1 = 0.1337+(1.302/2)0.038/1.3021.00 = 3.614；(2)脚手板的自重标准值(kn/m2)；采用竹夹板，标准值为0.35 ng2= 0.3541.3(1.05+0.3)/2 = 1.701 kn；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kn/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0

43、.11 ng3 = 0.1141.3/2 = 0.396 kn；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kn/m2)；0.005 ng4 = 0.0051.321 = 0.189 kn；经计算得到，静荷载标准值 ng =ng1+ng2+ng3+ng4 = 5.9 kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 nq= 21.051.32/2 = 3.78 kn；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 wo - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： wo = 0.35 kn/m2； uz -

44、 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用： uz= 1 ； us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 wk = 0.7 0.3511.13 = 0.277 kn/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng+1.4nq= 1.25.9+ 1.43.78= 12.372 kn；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 n = 1.2 ng+0.851.4nq = 1.25.9+ 0.851.43.78= 11.578 kn；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 为 mw = 0.85 1.4wklah2/10

45、=0.850 1.40.2771.3 1.32/10 = 0.192 kn.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：n = 12.372 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆

46、净截面面积 ： a = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 12372/(0.186489)=136.026 n/mm2；立杆稳定性计算 = 136.026 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：n = 11.578 kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；

47、计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: l0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； = 11578.32/(0.186489)+192136.115/5080 = 165.121 n/mm2；立杆稳定性计算 = 165.121 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按

48、照下式计算： nl = nlw + n0风荷载标准值 wk = 0.277 kn/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 aw = 12.96 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn), n0= 5.000 kn；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算：nlw = 1.4wkaw = 5.023 kn；连墙件的轴向力设计值 nl = nlw + n0= 10.023 kn；连墙件承载力设计值按下式计算： nf = af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙

49、的长度；又： a = 4.89 cm2；f=205 n/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kn；nl = 10.023 nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载n的作用，里端b为与楼板的锚固点，a为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩i = 866.2 cm4，截面抵抗矩w = 108.3 cm3，截面积a = 21.95 cm2。

50、受脚手架集中荷载 n=1.25.9 +1.43.78 = 12.372 kn；水平钢梁自重荷载 q=1.221.950.000178.5 = 0.207 kn/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kn) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kn.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为r1 = 16.608 kn； r2 = 9.079 kn； r3 = -0.323 kn。 最大弯矩 mmax= 1.865 kn.m；最大应力 =m/1.05w+n/a= 1.865106 /( 1.05 108300 )+ 0103

51、/ 2195 = 16.402 n/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 16.402 n/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 n/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 1063 235 /( 1200160235) = 1.87由于b大于0.6，查钢结构设计规范(gb50017-2003)附表b，得到 b值为0.919。经过计算得到最大应力 = 1.865106 /( 0.919108300 )= 18.735 n/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 18.735 小于 f = 215 n/mm2 ,满足要求!十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力rah和拉钢绳的轴力rui按照下面计算 其中ruicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 rci=ruisini按照以上公式计算得