砖混建筑—毕业设计样本

1、1 南京林业大学南京林业大学 本科毕业设计（论文）本科毕业设计（论文） 题题 目：目： 灌云恒辉伊山华庭小区 12#楼结构设计 学学 院：院： 土木工程学院 专专 业：业： 土木工程（建筑工程方向） 学学 号：号： 0567318 学生姓名：学生姓名： 指导教师：指导教师： 职职 称：称： 讲 师 二二 oo 九九 年年 五五 月月 三十三十 日日 2 摘 要 本毕业设计为灌云恒辉伊山华庭 12#楼结构设计，该工程为六层（带半地 下室和阁楼）的砖混结构体系。本毕业设计是在给定建筑图和地质勘察报告的 条件下，根据国家现行建筑、结构规范，进行结构计算设计，绘制结构施工图 的。此毕业设计运用了 pk

2、pm 设计软件进行建模和抗震验算，在梁、板配筋、墙 体稳定性验算、承载力验算时采用手算，无论电算、手算都严格按照相关的建 筑、结构设计规范，并根据电算和手算的结果运用 autocad 软件绘制出了结构 施工图。本毕业设计将四年所学的许多专业知识运用到实际工程设计中，是四 年学习的一个总结。 关键词关键词 结构设计 砖混结构 pkpm autocad 3 abstract this course is designed to the structural design of floor12 # of henghui yishan huating in guanyun . the project

3、is a eight-storey brick-concrete structural system . according to the current national construction, the structure of norms, this course is designed in a given building plans and geological conditions survey report , and the structural calculations of the design, the structure working drawings are c

4、arried out according to the current national construction and the structure of norms . in this design pkpm design software is used for modeling and seismic checking , and the reinforcement , the stability of the wall and the bearing capacity are checked by hand calculation . computing and hand-count

5、 are strictly in accordance with the relevant construction and design specifications. according to the results of computing and hand-count the structural drawings are mapped by the use of software autocad. this design take a four-year study of the professional knowledge into the practical engineerin

6、g. it can be said to summary of the four years study. keywords structure design brick-concrete structure pkpm autocad 4 前前 言言 毕业设计（论文）作为一种理论与实践相结合的教学环节，是对学生综合 运用所学知识解决本专业实际问题能力的检验，是学习深化和提高的重要过程； 也反映了高校的教学质量。 本次毕业设计的题目是灌云恒辉伊山华庭 12#楼结构设计 。经过近三个 月时间的努力，毕业设计终于圆满结束。本次课程设计大体包括四部分：一、 根据给定的建筑平面图，确定工程的结构方案，进

7、行结构平面图布置；二、运 用 pkpm 结构设计软件，对结构进行建模、电算设计，导出结构计算简图、内力 图与配筋图；三、运用砌体结构、结构力学、混凝土结构、抗震结构设计原理 等专业知识，进行结构内力计算，配筋设计，墙体承载力验算及基础验算，并 与电算的结果进行对照，从而更进一步地理解了结构设计软件的基本原理。四、 结合 pkpm 导出的配筋图和手算配筋结果，利用 autocad 绘制结构施工图。本设 计题目涉及到砌体结构、结构力学、混凝土结构、抗震结构设计原理、基础工 程、pkpm 结构设计等课程。在设计过程中，参照了大量的结构设计规范，以手 算为主，并参考电算的结果。在设计过程中，我认识到我

8、所学过的专业知识比 较分散，不能很好的综合应用，手算的部分不熟练，影响了设计的进度。 这次的课程设计能够将许多学过的专业知识运用到实际工程设计中，可以 说是大学学习的一个总结。虽然经过长时间的酝酿和认真的编写，并得到了指 导老师刘利清的指导和同学们的帮助，但由于水平和条件所限，还有不少的缺 点和错误，恳请各位老师批评指正。 0567318 万大前 2009 年 5 月 23 日 5 目目 录录 1 工程概况.1 2 设计资料.2 2.1 气象条件.2 2.2 抗震设防.2 2.3 工程地质条件.2 2.4 材料.2 3 墙体承载力计算.3 3.1 结构平面布置.3 3.2 荷载计算.4 3.3

9、 确定房屋静力计算方案.6 3.4 高厚比验算.6 3.5 墙体竖向承载力计算.9 4 楼盖与屋盖设计.17 4.1 楼盖设计.17 4.1.1 楼面板设计.17 4.1.2 楼面梁计算.21 4.2 屋盖设计.23 4.2.1 屋面板设计.23 5 楼梯设计.26 5.1 底层楼梯.26 5.1.1 梯段板(tb1)设计.26 5.1.2 平台板设计.27 5.2 标准层楼梯.28 5.2.1 梯段板（tb2）设计.28 5.2.2 平台板设计.29 5.2.3 梯梁（tl-2）设计.30 6 6 阳台设计.32 6.1 阳台板计算.32 6.2 边梁计算.33 6.3 挑梁计算.34 6.

10、4 抗倾覆验算.35 7 过梁设计.36 7.1 过梁上荷载.36 7.2 内力计算.36 7.3 配筋计算.36 8 圈梁、构造柱布置及配筋.37 8.1 构造柱布置及配筋.37 8.2 圈梁布置及配筋.37 9 基础设计.38 9.1 筏板计算.38 9.2 基础梁设计.39 9.3 筏板承载力验算.40 10 抗震承载力计算.42 10.1 抗震承载力计算书.42 10.2 抗震承载力计算结果.45 结论.47 致谢.48 参考文献.49 7 1 1 工程概况工程概况 本工程为六层（带半地下室和阁楼）的砖混结构。建筑结构安全等级为二 级，建筑类别为丙类，地处 7 度设防区，结构设计使用年

11、限为 50 年，该场地的 持力层为粉质粘土，建筑所在场地类别为类。底层建筑面积约 400m2，标准 层建筑面积约 418m2，阁楼层建筑面积约 140m2，总建筑面积约 2630m2。地面 以上总高度为 22m，底层层高 2.4m，二至七层层高 2.8m，阁楼层层高 3.275m。承重墙体为 p 型承重多孔砖；基础采用筏形基础，筏板采用 c25 混凝 土、级钢，基础梁采用 c25 混凝土、级钢；楼面和屋面采用全现浇整体式 板；楼梯采用现浇板式楼梯；阳台采用现浇梁板式阳台。 8 2 2 设计资料设计资料 2.12.1 气象条件气象条件 基本风压 0.55kn/m2；基本雪压 0.4 kn/m2

12、2.22.2 抗震设防抗震设防 7 度设防。 2.32.3 工程地质条件工程地质条件 地基土持力层为粉质粘土，修正后的地基承载力特征值 fa=150kpa。 2.42.4 材料材料 墙体采用 p 型承重多孔砖 mu10,砂浆强度采用 m10，m7.5，m5 三个等级。 楼面梁和屋面梁采用的混凝土强度等级为 c20，纵筋级，箍筋级。 现浇板采用的混凝土强度等级为 c20，钢筋级。 构造柱采用的混凝土强度等级为 c20，纵筋级，箍筋级。 圈梁和门窗洞过梁采用的混凝土强度等级为 c20，钢筋级。 筏形基础筏板采用混凝土强度等级为 c25，钢筋级，基础梁采用混凝土 强度等级 c25，纵筋级，箍筋级。

13、9 3 3 墙体承载力墙体承载力计算计算 3.13.1 结构平面布置结构平面布置 图 3.1、图 3.2、图 3.3 分别为车库层、标准层、阁楼层的结构平面布置图， 梁伸入墙厚 240mm，基础采用 mu10 标准砖，m10 水泥砂浆；砖混一至四层采 用 p 型承重多孔砖，m10 混合砂浆；砖混五层采用 p 型承重多孔砖，m7.5 混 合砂浆；六层以上采用 p 型承重多孔砖，m5 混合砂浆。施工质量控制等级为 b 级。采用横墙和内纵墙共同承重体系。 图 3.1 底层结构布置平面图 10 图 3.2 标准层结构布置平面图 图 3.3 阁楼层结构布置平面图 3.23.2 荷载计算荷载计算 （1）屋

14、面恒载标准值 100mm 厚板自重 2.5kn/m2 20mm 厚板底抹灰 0.35kn/m2 水泥平瓦屋面 0.55kn/m2 11 二毡三油防水层 0.35kn/m2 保温层 0.1kn/m2 30mm 厚水磨石面层 0.65kn/m2 合计 4.5kn/m2 （2）楼面恒载标准值（客厅、卧室） 30mm 厚水磨石面层 0.65kn/m2 100mm 厚板自重 2.5kn/m2 20mm 厚板底抹灰 0.35kn/m2 合计 3.50kn/m2 （3）楼面恒载标准值（卫生间、厨房） 30mm 厚水磨石面层 0.65kn/m2 90mm 厚板自重 2.25kn/m2 二毡三油防水层 0.35

15、kn/m2 20mm 厚板底抹灰 0.35kn/m2 合计 3.60kn/m2 （4）墙体自重标准值 240mm 厚墙外墙贴面砖内墙抹灰 4.64kn/m2 240mm 厚墙双面抹灰 4.50kn/m2 120mm 厚墙双面抹灰 3.02kn/m2 （5）门自重标准值 0.3kn/m2 （6）塑钢窗自重标准值 0.45kn/m2 （7）阳台恒载标准值 30mm 厚水磨石面层 0.65kn/m2 80mm 厚板自重 2kn/m2 20mm 厚板底抹灰 0.35kn/m2 合计 3.0kn/m2 （8）阳台活载标准值 2.5kn/m2 （9）楼面活载标准值 2.0kn/m2 该房屋共六层（带半地下

16、室和阁楼） ，各层活荷载折减系数及活荷载总值列 12 于表 3.1。 表表 3.1 各层活荷载折减系数及活荷载总值各层活荷载折减系数及活荷载总值 折减系数折减系数活荷载总值活荷载总值 阁楼1.00.5 六层1.02.5 五层1.04.5 四层1.06.5 三层0.858.5 二层0.8510.2 一层0.711.9 3.33.3 确定房屋静力计算方案确定房屋静力计算方案 根据砌体结构设计规范（gb5003-2001） 表 4.2.1“房屋的静力计算方案” ，因本设计为现浇整体式钢筋混凝土屋盖和楼盖，最大横墙间距 5.2mh，查砌体结构设计规范（gb5003-2001） 表 5.13 “受压构件

17、的计算高度”得 h0=0.4s+0.2h=2.735m h=240mm 承重墙允许高厚比不提高即 1=1.0 13 横墙无开洞允许高厚比降低系数为 2=1.0 于是按砌体结构设计规范（gb5003-2001） 式（6.1.1）得 =h0/h=2.735/0.24=11.392h，查砌体结构设计规范（gb5003-2001） 表 5.13 “受压构件的计算高度”得 h0=1.0h=2.8m h=240mm 承重墙允许高厚比不提高即 1=1.0 横墙允许高厚比降低系数为 2=1.0-(0.42.4/3.2)=0.7 于是按砌体结构设计规范（gb5003-2001） 式（6.1.1）得 =h0/h=

18、2.8/0.24=11.672h，查砌体结构设计规范（gb5003-2001） 表 5.13 “受压构件的计算高度”得 h0=1.0h=2.8m h=240mm 承重墙允许高厚比不提高即 1=1.0 横墙允许高厚比降低系数为 2=1.0-(0.42.4/3.2)=0.7 于是按砌体结构设计规范（gb5003-2001） 式（6.1.1）得 =h0/h=2.8/0.24=11.672h，查砌体结构设计规范（gb5003-2001） 表 5.13 “受压构件的计算高度”得 h0=1.0h=2.4m h=240mm 承重墙允许高厚比不提高即 1=1.0 横墙允许高厚比降低系数为 2=1.0-(0.4

19、2.4/3.2)=0.7 于是按砌体结构设计规范（gb5003-2001） 式（6.1.1）得 =h0/h=2.4/0.24=10h，查砌体结构设计规范（gb5003-2001） 表 5.13 “受压构件的计算高度”得 h0=0.4s+0.2h=2.735m h=240mm,承重墙 1=1.0,非承重墙 1=1.2 纵墙允许高厚比降低系数为 2=1.0-(0.41.2/1.95)=0.750.7 于是按砌体结构设计规范（gb5003-2001） 式（6.1.1）得 1=h0/h=2.735/0.24=11.3912=1.00.724=16.8 2=h0/h=2.735/0.24=11.392h

20、，查砌体结构设计规范（gb5003-2001） 表 5.13 “受压构件的计算高度”得 h0=1.0h=2.8m h=240mm 承重墙 1=1.0 纵墙允许高厚比降低系数为 2=1.0-0.41/1.8=0.780.7 于是按砌体结构设计规范（gb5003-2001） 式（6.1.1）得 =h0/h=2.8/0.24=11.672h，查砌体结构设计规范（gb5003-2001） 表 5.13 “受压构件的计算高度”得 h0=1.0h=2.8 h=240mm 承重墙 1=1.0 纵墙允许高厚比降低系数为 2=1.0-0.41.5/2.55=0.760.7 于是按砌体结构设计规范（gb5003-

21、2001） 式（6.1.1）得 =h0/h=2.8/0.24=11.672h，查砌体结构设计规范（gb5003-2001） 表 5.13 “受压构件的计算高度”得 h0=1.0h=2.4 h=240mm 承重墙 1=1.0 纵墙允许高厚比降低系数为 2=1.0-0.41.5/2.05=0.710.7 于是按砌体结构设计规范（gb5003-2001） 式（6.1.1）得 =h0/h=2.4/0.24=102h，查砌体结构设计规范（gb5003-2001） 表 5.13 “受压构件的计算高度”得 h0=1.0h=2.8m h=240mm 承重墙允许高厚比不提高即 1=1.0 2=1.0-0.40.

22、9/3.3=0.890.7 于是按砌体结构设计规范（gb5003-2001） 式（6.1.1）得 =h0/h=2.8/0.24=11.67n=157.93kn。承载力满足要求。 同理验算其它层墙，满足要求。同理进行其余墙的验算，计算结果如表 3.2。-截面按轴心受压计算，计算结果如表 3.3。 19 表表 3.23.2 -截面偏心受压承载力计算截面偏心受压承载力计算 墙层墙层 控制控制 截面截面 轴向力轴向力 n (kn)(kn) 弯矩弯矩( (m) ) (kn)(kn) 偏心距偏心距 e e (mm)(mm) e/he/h 高厚比高厚比 砂浆砂浆 强度强度 等等 级级 f f (mpa)(m

23、pa) 截面积截面积 (mm(mm2 2) ) 承载力设计承载力设计 值（值（knkn） 六 层 - 157.93113.154.7 =6.15103 113.154.7/ 157.93 =39.2 0.16311.67m51.50.495 (3600-900) 240 =6.48105 1.500.495 6.48105= 481.14 五 层 -315.94 113.154.7 =6.15103 113.154.7/ 315.94 =19.58 0.08211.67m51.50.6526.48105 1.50.652 6.48105= 633.7 四 层 -473.94 113.158.4

24、8 =6.16103 113.158.48/ 473.94 =13.96 0.05811.67m7.51.690.7026.48105 1.690.702 6.48105= 768.77 三 层 -631.94 113.161.8 =6.99103 113.161.8/ 631.94 =11.06 0.04611.67m101.890.7286.48105 1.890.728 6.48105= 891.6 二 层 -777.1 113.161.8 =6.99103 113.161.8/ 777.1 =8.99 0.03711.67m101.890.7506.48105 1.890.750 6.

25、48105= 918.54 一 层 -928.67 113.161.8 =6.99103 113.161.8/ 928.67 =7.53 0.03111.67m101.890.7646.48105 1.890.764 6.48105= 935.69 20 表表 3.33.3 -截面轴心受压承载力计算截面轴心受压承载力计算 墙墙 层层 控控 制制 截截 面面 轴向力轴向力 （knkn） 砂浆砂浆 强度强度 等级等级 f (mpa)(mpa) l(mm)(mm)bcan(mm(mm2 2) ) 配配 筋筋 率率 com com a， ，s fcac 高厚高厚 比比 fy， ， 承载承载 力设力设

26、计值计值 (kn)(kn) 六 层 - 196.55m51.5036003707.7521050.046%0.830.6274029.613690011.6 7 3001714 五 层 - 360.84m51.5036003707.7521050.046%0.830.6274029.613690011.6 7 3001714 四 层 - 518.84m7.51.6936003707.7521050.046%0.830.6274029.613690011.6 7 3002212 三 层 - 676.84m101.8936003707.7521050.046%0.830.6274029.61369

27、0011.6 7 3002367 二 层 - 822.0m101.8936003707.7521050.046%0.830.6274029.613690011.6 7 3002367 一 层 - 973.57m101.8936003707.7521050.046%0.830.6274029.613690011.6 7 3002367 （2）局压验算 选取第五层轴线的 b 轴上的梁进行局压验算，梁的截面尺寸为 250mm400mm，支撑长度为 a=240mm，nl=113.1kn，墙的截面尺寸为 3600240，采用 mu10 砖，m5 混合砂浆，f=1.5mpa， =163.3mm 3，取 =

28、0 l 0 a a 40825 175200 1+0.35 = 1.632，取 =1.631 l 0 a a = 0.71.631.540825 = 69.871 l 0 a a 192000 307200 1 l 0 a a b 上部荷载传来的平均压力 =0.37n/ mm2, /f =0.37/1.5 =0.25,=5.78 0 240*3600 10*94.315 3 01 刚性垫块上表面梁端有效支撑长度 = = 5.78 = 94.4mm 0 a 1 f h 50 . 1 400 nl合力点至墙边的位置为 0.4= 0.494.4 = 37.76mm 0 a nl对垫块重心的偏心距为

29、= 12037.76 = 82.24mm l e 垫块承重的上部荷载为 = =0.37192000=71.3kn 0 n b0a 作用在垫块上的轴向力 n = n0 + nl = 71.3+113.1=184.4kn 轴向力对垫块重心的偏心距 =50.5mm，=0.210，=0.66 l l n e 0 l n n e 4 . 184 24.82 1 . 113 b a e 240 5 . 50 = 0.661.021.5192000 = 193.88kn n =184.1kn,满足要求。 b fa 1 4 4 楼盖与屋盖设计楼盖与屋盖设计 4.14.1 楼盖设计楼盖设计 4.1.14.1.1

30、 楼面板设计楼面板设计 本工程平面结构对称，选取左边户型（见图 4.1）的 ah 进行楼板计算： 图 4.1 左户型结构平面图 （1）a-g 楼板计算 a-g 楼板按双向板，按弹性理论计算，设计资料：楼面活荷载 qk=2.0kn/m2，采用 c20 混凝土，板中钢筋采用 hpb235 钢，计算板厚 100mm，阳台板厚 80mm。 荷载设计值： 恒载标准值 30mm 水磨石面层 0.65kn/m2 100mm 厚混凝土板 0.125 =2.5kn/m2 20mm 厚板底抹灰 0.0217 =0.34kn/m2 合计 3.5 kn/m2 活载标准值 2.0kn/m2 g = 1.23.5 kn/

31、m2 = 4.2 kn/m2，q = 1.42.0kn/m2 = 2.8 kn/m2 g = g+q/2 =5.6 kn/m2, q = q/2 =1.4 kn/m2 ,， p = g+q = 7 kn/m2 另外，厨房、卫生间铺二毡三油防水层，整块板的荷载设计值 p 为 7.12kn/m2。 g = 4.32 kn/m2, g =5.72 kn/m2, q =1.4 kn/m2 ,， 取 d 板块为例进行计算，计算单元如图 4.2 + 图 4.2 d 计算简图 2.7/4 =0.68 yx ll 00 / (5.60.0357+1.40.0710)2.7 =2.18knm/m x m 2 (

32、5.60.0086+1.40.0286) 2.7 =0.64 knm/m y m 2 2.18+0.20.64=2.31 knm/m )(u x m 0.64+0.22.18=1.08 knm/m )(y y m 70.07832.7 =4.0 knm/m x m 2 70.05722.7 =2.92 knm/m y m 2 配筋计算：，hpb235 钢，210n/mm 0 95 . 0 hf m a y s y f 2 跨内配筋：方向：143mm , x l0 8121095 . 0 1031 . 2 6 s a 2 选配 8200,实配=251mm 。 s a 2 方向： = =74 mm

33、 y l0 7321095 . 0 1008 . 1 6 s a 2 选配 8200,实配=251mm 。 s a 2 其余板块计算结果见表 4.1。 表表 4.1 各区格板的弯矩值各区格板的弯矩值 区区 格格 项项 目目 a ab bc cd de ef fg g l x0 2.72.71.9 2.7 43.63.3 l y0 3.54.73.5 4 5.24.54.5 l0 xl0y0.770.570.54 0.68 0.770.80.73 x m (0. 0286 5.6+0.0596 1.4) 2.72 =1.78 (0.0378 5.72+0.093 61.4) 2.72 =2.53

34、 (0.0388 5.72+0.0907 1.4) 1.92 =1.26 （0.0357 5.6+0.0710 1.4） 2.72 =2.18 (0.03135.6 +0.05961.4) 42 =4.14 (0.0356 5.6+0.0561 1.4)3.62 =3.6 (0.0404 5.6+0.0654 1.4)3.32 =3.45 y m (0. 0136 5.6+0.0324 1.4) 2.72 =0.89 (0.00645. 72+0.0018 8) 2.72 =0.46 (0.0052 5.72+0.0203 1.4) 1.92 =0.21 （0.00865. 6+0.02861

35、. 4） 2.72 =0.64 (0.02125.6 +0.03241.4) 42 =2.63 (0.0204 5.6+0.0334 1.4)3.62 =2.09 (0.0182 5.6+0.0309 1.4)3.32 =1.58 x m (1.78+0.89 0.2) = 1.96 2.53+0.46 0.2 =2.62 1.26+0.21 0.2 =4.67 2.18+0.64 0.2 =2.31 4.14+2.630 .2 =4.67 3.6+2.09 0.2 =4.02 3.45+1.58 0.2 =3.77 y m (0.89+1.78 0.2) =1.25 0.46+2.53 0.

36、2 =0.97 0.21+1.26 0.2 =0.46 0.64+2.18 0.2 =1.08 2.63+4.140 .2 =3.46 2.09+3.6 0.2 =2.81 1.58+3.45 0.2 =2.27 x m 0.0686 72.72 =3.50 7.120.080 62.72 =4.18 7.120.081 71.92 =2.1 70.0783 2.72 =4.0 70.0811 42 =9.08 70.0883 3.62 =8.01 70.0960 3.32 =7.32 y m 0.0563 72.72 =2.87 7.120.057 12.72 =2.96 7.120.057

37、1 1.92 =1.47 70.0572 2.72 =2.92 70.0720 42 =8.06 70.0748 3.62 =6.79 70.0764 3.32 =5.82 截面设计 截面有效高度：假定选用 8 钢筋，板厚为 100mm 时，h0 x=81mm ,h0y=73mm 支座 81mm。截面设计用的弯矩不折减，为便于计算，近似取 =0.95，as=m/0.95h0fy。截面配筋计算结果及实际配筋列于表 4.2。 表表 4.24.2 截面配筋截面配筋 h h0 0 (mm)(mm) m(knm)m(knm) a as s(mm(mm2 2 ) ) 配筋配筋实实 a as s (mm(m

38、m2 2) ) l0 x方向811.961218200251a 区格 l0y方向731.25 868200251 l0 x方向812.62 1628200251b 区格 l0y方向730.97 678200251 l0 x方向814.67 2898150335c 区格 l0y方向730.46 328200251 l0 x方向812.31 1438200251d 区格 l0y方向731.08 748200251 l0 x方向814.67 2898150335e 区格 l0y方向733.46 2388150335 l0 x方向814.02 2498200251f 区格 l0y方向732.81 19

39、38200251 l0 x方向813.77 2338200 251 跨中 g 区格 l0y方向732.27 1568200 251 a-d81 -2.90 1798200 251 a-b81 -3.84 2388200 251 b-c81 -3.14 1948200 251 d-e81 -6.03 37310200 393 b-c81 -3.14 1948200 251 b-e81 -2.06 1278200 251 c-e 81 -4.77 2958150 335 d-f 81 -4.89 3088150 335 e-g 81 -7.45 46110150 523 e-f 81 -7.94

40、49110150 523 f-g 81 -7.67 47510150 523 a(l0 x方向) 81 -3.5 2178200 251 支座支座 a(l0y方向) 81 -2.87 1788200 251 b(l0y方向) 81 -2.96 1838200 251 c(l0 x方向) 81 -2.1 1308200 251 c(l0y方向) 81 -1.47 918200 251 d(l0 x方向) 81 -4.0 2488150 335 f(l0 x方向) 81 -8.01 49610150 523 f(l0y方向) 81 -6.79 42010150 523 g(l0y方向) 81 -5

41、.82 36010200 393 （2）h 号板因 l1/l2=2.172，按单向板计算，取 1m 板宽计算。 荷载设计值 g=7.0kn/m 计算跨度 (ln净跨，b 梁宽) l0 =ln+b =3.0-0.12-0.12+0.24=3.0m 内力计算 弯矩设计值 m=73.02/8=7.88knm 正截面受弯承载力计算 板厚 100mm，h0=100-20=80mm.c20 混凝土， =1， 1 c f =9.6n/mm2；hpb235 钢筋， =210n/mm2。 y f =/()=7.88106/(1.09.61000802)=0.1282 s m 1 2 0 bhfc =(1+)/2

42、 =0.931 s s 21 =7.88106/(0.93121080)=503mm2 s a)( 0 hfm ys 选配 10150，实 as=523mm2，满足要求，另配分布筋 8200。 4.1.24.1.2 楼面梁计算楼面梁计算 梁采用 c20 混凝土，纵筋采用 hrb335 钢，箍筋采用 hpb235 钢。取标准 层轴线 10-12 的 b 上的梁为例进行计算，截面尺寸取 240mm400mm；计算跨 度近似取轴线间距离 l0=3600mm。 （1）荷载计算 均布恒载设计值 梁自重 1.2 0.240.425 =2.88kn/m 梁底部和侧面粉刷 1.20.02（0.4-0.1）2+

43、0.2 17 =0.33kn/m 梁上水磨石面层 1.2 250.030.24 =0.22kn/m 小计 3.43kn/m 活载设计值 1.423.55=9.94kn/m 荷载设计值 p= 3.43+9.94=13.37kn/m 由板传来的恒载分别为三角形和梯形荷载，计算简图如见 4.3。 图 4.3 梁计算简图 （2）内力计算 梁跨中正截面最大弯矩计算得 = 39.74knm max m 梁支座最大剪力 v = 33.8kn （3）截面设计 正截面受弯承载力计算 = h35=400-35=365mm 0 h =/()=39.74106/(9.62403652)=0.129 s m 1 2 0

44、 bhfc =(1+)/2 =0.930 s s 21 =39.74106/(0.930300365)=390mm2 s a)( 0 hfm ys 选配 316 实 as=603mm2 斜截面受剪承载力计算 箍筋选配 8100/200 000 /25. 17 . 0hahfbhfv svytcs =0.71.1240365+1.2530050.3365/100=136 kn v =33.8 kn 符合要求。 4.24.2 屋盖设计屋盖设计 4.2.14.2.1 屋面板设计屋面板设计 本工程平面结构对称，选取左户型（见图 4.2.1.1）上的 1 和 2 号板进行 计算，选取北屋面板计算，板厚取

45、 100mm，tg1=0.688，cos1=0.824。 图 4.4 左户型屋面板平面图 （1）荷载计算 恒载标准值: 30mm 水磨石面层 0.65kn/m2 100mm 厚板自重 2.5kn/m2 二毡三油防水层 0.35kn/m2 水泥平瓦屋面 0.55kn/m2 保温层 1.0kn/m2 20mm 厚板底抹灰 0.4kn/m2 合计 4.5kn/m2 活载标准值: 0.5kn/m2 恒载设计值 1.24.5=5.4 kn/m2 活载设计值 1.40.5=0.7 kn/m2 g = g+q/2 =5.75 kn/m2，q = q/2 =0.35 kn/m2 ,， p = g+q = 6.

46、1 kn/m2 1750/2420 =0.723,=0.810tancos 取 1 号板（见图 4.5）计算: =2.5/0.810=3.1m,=5.2m, x l0 y l0 /=0.59 x l0 y l0 查表得： 图 4.5 1 号板计算简图 = (5.750.0371+0.350.0834)3.1 =2.21knm x m 2 = (5.750.0072+0.350.0236) 3.1 =0.45knm y m 2 2.21+0.20.45=2.3 knm/m )(u x m 0.45+0.22.21=0.89 knm/m )(y y m 6.10.07973.1 =4.67 knm

47、/m x m 2 6.10.05723.1 =3.35 knm/m y m 2 假定选用 8 钢筋，则当板厚为 100mm 时，h0 x=81mm， h0y=73mm，支 座 h=81mm。 配筋计算：hpb235 钢，210n/mm ，计算公式如下： y f 2 0 95 . 0 hf m a y s 跨内配筋： 方向：142mm x l0 8121095 . 0 103 . 2 6 s a 2 方向：=61 mm y l0 7321095 . 0 1089 . 0 6 s a 2 双向选配 8200,实配=251mm s a 2 支座配筋： =4.67106/(0.9521081) =28

48、9 mm2 sx a =3.35106/(0.9521081) =207 mm2 sy a 支座配 8150，实 as=335mm2 取 2 号板(见图 4.6)计算 =2.6m ,= 2.5/0.810=3.1, x l0 y l0 /=2.6/3.1=0.84 x l0 y l0 查表得： 图 4.6 2 号板计算简图 = (5.750.0251+0.350.0517)2.6 =1.04knm x m 2 = (5.750.0154+0.350.0345)2.6 =0.64knm y m 2 1.04+0.20.64=1.17 knm/m )(u x m 0.64+0.21.04=0.85

49、 knm/m )(y y m 6.10.06342.6 =2.61 knm/m x m 2 6.10.05522.6 =2.28 knm/m y m 2 假定选用 8 钢筋，则当板厚为 100mm 时，h01=81mm， h02=73mm，支 座 h=81mm。 配筋计算：hpb235 钢，210n/mm 。 y f 2 跨内配筋： 方向：72mm x l0 8121095 . 0 1017 . 1 6 s a 2 方向：=58 mm y l0 7321095 . 0 1085 . 0 6 s a 2 双向选配 8200,实配=251mm s a 2 支座配筋： =2.61106/(0.952

50、1081) =162 mm sx a 2 =2.28106/(0.9521081) =141 mm sy a 2 支座配 8150，实 as=335mm2 北面其它屋面板计算略，南屋面板计算略，具体配筋见屋顶配筋图。 5 5 楼梯设计楼梯设计 5.15.1 底层楼梯底层楼梯 采用现浇板式楼梯，踏步尺寸 260mm160mm，c20 混凝土，采用 hpb235 钢，梁纵筋采用 hrb335 钢，楼梯上均布活荷载标准值 qk=2.0kn/m2。 5.1.15.1.1 梯段板（梯段板（tb1tb1）设计）设计 板厚 h =（1/251/30），取 h 为 80mm，板倾斜角 0 l =160/260

51、=0.615，cos=0.852（取 1m 宽板计算） 。平面布置简图见图 5.1。 图 5.1 底层楼梯平面布置图 （1）荷载计算 恒载标准值 栏杆自重 0.5 kn/m 水磨石面层 （0.26+0.16）0.65/0.26 =1.05kn/m 三角形踏步 0.50.260.1625/0.26 =2.0kn/m 混凝土斜板 0.0825/0.852 =2.35kn/m 板底抹灰 0.0217/0.852 =0.4 kn/m 小计 6.3 kn/m 活载标准值 2.0 kn/m 荷载设计值 p=1.26.3+1.42=10.36 kn/m （2）截面计算 板水平计算跨度 = + = 1820+

52、260 = 2080mm 0 l n lb 弯矩设计值 =（1/10） =(1/10)10.362.082=5.6 knmm 2 0 pl 板的有效高度 h0=8020=60mm =/()=5.6106/(1.09.61000602)=0.162 s m 1 2 0 bhfc =(1+)/2=(1+)/2=0.911 s s 21162 . 0 21 =5.6106/(0.91121060)=488mm2 s a)( 0 hfm ys 纵向受力钢筋选配 10150，实有 as =523mm2。水平分布钢筋采用 6200 沿斜长布置。考虑到平台梁及楼层梁对斜板的嵌固影响，将在斜板的 支座上产生负

53、弯矩，在斜板端部的上部配置与跨中纵向受力钢筋数量相同的承 受负弯矩的钢筋，伸出支座的斜向长度为 ln/4(ln为净跨)。 5.1.25.1.2 平台板设计平台板设计 取板厚 h=80mm，取 1m 宽板带作为计算单元，平台板近似地按短跨方向 的简支板计算。 （1）荷载计算 恒载标准值： 水磨石面层 0.65kn/m 80mm 厚混凝土板 0.0825 kn/m2 =2.0kn/m 20mm 厚板底抹灰 0.35kn/m 小计 3.0kn/m 活载标准值 2.0 kn/m 荷载设计值 p=1.23.0+1.42=6.4 kn/m （2）截面计算 计算跨度 =1.8-0.24/2-0.26/2=1

54、.55 m 0 l 弯矩设计值 m=1/8=(1/8)6.3881.082=1.92knm 2 0 pl 板的有效高度 h0=80-20=60mm =/()=1.92106/(1.09.61000602)=0.0556 s m 1 2 0 bhfc =(1+)/2=0.971 s s 21 =1.92106/(0.97121060)=156mm2 s a)( 0 hfm ys 选配 6150，实有 as =189mm2。并布置分布筋 6150；为了承受在 平台板支座附近可能出现的负弯矩，在平台板端部附近的上部配置钢筋 6200。 5.25.2 标准层楼梯标准层楼梯 采用现浇板式楼梯，层高 2.

55、8m，踏步尺寸 260mm155.6mm，c20 混凝土， 板采用 hpb235 钢筋，梁纵筋采用 hrb335 钢，楼梯上均布活荷载标准值 qk=2.0kn/m2。平面布置简图见图 5.2。 图 5.2 标准层楼梯平面布置图 5.2.15.2.1 梯段板（梯段板（tb2tb2）设计）设计 取板厚 h=90mm，板倾斜角 cos=0.858 (取 1m 宽板计算) （1）荷载计算 恒载标准值： 栏杆自重 0.5kn/m 水磨石面层 （0.26+0.1556）0.65/0.26 =1.04 kn/m 三角形踏步 0.50.260.155625/0.26 =1.95kn/m 混凝土斜板 0.092

56、5/0.858 =2.62kn/m 板底抹灰 0.0217/0.858 =0.4kn/m 小计 6.51kn/m 活荷载标准值 2 kn/m 荷载设计值 p=1.26.51+1.42=10.61 kn/m （2）截面设计 板的计算跨度 l0=ln+b =2080+250 = 2330mm 跨中弯矩 m=(1/10)pl02=(1/10)10.612.332=7.2knm 板的有效高度 h0=h-20=90-20=70mm =/()=7.2106/(1.09.61000702)=0.153 s m 1 2 0 bhfc = (1+)/2 = 0.916 s s 21 = 7.2106/(0.91

57、621070)= 535mm2 s a)( 0 hfm ys 选配 10125，实 as =628mm2。水平分布钢筋采用 6200（沿斜长） 5.2.25.2.2 平台板设计平台板设计 取板厚 h=100mm，取 1m 宽板带作为计算单元。 （1）荷载计算 恒载标准值 水磨石面层 0.65kn/m 80 mm 厚混凝土板 0.125 kn/m2 =2.5kn/m 20mm 厚板底抹灰 0.35kn/m 小计 3.5kn/m 活载标准值 2.0kn/m 荷载设计值 p=1.23.5+1.42 =7 kn/m （2）截面计算 计算跨度 =1.45-0.24/2-0.24/2 = 1.21 m 0

58、 l 弯矩设计值 m=(1/8)=(1/8)71.212 = 1.28knm 2 0 pl 板的有效高度 h0=100-20=80mm =/() =1.28106/(1.09.61000802)=0.0208 s m 1 2 0 bhfc =(1+)/2 = 0.989 s s 21 =1.28106/(0.98921080)=77mm2 s a)( 0 hfm ys 选配 6150，实有 as =189mm2。并布置分布筋 6150；为了承受在 平台板支座附近可能出现的负弯矩，在平台板端部附近的上部配置钢筋 6200。 5.2.35.2.3 梯梁（梯梁（tl-2tl-2）设计）设计 取截面尺

59、寸 240mm370mm，计算跨度,平台梁两侧搁在墙上， l =2600- 240+240 =2600mm。 （1）荷载计算 恒载标准值： 平台梁自重 0.240.3725 =2.22kn/m 平台梁底部和侧面粉刷 0.02（0.37-0.1）2+0.24 17 =0.26kn/m 斜板传来的恒荷 6.32.08/2 =6.55kn/m 小计 11.73kn/m 平台板传来的恒载 3.51.45/2 =2.54kn/m 平台梁上的水磨石 2510.030.25 =0.16kn/m 活载标准值 2（2.08/2+1.45/2+0.24） =4.01kn/m 荷载设计值 p=1.211.73+4.

60、011.4=19.69kn/m （2）内力计算 平台梁跨中正截面最大弯矩 m=pl2/8=19.692.62/8=16.64kn/m 平台梁支座最大剪力 v=pln/2=19.692.46/2=24.22kn （3）截面设计 正截面受弯承载力计算 h0= h35=370-35=335mm =/()=19.69106/(9.62403352)=0.0644 s m 1 2 0 bhfc = (1+)/2=0.967 s s 21 =19.69106/(0.967300335)=171mm2 s a)( 0 hfm ys 选配 212 实 as=226mm2 斜截面受剪承载力计算 箍筋选配 615