地基处理作业

1、第四章 地基处理例题1：某独立基础尺寸为1.51.2m2基底埋深为1.0m,荷载效应标准组合时，上部结构传至基础顶面的荷载为252KN，其他资料如图4.1.1-1，现拟采用1.0m厚的灰土垫层进行处理，灰土重度为19.8KN/m3。(1) 垫层底面处自重应力值为：(A)36KPa; (B)37.8KPa; (C)39.6KPa ; (D)40KPa;(2) 垫层底面处附加应力值为：(A)44.1KPa; (B)55.1KPa; (C)64.2KPa ; (D)72.6KPa;(3) 垫层底面处径深度修正的地基承载力特载值为：(A)100KPa; (B)108KPa; (C)115KPa ; (

2、D)120KPa;(4) 下卧层承载力是否满足要求：(A)满足; (B)不满足；(5) 垫层底面尺寸不宜小于：(A)1.72.0m2; (B) 1.82.1m2; (C) 2.52.2m2; (D) 2.62.3m2;解：(1) 垫层底面处（2.0m）自重应力pcz： (2) 垫层底面处的附加应力pz: 基础底面处的自重应力pc:荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力pk： 灰土垫层厚度z为1.0m，基础宽度b=1.2m,z/b=1/1.2=0.830.5,取压力扩散角28。垫层底面处的附加应力pz： (3) 垫层底面处径深度修正后的地基承载力特征值faz：根据规范3.0.4条，取b=0,d

3、=1.0 (4) 下卧层承载力验算： 下卧层验算满足要求。(5) 垫层底面尺寸：垫层底面宽度： 垫层底面长度： 垫层底面尺寸不宜小于。答案：(1) (B); (2) (A); (3) (B); (4) (A); (5) (D)。例题解析：1 确定垫层厚度z时可分2种情况，a. 当软弱层厚度较小时，应全部换垫，z应取基础底面软弱土层底面的深度；b. 当软弱下卧层较厚时，应根据的原则确定z。一般情况下，z不宜小于0.5m，也不宜大于3.0m。2 计算垫层底面处的附加应力时，采用应力扩散法计算，对条形基础，只考虑宽度方向的应力扩散，扩散后的应力分布宽度为；对于矩形基础，在长度及宽度2个方向的应力扩散

4、均应考虑，扩散后的应力分布面积为。3 附加应力在垫层中的扩散角与垫层材料的性质及垫层厚度z与基础短边宽度b的比值有关。a. 当z/b0.5时，按z/b0.5取；c. 当0.25z/b0.5时，值可按线性内插取值。4 垫层底面厚度应满足基础底面应力扩散的要求，。5 当垫层标高超出原地面，或垫层材料的重度高于天然土层重度时，应考虑其附加荷载的影响。案例模拟题1:某均质粘性土场地中建筑物采用条形基础，基础底面宽度2.0m，埋深1.5m，基础线荷载为500KN/m，土层天然重度为19KN/m3,承载力特征值fak=130KPa,采用2.0m厚的粗砂垫层，垫层重度18/m3，场地中地下水埋深为4.0m。

5、按规范JGJ79-2002计算：(1) 垫层底面处自重应力值pcz为：(A)28.5KPa; (B)30KPa; (C)66KPa ; (D)66.5KPa;(2) 垫层底面处附加应力值pz为：(A)116KPa; (B)116.7KPa; (C)250KPa ; (D)251.5KPa;(3) 垫层底面处径深度修正的地基承载力特载值fak为：(A)187KPa; (B)196KPa; (C)196.5KPa ; (D)200KPa;(4) 下卧软土层承载力验算结果为：(A)满足; (B)不满足；(5) 垫层底面宽度不宜小于：(A)3.5m; (B)3.7m; (C) 4.1m; (D)4.3

6、m;(6) 如基坑边坡放坡坡度为1：0.5垫层顶面宽度宜为：(A)4.8m; (B)5.3m; (C) 5.8m; (D)6.3m;案例模拟题2：某均质淤泥质土场地中有一独立基础，基础底面尺寸为2.0m2.0m，埋深为1.5m，荷载作用效应标准组合时基础顶面受到上部结构的荷载为800KN，基础与地基土的平均重度为20KN/m3，土层重度为，承载力特征值为45KPa，如采用砾砂土做垫层，垫层厚度为：(A)1.5m; (B)2.0m; (C) 2.5m; (D)3.0m;案例模拟题3：某均质细砂土场地，土层重度为18KN/m3，承载力特征值fak105Kpa，地下水埋深为4.0m，建筑物采用独立基

7、础，埋深为 1.0m，底面尺寸为2.5m2.5m2，荷载为F1800KN，采用换填垫层法进行地基处理，垫层厚度为2.0m，垫层为碎石，重度为20KN/m3，按建筑地基处理技术规范计算：(1) 垫层底面处自重应力值为：(A)50KPa; (B)54KPa; (C)60KPa ; (D)64KPa;(2) 垫层底面处附加应力值为：(A)70.3KPa; (B)78.3KPa; (C)82.3KPa ; (D)96.3KPa;(3) 垫层底面处径深度修正的地基承载力特载值为：(A)145KPa; (B)150KPa; (C)155KPa ; (D)160KPa;(4) 下卧验算结果为：(A)满足;

8、(B)不满足；(5) 垫层底面尺寸宜为：(A)4.41m; (B)4.61m; (C)4.81m; (D)5.01m;(6) 如基坑开挖时放坡角为1：0.75垫层顶面尺寸宜为：(A)5.56m; (B)6.31m; (C)7.06m; (D)7.81m;4.1.2 预压法例题4：某建筑场地为淤泥质粘土场地，固结系数受压土层厚度为15m，采用的袋装沙井直径为70mm，袋装沙井等边三角形布置，间距1.5m，深度15m，沙井底部为隔水层，沙井打穿受压土层，采用预压荷载总压力为120Kpa，分2级等速加载如图 4.1.21所示，如不考虑竖井阻和涂抹的影响：(1) 加荷后100天受压土层之平均固结度为：

9、(A)0.75; (B)0.80; (C)0.86 ; (D)0.90;(2) 如使受压土层平均固结度达到90，需要（）天(从开始加荷算起)：(A)110; (B)115; (C)120 ; (D)125;解： 1. 确定参数，： 压缩土层发生竖向和向内径向排水固结，且竖井穿透受压土层，按JGJ79-2002规范第5.27条表5.2.7，可取。砂井采取等边三角形布置，有效排水圆直径为：井径比n： =2.82610-7(l/s) =0.02442(l/d)=0.812. 计算加荷100天时的竖向平均固结度：第一级加荷速率第二级加荷速率 3. 计算使平均固结度达到90时的时间t： 把上式化简后得：

10、 答案：（1）（C）;(2) (B)。例题解析：1 改进的高木俊介公式比较复杂，分级加载情况下，Ti，Ti1的取法如例题所示。2 ，的取值应根据排水固结条件按表5.2.7取值。3 如给定时间t，可计算t时刻的平均固结度，如给定某时刻的平均固结度，可求达到该固结度的时间t。案例模拟题4： 某建筑场地为淤泥质粘土层，固结系数为，受压土层厚度为10m，袋装沙井直径为70mm，沙井等边三角形布置，间距1.4m，深度10m，沙井底部为透水层，沙井打穿受压土层，0预压荷载压力为100Kpa，一次等速施加，加载速率为每天10Kpa，按建筑地基处理技术规范JGJ79-2002计算：(1)井径比为：(A)19;

11、 (B)21; (C)22 ; (D)22.6;(2) 参数，为：(A)0.81,0.0369; (B)0.81,0.0251; (C)1,0.0369 ; (D)1,0.0251;(3) 加荷后50天受压土层之平均固结度为：(A)0.80; (B)0.84; (C)0.90 ; (D)0.94;(4) 如使受压土层平均固结度达到90，需要（）天(从开始加荷算起)：(A)57; (B)62; (C)67 ; (D)72;例题5： 条件同例题4，水平向渗透系数kh=1.510-7cm/s,砂料渗透系数kw=310-2cm/s,涂抹区土的渗透系数,涂抹区直径de150mm，按建筑地基处理技术规范J

12、GJ79-2002计算：(1)沙井纵向通水量qw为：(A)1.154cm3/s; (B)1.168 cm3/s; (C)1.179 cm3/s; (D)1.188 cm3/s;(2) 参数，为（ ）（1/d）：(A)1,0.00928; (B)1,0.00947; (C)0.81,0.00928 ; (D)0.81,0.00947;(3) 加载后100天受压土层之平均固结度为：(A)0.43; (B)0.55; (C)0.67 ; (D)0.75;(4) 如使受压土层平均固结度达到70，需要加载（）天(从开始加荷算起)：(A)102; (B)112; (C)122 ; (D)132;解：1 沙

13、井纵向通水量qw： 2 参数，： 3 加载后100天受压土层之平均固结度： 4. 受压土层平均固结度达到70所需要时间t： 上式整理得：12.2698 3.6 答案为：（1）（A）;(2) (C)；（3）（A）; (4) (D)。例题解析：1. 该例题为考虑井阻影响及涂抹影响情况下加荷平均固结度的计算。2. 注意Fn，Fr，Fs的计算方法。案例模拟5某建筑场地为淤泥质土场地，淤泥质土厚10m，其下为泥岩，土层水平向渗透系数为，固结系数为，采用沙井预压法进行地基处理，袋装沙井直径为70mm，砂料渗透系数为，取s3，沙井按三角形布置，间距1.4m，深度10m，沙井底部为透水层，沙井打穿受压土层，预

14、压荷载压力为80Kpa，一次施加，加载速率为每天8Kpa，按建筑地基处理技术规范JGJ79-2002计算：(1)沙井纵向通水量qw为：(A)1.145cm3/s; (B)1.154 cm3/s; (C)1.163 cm3/s; (D)1.117 cm3/s;(2)系数F为：(A)7.023; (B)7.223; (C)7.423 ; (D)7.623;(3) 参数，分别为：(A)1,0.00900; (B)1,0.00928; (C)0.81,0.00900 ; (D)0.81,0.00928;(4) 加载后80天受压土层之平均固结度为：(A)0.4; (B)0.5; (C)0.6 ; (D)

15、0.7;(5) 如使受压土层平均固结度达到80，需要加载（）天：(A)136; (B)146; (C)156 ; (D)166;案例模拟6：某场地资料如下：(1)02m: 淤泥质粘土 19KN/m3 e0=1.32(2)24m: 淤泥 19KN/m3 e0=1.63 (3)48m: 软塑粘土 19KN/m3 e0=0.95(4) 8m以下为密实粗砂 压力ei 土层号 025507510012515017520022511.321.261.201.151.101.051.010.970.940.9121.631.501.391.281.201.121.050.990.950.9130.950.9

16、20.900.890.880.870.860.850.840.83场地采用大面积堆载预压法处理，堆载值为80Kpa，经验系数取1.2，固结度达90%时地基的竖向沉降值为（ ）： (A)543mm; (B) 489mm; (C) 434mm ; (D) 380mm;4.1.3 强夯法6.2.1 强夯法的有效加固深度根据现场试夯或当地经验确定。在缺少试验资料或经验时可按表6.2.1预估。表6.2.1 强夯法的有效加固深度单击夯击能（KNm）碎石土，砂土等粗颗粒土粉土，粘性土，湿陷性黄土等细颗粒土10002000300040005000600080005.06.06.07.07.08.08.09.0

17、9.09.59.510.010.010.54.05.05.06.06.07.07.08.08.08.58.59.09.09.5注：强夯法的有效加固深度应从最初起夯面算起。例题7：某场地为砂土场地，采用强夯法进行加固，夯锤重量20T，落距20m，该方法的有效加固深度为：(A)67m; (B)78m; (C)89m; (D)99.5m;解： 夯锤重力 M=2010=200KN 夯锤落距 H=20m单击夯击能 200204000KNm 查规范表6.2.1有效加固深度（砂土）为89m。答案为（C）。案例解析：1 强夯法的有效加固与夯锤锤重，夯锤落距，夯击次数，锤底单位压力，地基土性质不同，土层厚度和埋

18、藏顺序及地下水位有关，由于实际问题的复杂性，新规范不推荐梅纳公式计算有效加固深度，建议采用现场试夯或当地经验确定。2 传统的梅纳公式为：其中 H有效加固深度（m）；M夯锤重量（KN）；h夯锤落距（m）；K修正系数；一般可采用0.340.80。案例模拟7：某建筑场地为砂土场地，采用强夯法进行加固，夯锤重量20T，落距20m，该方法的有效加固深度为：(A)56m; (B)78m; (C)88.5m; (D)8.59m;4.1.4 振冲法例题8： 某软土地基采用直径位1.0m的振冲碎石桩加固，载荷试验测得桩体承载力特征值fpk250Kpa，桩间土承载力特征值fsk90Kpa，要求处理后的复合地基承载

19、力达到150Kpa，采用等边三角形满堂布桩，按建筑地基处理设计规范JGJ79-2002计算：(1) 振冲碎石桩的置换率m为：(A)27.5; (B)32.5; (C)37.5; (D)42.5;(2) 桩间距S宜为：(A)1.36m; (B) 1.46m; (C) 1.56m; (D) 1.63m;解：1 振冲碎石桩的面积置换率m： 整理后得： 2 碎石桩间距S：等边三角形布桩： 例题解析：1 复合地基承载力特征值可取基础底面附加压力值。2 桩间土承载力特征值宜按当地研究取值，亦可取天然地基承载力特征值。3 面积置换率m。4 不同布桩形式时等效圆直径于桩间距关系不同。案例模拟8： 某建筑物位于

20、松散砂土场地，拟采用筏板基础，基础底面压力位180Kpa，基础下地基土的承载力特征值位110Kpa，采用振冲碎石桩复合地基处理，已知桩径1.0m，采用正方形布桩，桩体承载力特征值为280Kpa，按建筑地基处理设计规范JGJ79-2002计算：(1)置换率不得小于（ ）：(A35.2; (B)41.2; (C)45.2; (D)50.2;(2) 桩间距宜为：(A)1.38m; (B) 1.43m; (C) 1.50m; (D) 1.56m;案例模拟10： 某砂土场地采用振冲碎石桩法处理，采用矩形布桩，桩径为1.0m，横向桩距为1.4m，纵向桩距为1.6m，桩体承载力特征值为250Kpa，桩间土承

21、载力特征值为110Kpa，压缩模量为5.5Mpa，按建筑地基处理设计规范计算：(2) 面积置换率m：(A)25; (B)30; (C)35KPa ; (D)40;(2) 桩土应力比n：(A)2.0; (B)2.3; (C)2.8 ; (D)3.0;(3) 复合地基承载力为：(A)139KPa; (B)149KPa; (C)159KPa ; (D)169KPa;(4) 复合地基压缩模量为：(A)8.0MPa; (B)8.5MPa; (C)9.0MPa; (D)9.5MPa;4.1.6 石灰桩法 例题12： 某饱和粘性土地基采用石灰桩法处理，正三角形布桩，桩成孔直径为0.3m，桩间距为0.75m，

22、桩体强度为400Kpa，天然地基承载力为80Kpa，压缩模量为4.0Mpa，加固后桩间土承载力为90Kpa，桩面积按1.1倍成孔直径计算，成孔对桩周土的挤密效应系数1.2，按建筑地基处理技术规范计算：(1) 复合地基承载力为（ ）：(A)145KPa; (B)150KPa; (C)155KPa ; (D)160KPa;(2)复合土层的压缩模量为（ ）：(A)6.5MPa; (B)7.2MPa; (C)7.8MPa ; (D)8.5MPa;解：1 复合地基承载力：等效处理圆直径de：桩径按1.1倍成孔直径计算，置换率为： 复合地基承载力： 2 复合土层的压缩模量：桩土应力比n： 答案为：（1）（

23、A）;(2) (C)。例题解析：1 石灰桩具有膨胀作用，并可在桩边形成约2.0m的硬壳层，因此，计算桩径取1.11.2倍成孔直径。2 试验表明，桩周边厚0.3d作用的环状土体具有明显的加固效果，因此，桩间土体承载力取天然土层承载力的1.051.20倍。3 由于成孔对桩周土具有挤密效应，因此，桩间土压缩模量可取天然土层压缩模量的1.11.3倍。案例模拟14： 某饱和粘性土场地采用灰土桩法处理，要求复合地基承载力不低于150KPa，天然地基承载力为80Kpa，压缩模量为4.0Mpa，加固后桩间土承载力为加固前的1.2倍，桩间土加固效应系数1.2，采用正三角形布桩，桩径为0.4m，桩体承载力为450

24、Kpa，加固后桩间土承载力为90Kpa，计算桩径取成孔直径的1.15倍，按建筑地基处理技术规范计算：(1) 桩距宜为：(A)0.70m; (B) 0.75m; (C) 0.80m ; (D) 0.85m;(2) 复合地基压缩模量：(A)10MPa; (B)11MPa; (C)12.6MPa ; (D)14MPa;4.1.7 砂石桩法例题13：某均质砂土场地采用砂石桩法处理，等边三角形布桩，砂桩直径为0.5m，桩体承载力为300Kpa，场地天然孔隙比为0.92，最大孔隙比为0.96，最小孔隙比为0.75，天然地基承载力为120Kpa，要求加固后砂土的相对密度不小于0.7，按建筑地基处理技术规范计

25、算：(1) 采用振动沉管施工法，修正系数1。1，桩间距宜为（ ）：(A)2.01m; (B) 2.11m; (C) 2.21m ; (D) 2.31m;(2) 如场地土层相对密度为0.7时的承载力为160Kpa，复合地基承载力为（ ）：(A)160KPa; (B)166KPa; (C)172KPa ; (D)180KPa;解：1 桩间距S： 等边三角形布桩， 桩间距为: 2 复合地基承载力： 例题解析：1 砂土场地中桩间距可根据挤密后要求达到的孔隙比确定，孔隙比可按要求达到的相对密度确定。2 复合地基承载力计算同振冲桩法。案例模拟1：某砂土场地采用振冲桩法处理，正方形布桩，桩直径为0.6m，桩

26、距为1.8m，不考虑成桩时的振动下沉密实作用，土体天然地基承载力为120Kpa，场地天然孔隙比为0.85，最大孔隙比为0.89，最小孔隙比为0.63，按建筑地基处理技术规范计算：(1) 土体天然状态下的相对密度为（ ）：(A)0.15; (B) 0.20; (C) 0.35 ; (D) 0.40;(2) 处理后土体的相对密度为（ ）： (A)0.70; (B)0.78; (C)0.85 ; (D)0.90;(3) 如处理后砂土承载力为166KPa，桩体承载力为160Kpa，复合地基承载力为（ ）：(A)185KPa; (B)190KPa; (C)195KPa ; (D200KPa;(4) 如处

27、理后土体的相对密度达到90%，桩间距应为（ ）：(A)2.01m; (B) 2.11m; (C) 2.21m ; (D) 2.31m;4.1.8 灰土挤密桩法和土挤密桩法 例题15：某湿陷性黄土长50m，宽30m，湿陷性土层厚度为12m，采用土挤密桩法处理，等边三角形布桩，桩径为0.4m，要求平均挤密系数不低于0.93，场地天然含水量为10%，最优含水量为18%，天然重度为1.63 t/m3，最大干密度为1.86 t/m3，按建筑地基处理技术规范计算：(1) 土桩桩间距不宜大于（ ）：(A)1.0m; (B) 1.2m; (C) 1.4m ; (D) 1.5m;(2) 挤密后桩间土的平均干密度

28、不宜小于（ ）：(A)1.68t/m3; (B)1.70 t/m3; (C)1.73 t/m3 ; (D)1.75 t/m3;(3) 桩孔数量不宜少于（ ）根：(A)1710; (B)1734; (C)1789 ; (D)1811;(4) 对场地增湿时，如损耗系数为1.10，需加水的总量宜为（ ）：(A)2131t; (B) 2235t; (C) 2344t ; (D) 2445t;解：1 桩间距S： 处理前地基的平均干密度 2 挤密后桩间土的平均干密度：3 桩孔数量n：等效圆直径de：等效圆面积Ae：桩孔数量n：（根）4 场地增湿时需加水量： 答案为：（1）（A）;(2) (C)；（1）（B

29、）;（1）（C）。例题解析：1 桩间距宜按挤密后桩间土的平均干密度或挤密系数确定。2 桩间土的挤密系数不一定小于0.90，重要工程不应小于0.93。3 桩体的压实系数不应小于0.96。案例模拟17：某黄土场地采用土挤密桩法处理，桩径为0.3m，正三角形布桩，要求桩间土挤密系数达到0.94，湿陷性土层厚度为10m，场地面积4040m2，土层天然含水量为11%，最优含水量为17%，天然密度为1.63KN/m3，最大干密度为1.81 t/m3，按建筑地基处理技术规范计算：(1) 土桩桩间距不宜小于（ ）：(A)0.7m; (B) 0.77m; (C) 0.8m ; (D) 0.85m;(2) 置换率

30、为（ ）：(A)10%; (B)14%; (C)18% ; (D)22%;(3) 挤密后桩间土的干密度不宜小于（ ）：(A)16.5KN/m3; (B) 17KN/m3; (C) 17.5KN/m3 ; (D) 18KN/m3;(4) 场地中桩孔数量宜为（ ）根：(A)3000; (B)3097; (C)3119; (D)3178;(4)如损耗系数为1.10，场地增湿需加水的总量宜为（ ）：(5)1380; (B) 1430; (C) 1480 ; (D) 1530;4.1.10 水泥粉煤灰碎石桩法例题18：某场地资料如下：(1)05: 淤泥质粘土 qsk16Kpa fak=100KPa(2)

31、512m: 粉土 qsk22Kpa (3)1226m: 砾砂土 qsk16Kpa qpk=1500KPa(4) 26m以下为基岩采用水泥粉煤灰碎石桩处理，正方形布桩，桩顶位于地表下2.5m处，桩端全断面位于地表下15m处，桩径为400mm，桩距为1.6m，桩体材料fcu18Mpa，场地面积为1632m，桩间土承载力折减系数取0.80，按建筑地基处理设计规范计算：(1)单桩竖向承载力特征值为（ ）：(A)680KPa; (B)754KPa; (C)809KPa ; (D861KPa;(2) 复合地基承载力为（ ）：(A)350KPa; (B)360KPa; (C)370KPa ; (D380KP

32、a;解：1 CFG桩单桩竖向承载力：按桩间土强度计算：按桩体材料强度计算： 按桩体材料强度计算的值较小因此取753.6KN2 复合地基承载力：正方形布桩等效圆直径：面积置换率：复合地基承载力： 答案为：（1）（B）；（2）（C）。例题解析：1 单桩竖向承载力计算取按桩周土体强度计算值（式9.2.6）和按桩身材料强度计算值（式9.2.7）的较小值。或取单桩竖向载荷试验极限承载力的1/2。2 桩体竖向承载力。3 考虑到CFG桩为刚性桩，桩间土承载力不能充分发挥，因此对桩间土承载力进行适当折减，折减系数为，取值一般在0.750.95之间，桩间土于桩体刚度差别较大时取小值。案例模拟20：某建筑物地上2

33、8层，地下2层，结构型式为框架剪力墙结构，基础型式为箱型基础，面积为3530m2，基底压力为515KN/m2,基础埋深7m，地下水埋深2.6m，采用CFG桩进行处理，桩径400mm，桩体承载力fcu25Mpa，地基勘察资料如下：(1)010m，粉土：18.9KN/m3,fak140Kpa，qsk48Kpa qpk=640Kpa；(2)1018m，粘土：19KN/m3,fak170Kpa，qsk65Kpa qpk=900Kpa；(3)18m以下，粉砂：20.6KN/m3,fak240Kpa，qsk48Kpa qpk=1200Kpa；(1)箱型基础底面下设0.3m的缛垫层，桩长11m，（进入粉砂层

34、0.3m），CFG桩单桩承载力为：(A)852KN; (B)902KN; (C)993KN ; (D1005KN;(2)复合地基承载力特征值不小于（ ）：(A)392KPa; (B)433KPa; (C)457KPa ; (D515KPa;(3)如桩间土承载力折减系数取0.80，置换率不宜小于（ ）：(A)4.1%; (B)5.1%; (C)6.0% ; (D7.0%;(2)桩数宜为（ ）根：(A)320; (B)343; (C)362 ; (D378; 4.1.12 水泥土搅拌法 例题20： 某独立基础埋深3.0m，底面积为44m2，上部结构传至基础底面荷载为2500KN，基础底面下设缛垫层

35、300mm，场地资料如下：(1)012m，粘土：19KN/m3, qsk10Kpa，fak85Kpa Es=5Mpa；(2)1220m，砂土：18KN/m3, qsk20Kpa，fak280Kpa；(3)地下水位1.5m。采用深层搅拌法处理，正方形布桩，桩径为500mm，桩长为10m，水泥掺入比为15%，桩体强度平均值fcu=3Mpa，桩间土承载力折减系数取0.4，桩端天然地基土承载力折减系数取0.5，桩身强度折减系数取0.33，按建筑地基处理技术规范计算：(1)复合地基承载力特征值不小于（ ）：(A)168.8KPa; (B)181.3KPa; (C)200KPa ; (D216KPa;(2

36、)单桩承载力特征值宜为（ ）：(A176KN; (B)194.3KN; (C)205KN ; (D210KN;(3)桩间距宜为（ ）：(A)1.128m; (B)1.274m; (C)1.309m; (D1.461m；(4)桩数宜为（ ）根：(A)10; (B)13; (C)15 ; (D18;(5)处理后复合地基压缩模量为：(A9.7MPa; (B)10.7MPa; (C)11.7MPa ; (D12.7MPa;(6)如水灰比为0.55，泵量为60L/min，水泥密度为3g/cm2，搅拌头的提升速度不宜超过（ ）：(A)1.0m/min; (B) 1.1m/min; (C) 1.22m/mi

37、n; (D1.3m/min;解：1 复合地基承载力特征值：复合地基承载力特征值应满足基底压力要求。即修正后的承载力大于基压力。基底压力：取宽度修正系数0，深度修正系数1.0，基础底面以上土的平均重度：修正后复合地基承载力特征值： 2 单桩承载力特征值：基础埋深3.0m，缛垫层300mm，桩顶位于地表下3.3m，桩底位于地表下13.3m。按桩周土强度计算单桩承载力：按桩身材料强度计算：取单桩承载力特征值为194.3KN3 桩间距S：置换率m：4 桩数n： （另外：）5 处理后复合地基压缩模量： 单桩水泥掺入量W：（土密度为1.9t/m3） 单桩水泥浆体积V：泵入水泥浆的时间t：搅拌头提升速度：答案为：（1）（B）;(2) (B)；（3）（A）; (4) (B); （5）（B）; (6) (C)。例题解析：1 水泥土搅拌法计算方法于CFG桩法近似，以三点不同： 桩间土承载力折减系数取值不同，当桩端土未经修正的承载力特征值大于桩周土的承载力特征值的平均值时，取0.10