大体积砼施工方案

1、目 录一、大体积混凝土裂缝生产原因. 2二、大体积混凝土裂缝产生的规律3三、裂缝控制的主要措施4四、大体积砼的温差计算9五、控制大体积砼的内外温差及表面大气温差21六、承台大体积砼内部降温措施23七、施工配合25八、冬季施工技术措施26九、环保及夜间施工措施26地下室底板砼浇筑方案本工程基础采用桩承台片筏基础，地下室底板多数为400、350厚，但承台及电梯井深坑等均属大体积砼。一、大体积混凝土裂缝生成的原因大体积砼产生裂缝的原因是由于砼内部水化热作用产生的温度与砼表面温度存在着温差,势必产生温度应力,而且温度应力与温差成正比,所以这种温度应力超过砼抗拉强度时就会产生裂缝。因此，防止砼出现裂缝的

2、关键就是控制砼内部与表面的温差。砼因温度应力而产生的裂缝分为两个阶段：第一阶段是因水泥水化热使砼内部温度升高，于是在升温阶段砼内外温差过大，造成裂缝；第二阶段是砼内部温度达到最高后，砼因表面散热(或缩水)过快而产生较大的温降差,造成裂缝。砼内部因水化热而温度增大达到最大值的时间为砼浇筑后第三天。这些裂缝大致可分为两种：1、表面裂缝：大体积混凝土浇筑后，水泥产生大量水化热，使混凝土的温度上升，但由于混凝土内部和表面的散热条件不同，因而中心温度高表面温度低，形成温度梯度，使混凝土内部产生压应力，表面产生拉应力，当这个拉应力超过混凝土的抗拉强度时，混凝土表面就会产生裂缝。2、贯穿裂缝：大体积混凝土浇

3、筑初期，混凝土处于升温阶段，弹性模量很小，由变形所引起的应力很小，故温度应力一般可忽略不计，但是过了数日，混凝土逐渐降温，这时温差引起的变形加上混凝土多余水份蒸发时引起的体积收缩变形从而产生拉应力，当该拉应力超过混凝土抗拉强度时，混凝土整个截面应会产生贯穿裂缝。从影响结构安全的角度讲表面裂缝的危害性较小，而贯穿裂缝则会影响结构的正常使用，所以应采取措施避免表面裂缝，并坚决控制贯穿裂缝的开展。裂缝给工程带来不同程度的危害，因此如何进一步控制温度变形裂缝的开展，是该工程大体积混凝土构件施工中的一个重要课题。由于大体积混凝土施工的条件比较复杂，施工情况各异，再加上混凝土原材料的材质各向异性较大，且混

4、凝土由各种非均质材料组成，它的破坏很复杂，在施工过程中控制温度变形裂缝，是涉及材料组成和物理力学性能及施工工艺等学科的综合性问题。要采取相应的技术措施妥善处理温度差值，合理解决温度应力并控制裂缝的展开。二、大体积混凝土裂缝产生的规律根据大体积砼因水化热升温和降温阶段砼内部的应力变化，表面裂缝和收缩裂缝的内在联系及产生的原因，大体积混凝土裂缝产生的规律有以下几点：1、温差和收缩越大，越容易开裂，裂缝越宽、越密。2、温度变化和收缩的速度越快，越容易开裂。3、温度变化梯度越大，承受均匀温差收缩的厚度越小，越容易开裂。三、裂缝控制的主要措施组织协调各职能部门，针对本工程实际施工情况，拟定详细的施工方案

5、，从砼供应、输送、浇筑及控制措施等方面逐项落实，严格把关；在施工中实施全过程的温度监控手段，了解大体积混凝土内部温度变化情况，及时采取有效措施，防止大体积混凝土产生温度裂缝，确保混凝土施工质量。各部门职能人员全力协调、配合，保证大体积砼一次浇筑成功。(一)、在施工技术上，周密考虑，层层把关，组织从事施工的人员学习，首先要充分了解大体积混凝土中温度变化所引起的应力状态对结构的影响，认识温度应力的一系列特点，掌握温度应力变化的规律，在大体积混凝土施工中，考虑温度应力的影响，并设法降低混凝土的内部最高温度和减少其内外温差，而温度应力的大小又涉及结构的平面尺寸、结构的厚度、约束条件、含筋率、混凝土的各

6、种组成材料的特性等多种因素。(二)、原材料的选择为保证大体积砼的施工质量，原材料的选择极为重要，与商品砼搅拌站进行交流在原材质量控制上严把质量关，符合要求的方可使用。1、水泥的选择：a大体积混凝土结构产生裂缝，主要是由于混凝土中水泥硬化时释放的水化热引起的，因此，选择低水化热的525普通硅酸盐水泥。并在满足设计强度要求的前提下，尽可能减少水泥用量，以减少水泥的水化热。b水泥的质量管理：水泥进场时须严格验收，有出厂合格证或试验证明，尤其是对水泥的安定性必须严格检测。对无足够历史资料证明其质量稳定的水泥，一律不得使用。严格水泥的验收制度。凡进场的水泥均进行安定性、凝结时间试验。防止水泥受潮和混料。

7、散装水泥仓必须密封且作好标明品种和标号工作。2、骨料的质量管理：在满足可泵性的前提下，尽可能选择粒径较大、级配良好的砂、石，以减少单方砼的用水量和水泥用量，降低水化热。a选择采用中粗砂，细度模数2.6。且砂中不得含有杂质。b因为连续级配粗骨料拌制的混凝土有较好的和易性、较少的用水量和水泥用量以及较高的抗压强度。又因增大骨料的粒径可减少用水量，使混凝土的收缩和泌水随之减少，同时亦可减少水泥用量，从而使水泥的水化热减少，降低了混凝土的温升，所以在保证混凝土的可泵性和混凝土不产生离析的前提下，应尽量选用粒径较大、级配较好的石子。c粗骨料的形状对混凝土的和易性和用水量也有较大的影响，因此，粗骨料中针状

8、、片状颗粒按重量计不应大于5%。石子的含泥量必须严格控制在小于1%，黄砂的含泥量控制在小于2%，以减少混凝土的收缩。为了满足上述要求，对来料须逐车验收，随机取样，按品种、规格、质量分开堆放或进入指定料仓，查验材料供应部门开具的质量证明单，拒收不合格的骨料。3、优化配合比设计：a在满足可泵性的前提下，应尽可能降低含砂率。最大控制在40%左右。b在砼中掺加水泥重量21%左右的粉煤灰，改善混凝土的和易性，从而改善混凝土的可泵性，而且粉煤灰可以替代水泥用量的21%，既改善了砼的可泵性又降低了砼的水化热。c添加缓凝型减水剂水胶比越大,砼的收缩也越大,在砼中加入适量的缓凝型减水剂,一方面可以有效地降低水胶

9、比，另一方面可明显延缓水化热释放的速度，推迟水泥水化热峰值出现。这样不但可减少温度应力，而且可使初、终时间相应延缓，大大减小在大体积砼中出现冷接缝的可能性。(三)、改善大体积混凝土施工工艺1、降低砼的浇筑温度：砼从搅拌机出料后，经搅拌车运输、卸料、泵送、浇筑、振捣、抹平等工序后，砼的温度称为浇筑温度，我们对以上各个环节一一加以控制：a降低砼的出机温度：由于对砼出机温度影响最大的是石子及水的温度，砂的温度次之，水泥的温度影响很小。因此，降低砼的出机温度，最有效的办法是降低石子的温度。我们除在砂、石堆场上搭设简易遮阳棚外，还应在进料前用冷水冲洗骨料，降低其入机温度。b选用商品砼供应的混凝土搅拌站设

10、置应离施工浇筑现场较近的地点，尽量缩短砼在路上的运输路线。c加快砼浇筑速度，保证砼施工质量。本工程地下室底板砼以后浇带为界分成浇筑区，各区投入两台或三台砼输送泵一次浇筑完成。2、大体积砼的浇筑a本工程地下室底板砼浇筑采用“一个坡度、斜面分层、循序推进、一次到顶”方法浇筑。根据现场施工的实际情况，为使水化热尽快散失，并使浇筑后的温度分布均匀。浇筑过程中拟按斜面分层浇筑，斜面坡度由砼自然流淌形成，这样可以避免因浇筑层的长度过大，而增大每层的浇筑时间如：第一层浇筑厚度50cm（底层）浇筑每次向前推进23m，再回头浇筑第二层（面层），浇第二层时间隔将第一层混凝土槎向前续接一次，当已浇筑的下层砼尚未初凝

11、时，即开始浇筑第二层，如此逐层进行直至浇筑完毕。混凝土浇筑的间歇时间不得大于2小时，使混凝土不得出现人为施工缝，必须保证混凝土浇筑的连续性，以免导致施工冷缝产生（详附图）。每层砼必须在下层砼初凝前浇筑完毕，这样逐层覆盖，循序渐进。砼的布料采用砼输送泵布料，并采用塔吊配合施工。1501501501250混凝土分层浇筑流程图b对浇筑后砼，在初凝以前进行二次振捣，以排除砼因泌水在粗骨料、水平钢筋下部生成的水分和空隙，提高砼与钢筋的握裹力，增加砼密实度，防止因砼沉落而出现裂缝，减少内部微裂。c由于泵送砼的坍落度较大，其内在的自由水较多，砼浇筑时易产生泌水层。在砼的浇筑过程中，在未浇筑的一边设集水坑，让

12、多余的水份和浮浆顺势流入坑中，用水泵抽出排至场外，以增强上层砼密实度，提高砼表面强度，减少砼表面裂缝。d板砼振捣密实后，用木抹子磨平搓毛三遍，以防产生表面收缩裂缝。在砼初凝前再用铁槎板压实，这样能较好地控制砼表面龟裂，减少砼表面水份的散失，促进砼养护。e设置滑动垫层，在垫层砼上先铺设一层低强度水泥砂浆，以降低新旧砼之间的约束力。f在施工管理上，认真做好施工准备，项目全体人员分工合作，公司各部门全力配合及协调管理，确保大体积砼一次性浇筑完毕。(四)、加强砼养护大体积砼开裂的主要原因是砼内外温差太大,砼结构工程施工及验收规范(gb50204-92)对此做了明确规定：大体积砼水化热引起的内、外部温差

13、及砼表面与大气温差不宜超过25。所以大体积砼养护的要点是表面保温和保湿，保温可减少砼内部和表面的温差。综合以上分析,针对本工程地库底板的特点,采取以下的养护方法：1、底板在砼硬化后，即浇水充分湿润表面，然后用一层塑料薄膜加一层麻袋覆盖。由于薄膜的隔气作用，砼内部蒸发出的水分足以满足养护需要，达到自养效果，水化热峰值过后，待砼温度下降，可撤去麻袋和薄膜，洒水养护，两种养护时间总计不少于14昼夜；2、地下室500高外墙及顶标高低于底板面的竖向构件的养护,在砼浇筑完毕终凝后,自模板的上方浇水养护至少7天，拆模后应立即刷养护液。四、大体积砼的温差计算以1#楼ct4承台为例进行计算，采用砼的强度等级为c

14、60，抗渗等级为p8，掺uea-e膨胀剂。从本工程工期来看,承台大体积砼施工日期大约在2011年11-12月,天气平均温度约10-5,砼出罐温度及入模温度预计不大于25。混凝土配合比计算依据普通混凝土配合比设计规程(jgj55-2000)(j64-2000)以及建筑施工计算手册。（一）、混凝土配制强度计算混凝土配制强度应按下式计算：fcu,o fcu,k+1.645式中：fcu,0-混凝土配制强度(mpa)；标准差取值, 取 = 6 mpa;fcu,k混凝土立方体抗压强度标准值, 取fcu,k = 60 mpa;混凝土配制强度fcu,o = 60+1.6456=69.87 mpa;（二）、水灰

15、比计算：混凝土水灰比按下式计算：w/c=afce/(fcu,0+abfce)式中：a回归系数，对碎石混凝土可取0.48，对卵石混凝土可取0.50, 取a = 0.46 ;b回归系数，对碎石混凝土可取0.52，对卵石混凝土可取0.61, 取b = 0.07 ;fce水泥28d抗压强度实测值, 取fce = 59.325 mpa;实际取水灰比w/c = 0.4659.325(69.87+0.460.0759.325)=0.38 ;抗渗混凝土除了满足上式要求之外，还应该满足下表：由于抗渗等级为p8-p12,采用c60混凝土,所以查表取水灰比,w/c=0.500。实际取水灰比:w/c=0.380.抗冻

16、混凝土除了满足上式要求之外，还应该满足下表：由于抗冻等级为f50掺引气剂,所以查表取水灰比,w/c=0.600。实际取水灰比:w/c=0.380.（三）、用水量计算：1干硬性和塑性混凝土用水量的确定:1)水灰比在0.400.80范围时,根据粗骨料的品种,粒径及施工要求的混凝土拌合物稠度,其用水量按下表选取:2)水灰比小于0.40的混凝土以及采用特殊成型工艺的混凝土用水量应通过试验确定。3)掺外加剂时的混凝土用水量可按下式计算:mwa= mw0(1-)式中：mwa掺外加剂混凝土每立方米混凝土用水量(kg);mw0未掺外加剂时每立方米混凝土的用水量(kg);外加剂的减水率,取=%.3f%。4)外加

17、剂的减水率应经试验确定。实际取水灰比w/c = 0.38(1-10100)=0.342 ;由于混凝土水灰比计算值小于0.40,所以用水量取试验数据mw0=150.000kg。掺外加剂时每立方米混凝土的用水量mwa = 150(1-10100)=135 kg;（四）、水泥用量计算：每立方米混凝土的水泥用量可按下式计算：mc0= mw0/(w/c)经计算得： 每立方米混凝土的水泥用量mc0 = 1500.342=438.388 kg;掺粉煤灰混凝土的水泥用量mc,按下式计算:mc= mco(1-c)c取代水泥百分率, 取c = 15 ;mc0每立方米混凝土的水泥用量, 取mc0 = 438.388

18、 kg;经计算得： 掺粉煤灰混凝土的水泥用量mc = 438.388(1-15100)=372.629 kg;（五）、粉煤灰用量计算：粉煤灰掺量按下式计算:mf=c(mco-mc)c粉煤灰的超量系数, 取c = 1.2 ;经计算得： 粉煤灰掺量mf = 1.2(438.388-372.629)=78.91 kg;（六）、粗骨料和细骨料用量的计算：塌落度为1060mm的混凝土合理砂率按下表的确定:塌落度大于60mm的混凝土砂率，根据上表基础上按塌落度每增大20mm，砂率增大1%的幅度调整。根据水灰比为0.342,粗骨料类型为:碎石,粗骨料粒径:20(mm),查上表,取合理砂率31.500%。粉煤

19、灰混凝土粗骨料和细骨料基准用量的确定,采用体积法计算,计算公式如下:s=(mso/(mso+mgo)100%(mco/c)+(mgo/g)+(mso/s)+(mwo/w)+0.01=1其中：mg0每立方米混凝土的粗骨料用量(kg/m3);ms0每立方米混凝土的细骨料用量(kg/m3);c水泥密度, 取c = 3000 kg/m3;g粗骨料表观密度, 取g = 2650 kg/m3;s细骨料表观密度, 取s = 2620 kg/m3;w水密度, 取w = 1000 kg/m3;混凝土含气率, 取 = 1 %;以上两式联立, 每立方米混凝土的粗骨料用量mg0 = (1-0.011-438.3883

20(12650+(31.5100(1-31.5100)2620)=1255.022 kg/m3;每立方米混凝土的细骨料用量ms0 = (1-0.011-438.3883000-1501000)(12650+(31.5100(1-31.5100)2620)31.5100(1-31.5100)=577.127 kg/m3;（七）、混凝土配合比的计算：混凝土的基准配合比为：水泥：砂：石子：水：粉煤灰=372:577:1255:150:78或重量比为：水泥：砂：石子：水：粉煤灰=1.00:1.55:3.37:0.40:0.21砼内部绝热温升：根据承台、底板抗渗砼配合比设计经验，每

21、立方米砼水泥用量约为438kg，525#水泥每千克水化热q=461kjkg，根据资料表明，砼最大绝热温升一般在浇筑后三天左右达到峰值。自约束裂缝控制计算（一）、计算原理(依据) :浇筑大体积混凝土时,由于水化热的作用,中心温度高,与外界接触的表面温度低, 当混凝土表面受外界气温影响急剧冷却收缩时,外部混凝土质点与混凝土内部各质点之间相互约束,使表面产生拉应力,内部降温慢受到自约束产生压应力.则由于温差产生的最大拉应力可由下式计算:式中 t混凝土的拉应力(n/mm2); e(t) 混凝土的弹性模量(n/mm2); 混凝土的热膨胀系数(1/);l t1 混凝土截面中心与表面之间的温差();其中心温

22、度按下式计算计算所得中心温度为：50.99度混凝土的泊松比,取0.15 0.20;由上式计算的t如果小于该龄期内混凝土的抗拉强度值, 则不会出现表面裂缝,否则则有可能出现裂缝,同时由上式知采取措施控制温差t1就有可有效的控制表面裂缝的出现 。大体积混凝土一般允许温差宜控制在20 25范围内。（二）、计算:e0混凝土的弹性模量, 取e0 = 36000 n/mm2;混凝土的热膨胀系数, 取 = 0.00001 ;l t1混凝土截面中心与表面之间的温差, 取 t1 = 30.99 ;泊松比, 取 = 0.15 ;1)混凝土在3d龄期的弹性模量,由公式:计算得: e(3)36000(1-exp(-0

23、.093)=8518.338 n/mm2;2)混凝土的最大拉应力公式:计算得: 最大拉应力t = 238518.3380.0000130.99(1-0.15)=2.07 n/mm2;3)3d龄期的抗拉强度公式:计算得: f(3)0.82.04lg(3)(2/3)=0.996 n/mm2;所以采取保温措施进行降低因混凝土内外温差引起的拉应力计算如下：保温法温度控制计算书依据 朱伯芳著，王铁梦著（一）、计算参数: 混凝土的导热系数, 取 = 2.3 w/mk;i保温材料的导热系数, 取i = 0.05 w/mk;h大体积砼结构厚度, 取h = 6.6 m;tb表面温度, 取tb = 25 ;tma

24、x中心温度, 取tmax = 50.99 ;ta混凝土浇筑后3-5d空气平均温度, 取ta = 15 ;k传热系数修正值, 取k = 1.4 ;（二）、计算公式: 保温材料所需厚度计算公式: （三）、计算结果: 保温材料所需厚度i = 0.56.60.05(25-15)1.4(2.3(50.99-25)=0.039 m;为防止大体积砼承台板产生温差裂缝,应尽量降低砼内部绝热温升与砼表面的温差。根据砼结构工程施工及验收规范(gb50204-92)规定:大体积砼水化热引起的砼内、外部最大温差不宜超过25。根据以上计算，本工程承台大体积砼在浇筑三天以后内部最高温度可达50.99，覆盖塑料薄膜和草袋，

25、其表面温度可达到33.46；大体积砼内外温差为：50.9933.4617.5325砼表面温度与大气温度之差为：33.46258.4625大体积砼温差均小于25, 满足承台大体积砼的抗温度裂缝要求。浇筑前裂缝控制计算书一）、计算原理(依据) :大体积混凝土基础或结构(厚度大于1m)贯穿性或深进的裂缝,主要是由于平均降温差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的.混凝土因外约束引起的 温度(包括收缩)应力(二维时),一般用约束系数法来计算约束应力按以下简化公式计算:t=t0+(2/3)t(t)+ty(t)-th式中 混凝土的温度(包括收缩)应力 (n/mm2); e(t) 混凝土从浇筑后至计算时的弹

26、性模量(n/mm2),一般取平均值; 混凝土的线膨胀系数,取1 10-5; t0 混凝土的浇筑入模温度(); t(t) 浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值();混凝土的最大综合温差()绝对值,如为降温取负值;当大体积混凝土基础长期裸露在室外,且未回填土时,t 值按混凝土水化热最高温升值(包括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算;计算结果为负值,则表示降温; ty(t) 混凝土收缩当量温差(); th 混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度,一般根据历年气象资料取当年平均气温(); s(t) 考虑徐变影响的松弛系数, 一般取0.3-0.5; r 混凝土的外约束系数,当为岩石地基时,r=1;当

27、为可滑动垫层时,r=0,一般土地基取0.25-0.50; c 混凝土的泊松比.（二）、计算:e0混凝土的弹性模量, 取e0 = 36000 n/mm2;混凝土的热膨胀系数, 取 = 0.00001 ;r外约束系数, 取r = 1 ;s(t)应力松弛系数, 取s(t) = 0.19 ;c泊松比, 取c = 0.15 ;1)混凝土在3d龄期的弹性模量,由公式:计算得: e(3)36000(1-exp(-0.093)=8518.338 n/mm2;2)最大综合温差t = 33.185()最大综合温差t均以负值代入下式计算。3)基础混凝土最大降温收缩应力计算公式:计算得: 最大降温收缩应力8518.3

28、380.0000133.1850.191(1-0.15)=0.632 ;4)不同龄期的抗拉强度公式:计算得: f(3)0.82.04lg(3)(2/3)=0.996 n/mm2;5)抗裂缝安全度:抗裂缝安全度k = 0.9960.632=1.577 ; 1.15 满足抗裂条件五、控制大体积砼的内外温差及表面大气温差本工程采用具有设计新颖、品质精良、数字显示温度、准确直观快捷、体积小、性能好、操作简单的jdc-2建筑电子测温仪，它的性能特点是预埋式测温线与主机插接可测大体积砼内部温度(免留测温孔)，测温线长度规格：0.5m、1.0m、1.5m、2.0m、2.5m、3.0m其他长度规格可定做；测温

29、探头与主机插接可测气体、液体、流体和颗粒状材料温度；其优点是施工中测温线不慎损坏时可用应急夹补救。砼浇筑时应测量其入模温度和气温，砼养护时应测量其内部、表面温度和气温。1、测温线预埋及测点布置：测点布置必须具有代表性,选择厚度、散热条件不同的承台在其中部布置，根据本工程实际情况，拟在每栋塔楼电梯井坑对应的大承台中各布置一组，每次浇筑砼时在区段内相对较大的承台内加布一组(一组测温线为底部一根，中部一根，分别测量底部和中部温度，用测温探头测其表面温度和材料温度),分别预理在边缘和中部，安装时将测温线用钢筋牢固地固定,和导线相连的接头处要作防水和绝缘处理,确保其安全可靠地完成测试工作。测温线沿垂直钢

30、筋从砼表面引出。在砼浇捣中,避免振动捧直接接触测温线,应小心在其周边以外进行振捣,外露导线施工时注意保护。具体布置位置见附图。2、测温：将测温线与主机插接即可测量砼内部温度。同时探头与主机插接即可测量大气环境温度，测温数据应作好记录。砼内部温度上升阶段每2h测一次，下降阶段每4-8h测一次，并要将砼两个温差控制在25以内。若其温差接近25，应及时采取措施如加盖麻袋等加强保温，降低温差。3、温度监测:砼浇筑时,应测量砼入模温度和气温。养护时应测量砼块体内部、砼表面和大气温度。第1天至第3天每2小时测量一次,第4天至第6天每4小时测量一次,第天至第14天每8小时测量一次,并作好记录。根据测温值的变

31、化，及时调整养护措施。六、承台大体积砼内部降温措施：1、在ct4承台内部采用循环冷却水系统，在承台中部钢筋上预埋循环水管工作。2、对于设置循环水管互相之间应相通，循环水两头端部均应伸出承台底板上标高不小于500mm。3、循环水管道采用40*20镀锌管，接头部分采用对接头等配件连接。必要时在接头部位焊接，确保在承台砼浇筑时焊管接头部份不脱节，保持管内水畅通，并与中部钢管绑扎在一起，确保砼浇筑砼时不移位。4、循环水管超出承台底板上口标高两头端部，一端接入现场自来水管道，一端用皮管接出的水流入现场水桶内或直接作养护水。5、根据测温孔的测量记录，随时作好循环水的工作，项目部派专人跟踪负责记录检查，同时

32、派一名工人负责操作循环水的开关三班作业。当温差高于25度时进行循环水降温，当温差低于25度，不作降温处理。直至温差稳定低于25度两天以上时，停止循环水降温工作。6、当循环水降温工作完成后，将测温管以及循环水焊管内采用水泥粉煤灰注浆，但循环水管的一端用3mm的钢板焊死。7、附：循环水管布置图。七、施工配合1、钢筋工五名/班现场配合；2、木工五名/班现场配合； 3、水、电工五名/班现场配合； 4、普工五名/班清扫道路；5、路口设指挥一名，保证道路畅通；6、食堂零点准备加班饭；7、管理人员、工长、质检跟班，试验员现场做试块及测温；8、项目派人到搅拌站（厂家）控制配合比，厂家派人到现场调度；9、塔吊配合，避免冷缝产生；10、备用振捣棒五台，备用柴油发电机一台。八、冬季施工技术措施淮南地区冬季时间为每年十二月开始，为保证冬季期间施工的正常进行及工程质量，应采取以下措施。1、要求搅拌站加强拌和物的质量,为满足各组成材料间的热平衡.2、砼的运输过程中要注意防止砼热量散失、表面冻结、砼离析、坍落度变化等。3、砼浇筑加快速度，防止热量散失过多。4、根据天气变化情况进行相应的工序调整，尽量避免极端天气浇筑砼，如在施工中突遇冰冻天气，应立即采取有效的防冻措施后再进行浇筑砼，同时应对新浇砼进行覆盖保温。九、环保及夜间施工措施1、施工场地实行硬地化和绿化，经常洒水和浇水，以减少粉尘污染；禁止在