复星11层拆除方案

1、 复星商务大厦外墙装修工程复星商务大厦装修工程（主楼12层）弧形及柱砼拆除方案上海家树建筑工程有限公司复星商务大厦外墙装修工程项目部目 录1、工程概况2、编制依据3、施工总部署及进度计划4、拆除方案材质要求搭设方案5、搭设注意事项6、7、检查与验收8、安全措施9、脚手架计算书一：工程概况本项目为上海市黄浦区复兴东路2号。项目位于上海市黄浦区，东临黄浦江，西临中山南路，北临复兴东路，是中山南路南外滩的重要位置。项目用地面积约3917.73平方米，建筑面积约13221平方米。本工程分为主楼和辅楼两大部分，建筑面积约为13221平方米。 主楼地上11层，建于排水泵之上；辅楼地上13层，地下1层。建筑

2、总高度为51.5米。主楼为框架结构，辅楼为框架-剪力墙结构。建造年代为2001年。项目性质主要是针对主楼11楼屋面上部圆弧砼及柱砼的拆除，施工完毕后确保给后续加层提供相应的施工空间。所需拆除构件位于主楼十一层屋顶上，标高自43.1M至46.1M处。共有约54M长圆弧砼和11只高3M多的柱砼。二：编制依据 住宅装饰装修工程施工规范 GB50327-2001建设工程项目管理规范 GB/T50326-2001建筑施工安全检查标准 JGJ59-99建筑工程施工现场供用电安全规范 JGJ46-2005建筑电气工程施工质量验收规范 GB50303-2002建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130

3、-2001)； 施工图纸及上海市地区规范要求。三：工程施工特点1、本分部拆除工程是在高档办公楼的主楼顶层上施工，下面全部为大楼办公用房，施工过程中直接面对是有各类办公要求的用户，上部辅楼针对公司总部老总办公用餐之所，所以必须确保施工过程中的拆除砼块不外抛，拆除机械噪声不干扰办公，应充分考虑办公大楼中各类人员的办公时间，统筹合理安排好每天的拆除施工时间。2、本拆除工程的圆弧砼位于十二楼层顶上部离地近3M多高的高空，需拆除柱砼规格约在600X600MM，高度约3M，位置均在大楼正北外墙立面处，操作均属临空作业，危险系数大。3、安全文明施工要求高：整个大楼底部周边整天进出车辆频繁，进出人流不断。拆除

4、工程位于本楼40多米高度之处，所以必须确保在拆除过程中严禁任何大小的砼块等下坠。施工过程中对于临边防护及外架四周必须做好切实可行的隔断和防坠保护。我们将严格遵照国家有关脚手架安全防护技术规范及上海市有关安全文明施工的要求，认真搞好本工程的安全文明施工，不辜负建设单位的期望。四：施工部署1、部署的原则1.1、施工部署的总方针:以确保工程目标及安全为前提，以公司质量安全方针政策及本项目部管理力量为基础，以工程实际情况为依据进行合理的部署，并在施工过程中进行动态控制。特别针对确保安全做好事前充分准备，事中严格监控。1.2、充分利用公司总部实力，在施工机具设备，周转材料，劳动力等方面加大投入，进而达到

5、集中优势力量在最短的时间内完成拆除所需架子搭设及拆除工作。2、施工部署 2.1、施工程序总施工程序：一：先搭设拆除所需的操作脚手架平台及完成外围防护，为确保安全此拆除操作平台与北立面外墙装饰用脚手架可靠连接。二：先拆除圆弧形砼再拆除柱砼。三：通过货梯清运拆除的各类砼块垃圾。主要分部、分项工程施工顺序：搭设拆除操作平台及外围防护施工阶段的施工顺序（有地下室工程）：土方开挖基槽清理砼垫层底板防水施工防水层保护层施工底板砼结构施工地下室墙、柱施工地下室顶板施工外墙防水施工土方回填主体结构阶段每层施工顺序依次为：墙、柱钢筋绑扎墙、柱模板安装墙、柱砼浇筑梁、板模板安装梁、板钢筋绑扎梁施工总部署及进度计划

6、1本拆除工程施工进度计划自拆除所需脚手架搭设完成开始施工至竣工（包含垃圾清运）总工期为七天。二：3、材质要求3.1钢管 3.1.1应有产品质量合格证； 3.1.2应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法(GB/7228)的规定，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。 3.1.3钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划通； 3.1.4钢管外径、壁厚、端面的偏差，应符合下表序号项目允许偏差检查工具1焊接钢管尺寸(mm)外径，48壁厚3.2-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端切斜偏差1.7塞尺、拐角尺

7、3钢管外表面锈蚀深度0.5游标卡尺4钢管弯曲L1.5m5钢板尺3.2 扣件 3.2.1扣件应有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证； 3.2.2旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；3.2.3新旧扣件应进行防锈处理。3.3 I25 、I40工字钢立柱及水平横梁 3.3.1 I25 、I40工字钢立柱及水平横梁必须有产品质量合格证、法定检测单位的测试报告。 3.3.2 I25 、I40工字钢立柱及水平横梁使用前应进行防锈处理。3.412槽钢及斜撑 3.4.1槽钢及斜撑钢管必须有产品质量合格证、法定检测单位的测试报告。3.4.2槽钢使用前应进行防

8、锈处理。4、搭设方案本项目由于施工场地小，工期紧；现场只有一条主干道路及一个主入口，同时不能基本影响业主的正常工作，经我司对有关图纸及现场的分析，外脚手架的搭设方案如下：大厦西北边车行通道处、临中山路钢架雨篷处及大厦南侧（临立体车库及大门处）采用型钢脚手架；大厦其它部位采用双立杆双排落地脚手架；本站楼采用普通上排落地脚手架；整个车行通道搭设防护棚（详见施工平面布置图）。4.1型钢脚手架：搭设总高度约49.5米。（详见附图）1. 下部采用型钢架体：高5.0米，架体立柱采用25工字钢下部用1200*1000厚20的钢板焊接，再在四周用8根长350的18螺纹钢固定在马路上，立杆沿建筑物方向（纵向）间

9、距5000，垂直建筑物方向（横向）间距根据现场需要，最大为6米，立柱间纵向3.0米以上采用12槽钢连接成桁架；横向水平钢梁采用40工字钢与立柱焊接，再用12槽钢焊接成桁架；详见附图。2. 上部双排脚手架：30.6米以下采用双钢管立杆，30.6米以上采用单立杆，排距Lb=1.05m；纵距La=1.25m；步距h=1.8m；连墙杆间距：落地脚手架竖直3.6m；水平3.75m，里排立杆距建筑物0.6m；外排栏杆与纵向水平杆之间的距离为0.6m；全封闭式密目安全网1.8*6m加竹片封闭防护。3. 水平联梁及斜撑水平联梁采用I25工字钢焊接固定在横向水平40工字钢梁上，联梁间距同立杆排距。在联梁上立杆位

10、置焊接32长70短钢筋或60短钢管，立杆钢管套立在短钢筋或短钢管上。钢联梁上搭设大横杆，满铺木板、密目网，与楼面交接处空缝也用木板严密封闭，预防垃圾下掉。4.立杆1）立杆通过连墙件与建筑物可靠连接，连墙件采用200*200厚10的钢板，一端与外墙用4个直径8的膨胀螺栓固定，一端与钢管焊接，再用双扣件与外架连接。连墙件及连接详见附图。2）立杆接长除顶层步可采用搭接外，其余各层各步接头均采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定。立杆上的对接扣件交错布置：两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离500mm；各接头中心到主节点的距离600mm。搭接长度1

11、m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离100mm。立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。5.纵向水平杆纵向水平杆须按下列规定搭设： 1）纵向水平杆设置在内侧，其长度不得少于3跨；2）纵向水平杆接长采用对扣件连接，也可采用搭接，对接、搭接按下列规定施工： 纵向水平杆的对接扣件交错布置：两根相邻纵向水平杆对接扣件不要在同步或同跨内；不同跨度或不同相邻接头在水平方向错开的距离500mm；各接头中心至最近主节点的距离600mm。搭接长度1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离100mm。横向水平杆作为纵向水平杆的支座，用直角扣件固定

12、在立杆上；纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，间距为350mm，竹笆脚手板两端用木方压住，用铁丝捆绑在纵向水平杆上。6.横向水平杆：主节点处须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离150mm。在双挑排脚手架中，靠墙一端的外伸长度为300mm77.脚手板脚手板的铺设按下列规定施工：1）作业层脚手板满铺，离开墙面120-150mm。2）竹笆脚手板按其垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺。3）作业层端部脚手板探头长度取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。 8.连墙件 1）连墙件的布置按下列设置： 靠近主节点设置，偏离主节点的距离300mm；从

13、底层第一步纵向水平杆处开始设置；采用菱形布置，如有困难可采用方形、矩形布置。脚手架连墙件按两步三跨布置。连墙件采用200*200厚10的钢板，一端与外墙用4个直径8的膨胀螺栓固定，一端与钢管焊接。连接件中的钢管与内立杆用双扣件连接。9.剪刀撑剪刀撑的设置应符合下列规定：4.8.1、每道剪刀撑跨越立杆的根数按下表规定：剪刀撑斜杆与地面倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数765每道剪刀撑宽度4跨，且在6m-9m之间，斜杆与地面的倾角宜在45-60之间。4.8.2、脚手架在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。4.8.3、剪刀撑斜杆的接长采用搭接。4.8.4、剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交

14、的横向水平杆。10. 防护架立体车库及大门口的车道防护利用型钢脚手架，采用双层防护；第一道防护在40工字钢水平横梁上铺设12槽钢，与水平横梁焊接，使整个架体保持稳定，间距1.0米，槽钢之间用50*50的角钢300焊接成网格，其上铺设第一道防护（满铺18厚的胶合板及彩条布；第二道直接在上面满铺竹片。11.人货两用梯人货两用梯的搭设另出方案，位置见施工平面布置图。4.2落地脚手架 搭设高度49.5米，30.6米以下采用双钢管立杆，30.6米以上采用单立杆，排距Lb=1.05m；纵距La=1.25m；步距h=1.8m；连墙杆间距：落地脚手架竖直3.6m；水平3.75m，里排立杆距建筑物0.6m；外排

15、栏杆与纵向水平杆之间的距离为0.6m；全封闭式密目安全网1.8*6m加竹片封闭防护。1.地基处理：因现场落地脚手架搭设区域为绿化地，故应移走花草树木，从建筑物外墙至外排脚手架350范围内素土夯实后浇筑100厚C15素砼垫层。2.立杆的垫板：双立杆下垫设通长12槽钢，保证受力面积大于0.2M2。3.架子的搭设：同型钢脚手架上部搭法。详见附图4.3 普通落地脚手架搭设高度在10米以内，采用双排脚手架，单立杆，排距1.05米，纵距1.5米，步距1.8米，连墙杆间距：落地脚手架竖直3.6m；水平3.75m，里排立杆距建筑物0.6m；外排栏杆与纵向水平杆之间的距离为0.6m；全封闭式密目安全网1.8*6

16、m封闭防护。4.4 车道防护架搭设高度5.4米，车道净高4米，双层防护，采用350*350钢管构架柱作立柱，250*400钢管构架水平梁作两道防护承重梁；立柱下浇筑100厚C15素砼垫层并垫设12槽钢，立柱横向间距随车道，一般为4米左右，纵向距1.5（沿车道行车方向）米，立柱纵向设水平拉杆（双管），间距900，车道两侧内面用18厚的胶合板封闭，并涂刷白色涂料；水平构架梁上顺车道设置钢管，间距300，钢管上满铺18厚防护胶合板，胶合板底面涂刷白色涂料，上铺彩条布。外围防护栏杆高度随现场需要定。详见附图。4.5立体车库屋面防护利用原钢结构屋面，上铺钢管300，钢管上铺设防护竹片。5、脚手架搭设注意

17、事项5.1 内外立杆应准确的放在定位线上，铺放平稳，不得悬空。5.2 搭设立杆时，外径不同的钢管严禁混用，相连立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合构造要求。5.3当搭至有连墙件的构造层时，搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。5.4双排脚手架的横向水平杆靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于100mm。5.5当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完后方可拆除。5.6剪力撑、横向支撑应随立杆、纵横向水平等同步搭设，剪力撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。5.7对接扣件的开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长

18、度不应小于100mm。5.8铺设脚手板时，应满铺、铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm，脚手板的探头应采用直径3.2的镀锌钢丝固定在支承杆上，在拐角、斜平口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动。5.9栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆的内侧，上栏杆上皮高度1.2m，中栏杆居中设置，挡脚板高度不应小于150mm。脚手板搭设完毕后，必须经有关部门验收后，方可投入使用。6、拆除方案6.1拆除脚手架前的准备工作：6.1.1全面检查脚手架的扣件连接、连接件、支撑体系等是否符合构造要求。6.1.2由项目技术施工人员进行拆除安全技术交底。6.1.3清除脚手架上杂物及地面障碍物。6.2拆除脚手架：6

19、.2.1拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时进行。6.2.2连墙体必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连接件整层或数拆除后再拆脚手架；分段拆除高差2步，如高差2步，应增设连墙、件固定。6.2.3当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6m)时，先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。6.2.4当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端设置连件和横向斜撑。6.3卸料6.3.1各构配件严禁抛掷至地面。6.3.2运至地面的构配件及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆放存放。7、检查与验收7.1脚手架基础在下列阶段进行检查与验收 7.1.1基础完工后；7.1.2作业层上施工加荷载

20、前；7.1.3每搭设完10-13m高度后；7.1.4达到设计高度后；7.1.5遇有六级大风与大雨后；7.1.6停止使用超过一个月后；7.1.7装饰工程开始前。7.2脚手架使用中，定期检查下列项目：7.2.1杆件的设置和连接，连件、支撑、门洞架等的构造是否符合要求；7.2.2地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；7.2.3扣件螺栓是否松动；7.2.4立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范要求；7.2.5安全防护措施是否符合要求；7.2.6是否超载。7.3安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力板手检查，扭力矩为4.5-5.5(N-M)，抽样方法按随机分布原则进行，不合格必须重新拧紧，直至合格为止。7

21、.4必须检查钢丝绳的整个工作长度，同时必须仔细检查靠近末端接头处的钢丝绳。在使用后每月检查至少2次，并并符合GB5972中2.4.1的规定。8、安全措施8.1脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。8.2操作人员必须戴好安全帽，系好安全带，穿好防滑鞋。8.3脚手架的构配件质量与搭设质量按第五条进行检查验收，合格后方准使用。8.4作业层上的施工荷载须符合设计要求，严禁超载。不得将模板与架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。8.5当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪

22、大气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后要将操作层打扫后再开始搭设，防止滑倒等。8.6脚手架的安全检查与维护第五条进行。8.7在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；连墙件。8.8不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则须采取安全措施，并报公司技术部门批准。8.9临街搭设脚手架时，外侧须有防止坠物伤人的防护措施。8.10在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。8.11工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46)的有关规定执行。8.12搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专

23、人看守，严禁非操作人员入内。（一）、钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为49.5 m，30.6米以下采用双管立杆，30.6米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.25m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.60m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管

24、类型为 483.2； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3.75 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处上海，基本风压0.55 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1176；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.15

25、0；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.035；脚手板铺设总层数:28；单立杆脚手板铺设层数:11；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷

26、载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.035+1.20.105=0.168 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1681.252+0.100.981.

27、252 =0.174 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1681.252-0.1170.981.252 =-0.205 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.174106,0.205106)/4730=43.34 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 43.34 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.105=0.14 kN/m； 活荷载标准值:

28、q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.6770.1412504/(1002.06105113600)+0.9900.712504/(1002.06105113600) = 0.822 mm；大横杆的最大挠度 0.822 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1250/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0351.25 =

29、 0.044 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.25/(2+1)=0.131 kN；活荷载标准值：Q=21.051.25/(2+1) =0.875 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.044+0.131)+1.4 0.875 = 1.436 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0351.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.4361.05/3 = 0.502 kN.m ；最大弯矩 M= Mq

30、max + Mpmax = 0.508 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.508106/4730=107.466 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =107.466 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: qmax=50.03510504/(3842.06105113600) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.044+0.131+0.875 = 1.05 kN；集中

31、荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = 1050.51050(310502-410502/9 ) /(722.06105113600) = 1.844 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+1.844 = 1.868 mm；小横杆的最大挠度为 1.868 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式

32、计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0351.252/2=0.044 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0351.05/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.25/2=0.197 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.25 /2 = 1.312 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.044+0.019+0.197)+1.41.312=2.149 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求

33、! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1176kN/m NG1 = 0.1176+(1.252/2)0.035/1.80(51.00-30.60) = 2.901kN； NGL1 = 0.1176+0.035+(1.252/2)0.035/1.8030.60 = 5.434kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3111.25(1.05+0.6)/2 = 3.403 kN； NGL2= 0.3281.25(1.05+0.6)/2 = 8.

34、662 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15111.25/2 = 1.031 kN； NGL3 = 0.15281.25/2 = 2.625 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.25(51-30.6) = 0.128 kN； NGL4 = 0.0051.2551 = 0.319 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.462 kN； NGL =NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4 = 19.941 kN；活荷载为

35、施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 21.051.252/2 = 2.625 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.55 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5511.13 = 0.435 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计

36、算公式 Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.219.941+ 1.42.625= 27.604 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.27.462+ 1.42.625= 12.63 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Ns = 1.2 NGL+0.851.4NQ = 1.219.941+ 0.851.42.625= 27.053 kN； Nd = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.462+ 0.851.42.625= 12.079 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.4351.

37、25 1.82/10 = 0.21 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。1. 30.60米以上立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.63 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo

38、/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12630/(0.188450)=149.29 N/mm2；立杆稳定性计算 = 149.29 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.079 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照

39、扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12078.648/(0.188450)+209672.348/4730 = 187.102 N/mm2；立杆稳定性计算 = 187.102 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！

40、2. 30.60米以下立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 13.802 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)

41、 ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 13802/(0.188450)=163.144 N/mm2；立杆稳定性计算 = 163.144 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =13.526 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118

42、m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 13526.379/(0.188450)+209672.348/4730 = 204.214 N/mm2；立杆稳定性计算 = 204.214 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk

43、= 0.435 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 8.222 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.222 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 600/15.9的结果查表得到 =0.893，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；连

44、墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.8934.510-4205103 = 82.379 kN；Nl = 13.222 Nf = 82.379,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 13.222小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图见附图。八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =63.149

45、kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.63 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=63.149 fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！（二）、水平横梁的计算:水平横梁为25工字钢，按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P = 27.604 kN；计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n= 4；经过简支梁的计算得到:支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB = ( 4 -1)/227.604+27.604+50.380 /2= 69.96 kN;通过联梁传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 427.604 + 50.380

46、 = 112.276 kN;最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax= 4 /814.2465+0.38055 /8= 70.20 kN.m;最大应力 = 70.20106 / 401000 = 175.06 N/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值 175.06 小于 205.0N/mm2,满足要求!（三）、水平梁钢结构计算书一、几何数据及计算参数支座形式：左端：简支右端：简支连续梁结构信息：跨序号跨度(mm)截面惯性矩(106mm4)第1跨5800.0158.0材料弹性模量(N/mm2)：E = 206000.0 二、荷载数据1工况1(恒载)2工况2(恒载)三、内力计算结果1弯矩包络图2剪力包

47、络图3截面内力第一跨1234567正弯矩(kN-m)0.00181.15228.71172.48115.6258.120.00负弯矩(kN-m)-0.000.000.000.000.000.000.00正剪力(kN)244.7593.550.000.000.000.000.00负剪力(kN)0.000.00-57.84-58.50-59.15-59.80-60.45挠度(mm)0.009.0814.4415.1212.136.68-0.00正弯矩最大值(kN-m)：244.90位置(m)：1.653负弯矩最大值(kN-m)：-0.00位置(m)：0.000剪力最大值(kN)： 244.75位置

48、(m)：0.000挠度最大值(mm)： 15.36位置(m)：2.562（四）、受弯构件强度计算书一、示意图二、依据规范钢结构设计规范（GB 500172003）三、计算信息1荷载信息弯矩：Mx = 244.00 kN-M；My = 0.00 kN-M；剪力：V = 244.00 kN；集中荷载：F = 0.00 kN；集中荷载增大系数： = 1.00；集中荷载假定分布长度：lz = 5800.00 mm；2计算参数截面类型：I40b参 数参数值No.I40bb(mm)144.00h(mm)400.00t(mm)16.50tw(mm)12.50Ix(mm4)227810000.00Iy(mm4

49、)6928000.00A(mm2)9407.00Sx(mm3)671200.00ixo(mm)155.60iyo(mm)27.10Wxo1(mm3)1139000.00Wxo2(mm3)1139000.00WyoL(mm3)99200.00WyoR(mm3)99200.00xo(mm)72.00yo(mm)200.00截面开孔：3材料信息钢筋等级：Q235；钢筋强度：f = 205 N/mm2；fv = 120 N/mm2；4截面塑性发展系数x = 1.05；y = 1.20；四、应力验算1截面特性计算中和轴和面积矩 Sx0 = 671200.00mm3；净截面惯性矩：Inx0 = Ix0-(Aki*yj2) = 227810000.00 - 0.00 = 227810000.00 mm4；Iny0 = Iy0-(Aki*xi2) = 6928000.00 - 0.00 =