脚手架计算书单排

1、脚手架计算书参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规(JGJ130-2001)计算参数：单排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。立杆的间距1.50米，水平杆步距1.80米。采用的钢管类型为48X3.0 ,连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3. 00米。 施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑2层施工。脚手板采用木 板，荷载为0. 35kN/m2,按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢 板，荷载为O.hkN/m,安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下 小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。基本风压0.55kN/m2,高度变化系数1.2500 ,体型系数0. 8720

2、o悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长& 0.8 米,建筑物锚固段长度2.2米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑 物拉结。6.仁小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆一端在大横杆 的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算 小横杆的最大弯矩和变形。6. 1. 1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0. 038kN/m脚手板的荷载标准值 P2二0. 350 X1.500/3=0. 175kN/m活荷载标准值 Q二3. 000 X1.500/3=1.500kN/m荷载的计算值 q=. 2 X0.038+1.2 X0. 175+1.4X

3、1.500=2. 356kN/m小横杆计算简图6. 1.2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公加严=qF用M二2. 356X 0. 8002/8二0. 188kN. m二0. 188X106/4491.0=41.970N/mm2小横杆的计算强度小于205. 0N/mm2,满足要求！6. 1.3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式：荷载标准值 q=0. 038+0. 175+1.500=1.713kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度V二5. 0 X1.713 X800. 04/ (384 X2. 06X 105X107780. 0) =0. 4

4、12mm小横杆的最大挠度小于800.0/150 =10mm满，足要求！6.2、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下 计算大横杆的最大弯矩和变形。6. 2. 1.荷载值计算小横杆的自重标准01=0. 038 X 0. 800=0. 031 kN脚手板的荷载标准值P2=0. 350 X0. 800X1.500/3=0.140kN活荷载标准值 Q二3. 000 X0. 800 X1.500/3=1.200kN荷载的计算值 P=(1.2 X0. 031+1.2 X0. 140+1.4X 1.200) /2=0. 942

5、kN大横杆计算简6.2.2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不 利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式集中荷载最大弯矩计算公式M=0. 08 X (1.2 X0. 038) X1.5002+0. 267 X 0.942X1.500=0. 386kN. m二0. 386X106/4491.0=85. 891N/mm2大横杆的计算强度小于205. 0N/mm2,满足要求!6. 2. 3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最 不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式集中荷载最大挠度计算公式大嚥杆自重均布荷载引起的 最大挠度V仁0. 677X0. 038

6、 X1500. 004/(100 X2. 060X 105X107780. 000) =0. 06mm 集中荷载标准值P二0. 031+0. 140+1.200=1.371 kN集中荷载标准值最不利 分配引起的最大挠度V1=1.883 X1370. 720 X1500. 003/(100 X2. 060 X105X107780. 000) =3. 92mm最大挠度和V=V1+V2=3. 983mm大横杆的最大挠度小于1500. 0/150=10mm,满足要求！6.3、扣件抗滑力的计算水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载 力按照公式：R WRc其中Rc 扣件抗滑承载力设计 值,取8. OkN； R

7、 水平杆传给立杆的竖向作用力设 计值；6.3.1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0. 038 X1.500=0. 058kN脚手板 的荷载标准值 P2=0. 350 X0. 800 X1.500/2=0. 21 OkN 活荷载标准值 Q二3. 000 X 0.800 X1.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R二1.2 X0.058+1.2 X0. 210+1.4X1.800=2. 841 kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！:单扣件在当直角扣件的拧紧力矩达40-65N. m时，试验表明 12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8. OkN。)6.4、脚手架荷载标准值 作用于脚手架

8、的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m) ；0.107NG1 二 0. 107X18.000=1.926kN(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为 0.35 NG2 二 0. 350 X4X1.500 X0. 800/2=0. 84kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；栏杆、冲压钢脚 手板挡板，标准值为0.11NG3 = 0. 110X1.500X 4/2=0. 33kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2) ； 0.005NG4 二 0. 005X 1.500 X 18. 000

9、=0. 135kN经计算得到，静荷载标准值NG二NG1+NG2+NG3+NG4二 3.23k0 N活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一 纵距施工荷载总和的1/2取值。经计算活荷载标准值NQ二3.000 X 2 X1.500/2=4. 5kN风荷载标准值按照公其中W0 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷 载规(GB50009-2001)附录表 D. 4 的规定采用：W0 二 0. 55Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规(GB50009-2001)附录表 7.2. 1 的规定采用：Uz 二 1.25Us风荷载体型系数：Us二0.872经计算风荷载标准值Wk二0.7 X0.

10、 55 X1.25 X 0.872二 0. 42kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.2NG + 0. 85X1.4NQ经计算底部立杆最大轴向压力NP. 2X3. 545+0. 85 X1.4X4. 5=9. 609kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：N 二 1.2NG + 1.4NQ经过计算底部立杆最大轴向压力Nh.2 X3. 545+1.4X4. 5=10.554kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算 公式：MW 二 0. 85 X1.绷klah2/10其中Wk 风荷载标准值(kN/m2) ； la 立杆 的纵距(m)；h 水平杆的步距(m)

11、o经计算风荷载产生的弯矩Mw二0.85 X1.4 X0.42 X1.5 X1.8X 1.8/10=0. 243kN. m6.5、立杆的稳定性计算6.5.1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：其中N 立杆的轴心压力设计值，N=0.554kN；i 计算立杆的截面回转半径，i二1.60cm ； kUs风荷载体型系数：Us二0.872 -计算长度附加系数，取1.155 ；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定, IQ U1 - 50 ；计算长度（m）,由公式I0二kuh确定，10=1, 155X1.500 X1.800=3. 118m；A立杆净截面面积，A=4. 239cm2 ；W 立杆净截面模量（

12、抵抗矩）,W=4. 491 cm3；由长细比，为3118/16=196；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比IO/i 的结果查表得到0. 190 ；钢管立杆受压强度计算值（N/rnm2）；经计 算得到=10554/ （0. 19 X 424）=131.34N/mm2 ；f钢管立杆抗压强度设计值，f=205. 00N/mm2 ；不考虑风荷载时，立杆的稳定性 计算阡,满足要求！6. 5. 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式：其中N 立杆的轴心压力设计值，N二9.609kN；i 计算立杆的截面回转半径，i二1.60cm ；k 计算长度附加系数，取1. 155 ；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，

13、 u=1.500 ； I0 计算长度（m）,由公式I0二kuh确定， 10=1. 155 X1.5 X1.83. 118m ；A 立杆净截面面积，A=4. 239cm2 ；W 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4. 491 cm3；由长细比，为3118/16=196；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比IO/i的结果查表得到0.190 ；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW二0. 243kN. m；钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到二9609/ (0. 19 X 424)+243000/4491=174. 1N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205. 00N/mm2

14、；考虑风荷载时，立杆的稳定性计 算f,满足要求！6.6、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算:NI 二 Nlw + No其中Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)应按照 公式计算：Nlw =1.4X wk X Awwk 风荷载标准值，wk二0. 420kN/m2 ；Aw 每个连墙件的覆盖面积脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3. 60X3. 00 二 10.00m2No连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No二5经计算得到Nlw二6. 345kN ,连墙件轴向力计算值NI 二11.345kN连墙件轴向力设计值Nf二Af其中一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i

15、=30. 00/1.60的结果查表得到二0.95 ；A 二 4. 24cm2； f二 205.00N/mm2。经过计算得到Nf二82. 709kNNfNI ,连墙件的设计计算满足要求 连墙件采用双扣件 与墙体连接。经过计算得到NI二11.345kN小于双扣件的抗滑力12kN,满 足要求！连墙件扣件连接示意图6.7、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A 为墙支点。NmiABImq悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式RA二 N(2+Ki)+ql/2(1+K)2Rb= -NKi+ql/2(1-K 2)支座弯矩计算公式2M A=-Nm1

16、- qm /2C点最大挠度计算公式Vmax=Nim2l (1+k i)/3EI+mlql 2(-1+4k 2+3k3)/24EI+Nmi I (2+3ki) (m-mO /6EI 其中 k = m/l,ki=mi/l本工程中，m = 800mm, I = 2200mm , m1 = 700mm； 水 平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4,截面弹性模量E二 141.00cm3o受脚手架作用集中强度计算荷载NJ0.55kN水平钢梁自 重强度计算荷载 q=1.2 X26. 10 X0. 0001 X7. 85 X10=0. 25kN/mk=0. 8/2. 2=0. 36 kl=0. 7/

17、2. 2=0. 32代入公式，经过计算得到支座反力RA二24.98kN支座反力RB二-3.137kN最大弯矩MA二7. 465kN. m抗弯计算强度 仁7. 465 X106/(1.05 X141000. 0) =50. 424N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求！受脚手架作用集中计算荷载N二3. 23+4. 5二7. 73kN水平钢梁自重计算荷载 q=26. 10 X0. 0001 X7. 85 X10=0. 21kN/m最大挠度Vmax=2. 51mm按照钢结构设计规(GB50017-2003)附录A结构变形 规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 1600mm水平支撑梁的最大挠度小于1600/400=4mm,满足 要求！6.8、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢，计算公式：其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表 钢结构设计规(GB50017-2003)附录B得到：b=2. 00由于b大于0.6 ,按照钢结构设计规(GB50017- 2003)附录B其值 b=1.07-0. 282/ 20.929经过计算得到强度二7. 465 X106/ (0. 929X1