余热发电概况

1、l在在20世纪世纪20-30年代，回转窑废气温度为年代，回转窑废气温度为800-900，熟料热耗为，熟料热耗为7400kJ/kg KJ/kg，发电能力，发电能力110kWh左右，装机容量小于左右，装机容量小于3000kW，技术落后。，技术落后。l20世纪世纪80年代，采用了带有回热的朗肯循环系统，运行参数提高年代，采用了带有回热的朗肯循环系统，运行参数提高到到2.5MPa左右，单机容量达到了左右，单机容量达到了3000kW，发电指标达到了熟料，发电指标达到了熟料热耗热耗6700-7400kJ/kg，吨熟料发电量，吨熟料发电量100-130kWh，国产第一代，国产第一代水泥窑余热发电专用锅炉和国

2、产的水泥窑余热发电专用锅炉和国产的1500、3000kW汽轮发电机也汽轮发电机也满足了水泥余热发电系统的需要。满足了水泥余热发电系统的需要。 l80年代水泥生产发展新型干法窑为主，由于水泥窑增加了预热器年代水泥生产发展新型干法窑为主，由于水泥窑增加了预热器及分解炉，窑尾烟气温度大幅度降低，对余热发电系统提出了一及分解炉，窑尾烟气温度大幅度降低，对余热发电系统提出了一个难题，个难题，1995年带补燃锅炉余热发电系统在鲁南投入生产，年带补燃锅炉余热发电系统在鲁南投入生产，1997年日本赠送了全套的纯中低温余热发电系统，中国进入了纯年日本赠送了全套的纯中低温余热发电系统，中国进入了纯低温余热发电系统

3、时代。低温余热发电系统时代。 水在某一恒定压力下进行加热，在此过程中一般来讲有如下三个过程： 第一个过程，水在常温下被逐步加热至某一温度tb,在此温度下水开始逐渐产生蒸汽，其蒸汽温度与水温相同为tb； 第二个过程，水继续被加热时水温tb将不再变化，而产生的温度为tb的蒸汽将不断增加至水全部变为蒸汽； 第三个过程，水全部变为蒸汽后继续加热，则水蒸气的温度将不断升高至tz。lP=1.0MPa时时,水加热至水加热至Tb=179.9才形成蒸汽才形成蒸汽lP=1.27MPa时时,水加热至水加热至Tb=191.6才形成蒸汽才形成蒸汽lP=2.45MPa时时,水加热至水加热至Tb=216.7才形成蒸汽才形成

4、蒸汽lP=0.1MPa时时,水加热至水加热至Tb=100才形成蒸汽才形成蒸汽lP=0.007MPa时时,水加热至水加热至Tb=39.2才形成蒸汽才形成蒸汽l 水及水蒸汽的变化过程示意图水及水蒸汽的变化过程示意图 tmintL高温废气进入(t )fj低温废气流出(t )fc常温水流入(t )g蒸汽流出(t )z压力为P压力为Pt fcgt fjt zt t bt b 废气 水及水蒸汽l 在上述三个变化过程中，水变为蒸汽的温度称为饱在上述三个变化过程中，水变为蒸汽的温度称为饱和温度（和温度（tb），其对应的水称为饱和水、蒸汽为饱和），其对应的水称为饱和水、蒸汽为饱和蒸汽；第三个过程结束后产生的蒸汽

5、为过热蒸汽，过蒸汽；第三个过程结束后产生的蒸汽为过热蒸汽，过热蒸汽温度热蒸汽温度tz与饱和温度与饱和温度tb之差（之差（tz-tb）称为水蒸气）称为水蒸气过热度。对于不同的压力过热度。对于不同的压力P，饱和温度，饱和温度tb是不同的。在是不同的。在水及水蒸气被热源（废气）加热过程中，热源与水及水及水蒸气被热源（废气）加热过程中，热源与水及水蒸气间必将存在换热温差，并且热源温度必须高于水蒸气间必将存在换热温差，并且热源温度必须高于水及水蒸气温度，同时在此换热过程中的某一位置存水及水蒸气温度，同时在此换热过程中的某一位置存在最小温差点，此点称为换热温差窄点在最小温差点，此点称为换热温差窄点tmim

6、.绝对压力绝对压力MPaMPa0.0010.0010.0050.0050.0070.0070.0090.0090.010.010.020.020.050.050.10.10.160.16饱和温度饱和温度6.9826.98232.932.939.0239.0243.7943.7945.8345.8360.0960.0981.3581.3599.6399.63113.32113.32绝对压力绝对压力MPaMPa0.20.20.30.30.40.40.50.51 11.21.21.61.62.452.453.823.82饱和温度饱和温度120.23120.23133.54133.54143.6214

7、3.62151.85151.85179.88179.88187.96187.96201.73201.73222.9222.9247.51247.51lP=1.0MPa时时 T=179.9+tminlP=1.27MPa时时 T=191.6+tminlP=2.45MPa时时 T=216.7+tminlP=0.1MPa时时 T=100+tminlP=0.075MPa时时 T=89.2+tminltmin由锅炉设计确定由锅炉设计确定2.1热的质即热量转换为电量的能力热的质即热量转换为电量的能力l1Kg/h1000的热水的热水,其含有的热量为其含有的热量为1000Kcal/h(是热量的量是热量的量)，这

8、个热量理论上转化为电量的最大能力为这个热量理论上转化为电量的最大能力为N=1-273/(1000273)10004.1868/3600=0.9135kW(热量的质热量的质)，理论转换效，理论转换效率为率为0.9135860/1000=78.56%。l10Kg/h100的热水的热水,其含有的热量同样为其含有的热量同样为1000Kcal/h，但这，但这个热量理论上转化为电量的最大能力为个热量理论上转化为电量的最大能力为N=1-273/(100273)10004.1868/3600=0.3118kW，理论转换效率为，理论转换效率为0.3118860/1000=26.8%。 前述的转换效率用于火力发电

9、厂时前述的转换效率用于火力发电厂时,则反应为：发电用蒸汽参数不同则反应为：发电用蒸汽参数不同,发电煤耗发电煤耗也不同也不同,即转换效率不同，例如：即转换效率不同，例如：l国内目前的中压火电厂国内目前的中压火电厂(单机为单机为325MW的小型火电厂的小型火电厂)，发电用蒸汽参数，发电用蒸汽参数一般为一般为3.43MPa435，其发电标准煤耗为，其发电标准煤耗为540580g/Kwh，转换效率，转换效率约为约为2123%(反映在汽轮机汽耗率上为：每反映在汽轮机汽耗率上为：每KWh发电量消耗蒸汽为发电量消耗蒸汽为4.73Kg汽机叶片为老红旗叶片汽机叶片为老红旗叶片)；l国内目前的高压火电厂国内目前的

10、高压火电厂(单机为单机为25100MW的中型火电厂的中型火电厂)，发电用蒸汽参，发电用蒸汽参数一般为数一般为9.81MPa550，其发电标准煤耗为，其发电标准煤耗为380420g/Kwh，转换效，转换效率约为率约为2933%(反映在汽轮机汽耗率上为：每反映在汽轮机汽耗率上为：每KWh发电量消耗蒸汽为发电量消耗蒸汽为4.3Kg汽机叶片为老红旗叶片汽机叶片为老红旗叶片)；l国内目前的超高压、亚临界火电厂国内目前的超高压、亚临界火电厂(单机为单机为200600MW的大型火电厂的大型火电厂)，发电用蒸汽参数一般为发电用蒸汽参数一般为1618MPa555575，其发电标准煤耗为，其发电标准煤耗为3003

11、30g/Kwh，转换效率约为，转换效率约为3741%(反映在汽轮机汽耗率上为：每反映在汽轮机汽耗率上为：每KWh发电量消耗蒸汽为发电量消耗蒸汽为3.45Kg汽机叶片为老红旗叶片汽机叶片为老红旗叶片)；锅炉锅炉低压低压中压中压高压高压超高压超高压临界临界主蒸汽压力主蒸汽压力MPa1.53.8210.21822.01主蒸汽温度主蒸汽温度355450550550590锅炉入口废气量锅炉入口废气量Nm3/h100000100000100000100000100000锅炉入口废气温度锅炉入口废气温度10001000100010001000饱和蒸汽焓饱和蒸汽焓kJ/kg2791.972801.492720

12、.862507.492087.94饱和水焓饱和水焓kJ/kg851.741077.951418.621734.182068.9过热器传热面积过热器传热面积m2210.04331.51567.87753.541601.14蒸发器传热面积蒸发器传热面积m21873.211570.581119.88629.4114.75省煤器段给水温度省煤器段给水温度100100100100100省煤器出口废气温度省煤器出口废气温度150.29150.32150.42150.39150.33省煤器传热面积省煤器传热面积m22356.783169.744113.524556.144648.99总面积总面积m24440

13、.035071.835801.285939.16264.88汽轮机汽轮机进汽压力进汽压力1.111.113.433.439.819.8117.6117.6121.6221.62进汽温度进汽温度340340435435535535535535575575高压缸效率高压缸效率0.820.820.820.820.820.820.820.820.820.82排汽压力排汽压力0.0070.0070.0070.0070.0070.0070.0070.0070.0070.007排汽温度排汽温度39393939393939393939实际排汽焓实际排汽焓2402.482369.662335.622229.65

14、2244.07排汽干度排汽干度0.92970.9160.90190.85790.8639发电量发电量8660.648660.6410393.5910393.5911893.2511893.2512457.0712457.0713439.8313439.83汽轮机汽耗汽轮机汽耗5.155.154.034.033.333.333.283.283.123.12标准煤耗标准煤耗580.64580.64483.83483.83422.82422.82403.69403.69374.17374.17l蒸汽参数采用蒸汽参数采用0.690.98MPa300340时，时，汽轮机汽耗率为：每汽轮机汽耗率为：每KW

15、h发电量消耗蒸汽发电量消耗蒸汽6.15.5Kg汽机叶片为全三维叶片；汽机叶片为全三维叶片；l蒸汽参数采用蒸汽参数采用0.981.27MPa310340时，时，汽轮机汽耗率为：每汽轮机汽耗率为：每KWh发电量消耗蒸汽发电量消耗蒸汽5.45.2Kg汽机叶片为全三维叶片；汽机叶片为全三维叶片；l蒸汽参数采用蒸汽参数采用2.29MPa370时，汽轮机汽时，汽轮机汽耗率为：每耗率为：每KWh发电量消耗蒸汽发电量消耗蒸汽4.62Kg(有补有补汽时为汽时为4.254.41Kg)汽机叶片为全三维叶汽机叶片为全三维叶片。片。 对于热能对于热能-动力转换设备动力转换设备-蒸汽轮机而言蒸汽轮机而言,国国内标准的中小

16、型汽轮机按进汽参数分为内标准的中小型汽轮机按进汽参数分为:l 高压高温机组高压高温机组,进汽压力大于进汽压力大于3.43Mpa进汽温进汽温度为度为435-555；l中压中温（及次中压中温）机组，进汽压力为中压中温（及次中压中温）机组，进汽压力为2.45-3.43Mpa进汽温度为进汽温度为340-435；l低压低温机组低压低温机组, 进汽压力小于进汽压力小于2.45Mpa进汽温进汽温度为度为280-340。 根据汽轮机进汽参数，考虑利用废气根据汽轮机进汽参数，考虑利用废气余热生产水蒸气所需传热温差的要求，余热生产水蒸气所需传热温差的要求，水泥窑余热品位应当确定为：水泥窑余热品位应当确定为：l高温

17、废气余热：废气温度大于高温废气余热：废气温度大于650l中温废气余热：废气温度中温废气余热：废气温度350650l低温废气余热：废气温度小于低温废气余热：废气温度小于350 3.1熟料生产线余热分布熟料生产线余热分布l2500t/d水泥生产线水泥生产线 窑尾废气：窑尾废气：169000Nm3/h-340-200 窑头废气：窑头废气：142000Nm3/h-230-104 可利用热量：可利用热量： 窑头：窑头：38900000 kJ/h 窑头：窑头：24060000 kJ/h 折合：折合：2.15吨标煤吨标煤/小时小时l 5000t/d水泥生产线水泥生产线 窑尾废气：窑尾废气：332000Nm3

18、/h-330-200 窑头废气：窑头废气：282000Nm3/h-290-105 可利用热量：可利用热量： 窑尾：窑尾：70900000kJ/h 窑头：窑头：70800000kJ/h 折合：折合：4.84吨标煤吨标煤/小时小时图：5000T/D生产线余热分布图图：单取风余热发电废气温度和热量分布图图：双取风余热发电废气温度和热量分布图 l 朗肯循环是典型的热工过程，也是理想化的热能（蒸汽）朗肯循环是典型的热工过程，也是理想化的热能（蒸汽）-动力循动力循环，是各种复杂的蒸汽动力循环的基本循环，是研究复杂循环的理环，是各种复杂的蒸汽动力循环的基本循环，是研究复杂循环的理论基础。论基础。TSDe汽轮

19、机发电机冷凝器冷却水给水泵DgV燃料651234126345朗肯循环原理图朗肯循环原理图 朗肯循环过程图朗肯循环过程图(T-S图图)l 汽轮机排汽汽轮机排汽2（一般为绝对压力（一般为绝对压力0.007-0.01MPa并含有并含有10-5%的水分的的水分的39-45饱和蒸汽及水的混合物）经凝汽器凝结成水饱和蒸汽及水的混合物）经凝汽器凝结成水3后（水温不变）在经凝结后（水温不变）在经凝结水泵升压至锅炉给水压力（由于泵做功，使水温升高水泵升压至锅炉给水压力（由于泵做功，使水温升高1-2），在锅炉内通），在锅炉内通过吸收热量，使水变成给水压力下的饱和温度过吸收热量，使水变成给水压力下的饱和温度5，继续

20、加热变成饱和蒸汽，继续加热变成饱和蒸汽6，再继续加热为给水压力下的过热蒸汽再继续加热为给水压力下的过热蒸汽1，过热蒸汽进入汽轮机推动汽轮机做，过热蒸汽进入汽轮机推动汽轮机做功后自汽轮机排汽排出功后自汽轮机排汽排出2，完成一个热力循环。，完成一个热力循环。l通过分析以上过程可知：通过分析以上过程可知：循环热效率循环热效率=1-（h1-h2）/（h1-h4）l所以在消耗同样热量的条件下多发电的措施有如下几点：所以在消耗同样热量的条件下多发电的措施有如下几点：A 提高进汽温度提高进汽温度B 提高进汽压力提高进汽压力C 降低汽轮机排汽压力降低汽轮机排汽压力l什么叫什么叫“冷端损失冷端损失”？ 火电厂在

21、运行时，用高压水泵把水打进锅炉，再逐步加热，火电厂在运行时，用高压水泵把水打进锅炉，再逐步加热，使水变为蒸汽，继续加热，变为过热蒸汽，再经过管道和阀门进使水变为蒸汽，继续加热，变为过热蒸汽，再经过管道和阀门进入汽轮机做功。蒸汽经过汽轮机多级叶片做功后，压力和温度在入汽轮机做功。蒸汽经过汽轮机多级叶片做功后，压力和温度在逐渐降低，经过最后一级叶片做功后，其蒸汽压力已不足半个大逐渐降低，经过最后一级叶片做功后，其蒸汽压力已不足半个大气压，温度也降到了几十摄氏度，但此时仍为气压，温度也降到了几十摄氏度，但此时仍为“气态气态”。这时如。这时如果再把它打入锅炉进行加热，消耗果再把它打入锅炉进行加热，消耗

22、能源能源太大，在经济上不划算。太大，在经济上不划算。只有想方设法把它再变成水后打入锅炉，才划算。如何把这些低只有想方设法把它再变成水后打入锅炉，才划算。如何把这些低温低压的蒸汽再变成水呢？只有采用冷却方法，同样压力温度的温低压的蒸汽再变成水呢？只有采用冷却方法，同样压力温度的蒸汽变成水，会释放出大量热，即为潜在热，千克水要释放约蒸汽变成水，会释放出大量热，即为潜在热，千克水要释放约大卡热量，再通过水冷或空冷把这些热带走，这些被带走大卡热量，再通过水冷或空冷把这些热带走，这些被带走的热就是火电厂的的热就是火电厂的“冷端损失冷端损失”。l 对于余热发电由于余热热源温度的限制，进汽压力、温度不可能无

23、限制对于余热发电由于余热热源温度的限制，进汽压力、温度不可能无限制提高，制约了循环热效率的提高，排汽压力受到冷却水的温度的限制，提高，制约了循环热效率的提高，排汽压力受到冷却水的温度的限制，也不能过低。也不能过低。l通过对朗肯循环的分析结合水泥窑的特点，得出水泥窑余热电站原则：通过对朗肯循环的分析结合水泥窑的特点，得出水泥窑余热电站原则： A 利用相对高温废气余热尽量生产相对高压、高温的蒸汽减少换热利用相对高温废气余热尽量生产相对高压、高温的蒸汽减少换热温差、提高热效率；温差、提高热效率； B 对于中低温余热废气，应先考虑用低温余热废热取代汽轮机的回对于中低温余热废气，应先考虑用低温余热废热取

24、代汽轮机的回热抽汽，当低温余热废气余热量过大时，利用剩余的中温废气余热热抽汽，当低温余热废气余热量过大时，利用剩余的中温废气余热再生产中低压参数蒸汽，并按蒸汽压力分别补入汽轮机；再生产中低压参数蒸汽，并按蒸汽压力分别补入汽轮机； C 对于余热发电，其循环热效率不可能高于朗肯循环热效率。对于余热发电，其循环热效率不可能高于朗肯循环热效率。 以蒸汽参数来分，基本上有两类：以蒸汽参数来分，基本上有两类：l一类为一类为0.691.27MPa280340的低压低温系统，的低压低温系统，l一类为一类为1.572.47MPa-325400的次中压中温系统。的次中压中温系统。 对于对于0.691.27MPa2

25、80340的低压低温系统，其的低压低温系统，其热力系统构成有如下三种模式：热力系统构成有如下三种模式：a：单压不补汽式纯余热发电技术，见图：单压不补汽式纯余热发电技术，见图1。b：复合闪蒸补汽纯余热发电技术，见图：复合闪蒸补汽纯余热发电技术，见图2。c：多压补汽式纯余热发电技术，见图：多压补汽式纯余热发电技术，见图3。图1：单压不补汽式纯余热发电热力循环系统、循环参数及废气取热方式图2：复合闪蒸补汽式纯余热发电热力循环系统、循环参数及废气取热方式图3：多压补汽式纯余热发电热力循环系统及废气取热方式l 利用水泥窑窑尾预热器排出的利用水泥窑窑尾预热器排出的350以下废气设置一以下废气设置一台窑尾预

26、热器余热锅炉（简称台窑尾预热器余热锅炉（简称SP锅炉）、利用水泥窑窑锅炉）、利用水泥窑窑头熟料冷却机排出头熟料冷却机排出400以下废气设置一台熟料冷却机废以下废气设置一台熟料冷却机废气余热锅炉（简称气余热锅炉（简称AQC炉）、两台锅炉设置一台蒸汽轮炉）、两台锅炉设置一台蒸汽轮机、发电系统主蒸汽参数为机、发电系统主蒸汽参数为0.691.27MPa280340。l 上述三种技术没有本质的区别，共同的特点：都是利用在窑上述三种技术没有本质的区别，共同的特点：都是利用在窑头熟料冷却机中部增设抽废气口或直接利用冷却机尾部废气出口头熟料冷却机中部增设抽废气口或直接利用冷却机尾部废气出口的的400以下废气及

27、窑尾预热器排出的以下废气及窑尾预热器排出的300350的废气余热；的废气余热；最重要的特点是采用最重要的特点是采用0.691.27MPa-280340低压低温主蒸低压低温主蒸汽。区别仅在于：窑头熟料冷却机在生产汽。区别仅在于：窑头熟料冷却机在生产0.691.27MPa-280340低压低温蒸汽的同时或同时再生产低压低温蒸汽的同时或同时再生产0.10.5MPa-饱和饱和160低压低温蒸汽、或同时再生产低压低温蒸汽、或同时再生产85200的热水；汽轮机的热水；汽轮机采用补汽式或不补汽式汽轮机。采用补汽式或不补汽式汽轮机。对于对于1.572.47MPa325400的次中压中温系统，其热力的次中压中温

28、系统，其热力系统构成有如下模式系统构成有如下模式：l 利用水泥窑窑尾预热器排出的利用水泥窑窑尾预热器排出的350以下废气设置一台窑尾预以下废气设置一台窑尾预热器余热锅炉（简称热器余热锅炉（简称SP锅炉）；利用熟料冷却机排出的锅炉）；利用熟料冷却机排出的400以以下废气设置一台熟料冷却机废气余热锅炉（简称下废气设置一台熟料冷却机废气余热锅炉（简称AQC炉），或者炉），或者通过改变窑头熟料冷却机废气排放方式：利用熟料冷却机排出的通过改变窑头熟料冷却机废气排放方式：利用熟料冷却机排出的部分部分360以下废气设置一台以下废气设置一台AQC余热锅炉、利用熟料冷却机排余热锅炉、利用熟料冷却机排出的部分出的

29、部分500以下废气设置一台熟料冷却机废气余热过热器以下废气设置一台熟料冷却机废气余热过热器（简称（简称ASH过热器）；将过热器）；将AQC炉排出的废气部分或全部返回冷却炉排出的废气部分或全部返回冷却机，窑头熟料冷却机冷却风采用循环风方式；利用两台锅炉或者机，窑头熟料冷却机冷却风采用循环风方式；利用两台锅炉或者增设的余热过热器设置补汽式蒸汽轮机，发电系统主蒸汽参数为增设的余热过热器设置补汽式蒸汽轮机，发电系统主蒸汽参数为1.573.43MPa340435、补汽参数为、补汽参数为00.15MPa饱饱和和160。主蒸汽参数主蒸汽参数2.29MPa-3702.29MPa-3701.27MPa-3401

30、.27MPa-3400.98MPa-3100.98MPa-3100.7MPa-3100.7MPa-310补汽参数补汽参数0.15MPa-1500.15MPa-1500.15MPa-1500.15MPa-150SPSP炉进口废气炉进口废气353600Nm3/h-335353600Nm3/h-335353600Nm3/h-335353600Nm3/h-335353600Nm3/h-335353600Nm3/h-335353600Nm3/h-335353600Nm3/h-335SPSP炉出口废气炉出口废气378400Nm3/h-208378400Nm3/h-208378400Nm3/h-196378

31、400Nm3/h-196378400Nm3/h-208378400Nm3/h-208378400Nm3/h-203378400Nm3/h-203ASHASH进口废气进口废气67500 Nm3/h-50067500 Nm3/h-500ASHASH出口废气出口废气71700 Nm3/h-32571700 Nm3/h-325AQCAQC进口废气进口废气189000 Nm3/h-330189000 Nm3/h-330188466 Nm3/h-376188466 Nm3/h-376188466 Nm3/h-376188466 Nm3/h-376188466 Nm3/h-376188466 Nm3/h-3

32、76AQCAQC出口废气出口废气200000 Nm3/h-98200000 Nm3/h-98203840 Nm3/h-102203840 Nm3/h-102203840 Nm3/h-89203840 Nm3/h-89203840 Nm3/h-89203840 Nm3/h-89SPSP主蒸汽参数主蒸汽参数2.5MPa-26.6t/h-2232.5MPa-26.6t/h-2231.47MPa-25t/h-3201.47MPa-25t/h-3201.17MPa-26t/h-3201.17MPa-26t/h-3200.9MPa-27.5t/h-3200.9MPa-27.5t/h-320AQCAQC主蒸

33、汽参数主蒸汽参数2.5MPa-11.7t/h-2232.5MPa-11.7t/h-2231.47MPa-16.5t/h-3601.47MPa-16.5t/h-3601.17MPa-17.4t/h-3201.17MPa-17.4t/h-3200.9MPa-17.6t/h-3200.9MPa-17.6t/h-320AQCAQC除氧用汽除氧用汽0.6t/h0.6t/h0.837t/h0.837t/hAQCAQC补汽用汽补汽用汽5t/h5t/h1.953t/h1.953t/hAQCAQC热水参数热水参数44.3t/h-30/10544.3t/h-30/10544.453t/h-30/10044.453

34、t/h-30/10044.23t/h-30/18544.23t/h-30/18546t/h-30/17046t/h-30/170ASHASH进口蒸汽参数进口蒸汽参数2.45MPa-38.3t/h-2232.45MPa-38.3t/h-223ASHASH出口蒸汽参数出口蒸汽参数2.4MPa-38.3t/h-3802.4MPa-38.3t/h-380汽轮机组额定功率汽轮机组额定功率9MW9MW9MW9MW9MW9MW9MW9MW汽机主进汽量汽机主进汽量37.7t/h37.7t/h40.5t/h40.5t/h43.4t/h43.4t/h45.1t/h45.1t/h汽机补汽量汽机补汽量5t/h5t/h

35、2t/h2t/h汽机发电功率汽机发电功率8.92MW8.92MW8.25MW8.25MW8.21MW8.21MW7.96MW7.96MW 不影响水泥生产、不增加水泥熟料热不影响水泥生产、不增加水泥熟料热耗及电耗、不改变水泥生产用原燃料的耗及电耗、不改变水泥生产用原燃料的烘干热源、不改变水泥生产的工艺流程烘干热源、不改变水泥生产的工艺流程及设备。及设备。l 水泥窑配套建设余热电站，原则上要求不影响水泥窑配套建设余热电站，原则上要求不影响水泥生产，但由于在一条完整的熟料生产线窑头、水泥生产，但由于在一条完整的熟料生产线窑头、窑尾各串接相应的余热锅炉，因此，余热电站对窑尾各串接相应的余热锅炉，因此，

36、余热电站对水泥生产不产生任何影响是不可能的。根据已投水泥生产不产生任何影响是不可能的。根据已投产的余热电站实际生产运行情况，对于遵循上述产的余热电站实际生产运行情况，对于遵循上述原则配套建设的余热电站，投入运行后对水泥生原则配套建设的余热电站，投入运行后对水泥生产的影响主要集中在如下几个方面：产的影响主要集中在如下几个方面：l（1）窑尾高温风机）窑尾高温风机 在窑尾在窑尾SP锅炉漏风控制、结构设计、受热面配置、清灰设计、除灰设计、废气锅炉漏风控制、结构设计、受热面配置、清灰设计、除灰设计、废气管道设计合适的条件下，电站投入运行后，窑尾高温风机负荷将有所降低，这种影管道设计合适的条件下，电站投入

37、运行后，窑尾高温风机负荷将有所降低，这种影响是正面的。响是正面的。l（2）增湿塔）增湿塔 将随着电站的投入或解出调整喷水量，直至停止或全开喷水。将随着电站的投入或解出调整喷水量，直至停止或全开喷水。l（3）生料磨及煤磨）生料磨及煤磨 随着电站的投入或解出，烘干废气温度将产生较大幅度的变化，需要根据烘干随着电站的投入或解出，烘干废气温度将产生较大幅度的变化，需要根据烘干废气温度的变化调整烘干废气量或磨的运行方式。废气温度的变化调整烘干废气量或磨的运行方式。l（4）窑尾电收尘）窑尾电收尘 如果窑尾采用电收尘，电站投入运行后对其收尘效果总是有影响的，只是由于如果窑尾采用电收尘，电站投入运行后对其收尘

38、效果总是有影响的，只是由于地区不同、配料不同、燃料不同或其它条件不同，对收尘效果的影响程度不同。但地区不同、配料不同、燃料不同或其它条件不同，对收尘效果的影响程度不同。但当窑尾采用袋收尘时，电站投入运行对提高收尘效果是有显著作用的。当窑尾采用袋收尘时，电站投入运行对提高收尘效果是有显著作用的。l（5）窑头电收尘器：电站投入运行后，窑头电收尘器工作温度）窑头电收尘器：电站投入运行后，窑头电收尘器工作温度大为降低，粉尘负荷也相应降低。大为降低，粉尘负荷也相应降低。l（6）窑系统操作：由于窑系统增加了两台余热锅炉，而余热锅）窑系统操作：由于窑系统增加了两台余热锅炉，而余热锅炉废气不但取自还要送回水泥

39、窑系统，因此势必需要增加窑系统炉废气不但取自还要送回水泥窑系统，因此势必需要增加窑系统窑头、窑尾、废气处理、生料粉磨、煤制备系统的操作环节。窑头、窑尾、废气处理、生料粉磨、煤制备系统的操作环节。 对水泥窑生产造成的上述几方面的影响，综合起来为两个方面：对水泥窑生产造成的上述几方面的影响，综合起来为两个方面：一、增加了水泥窑生产的操作环节（例如：随着电站的投入、运一、增加了水泥窑生产的操作环节（例如：随着电站的投入、运行和解出，水泥窑需调整窑尾高温风机、增湿塔喷水、生料磨及行和解出，水泥窑需调整窑尾高温风机、增湿塔喷水、生料磨及煤磨、窑头排风机等系统的运行参数；煤磨、窑头排风机等系统的运行参数；

40、二、如果窑尾采用电收尘，电站投入运行后对其收尘效果总是有二、如果窑尾采用电收尘，电站投入运行后对其收尘效果总是有或大或小的影响。或大或小的影响。 对水泥窑生产造成的影响应当而且必须控制在上述范围以内，在对水泥窑生产造成的影响应当而且必须控制在上述范围以内，在目前水泥熟料烧成工艺技术及设备、纯低温余热发电热力循环系统目前水泥熟料烧成工艺技术及设备、纯低温余热发电热力循环系统配置技术及设备条件下，为了提高发电量而采用抽取三次风或窑头配置技术及设备条件下，为了提高发电量而采用抽取三次风或窑头罩等高温风、生料或燃料烘干改用燃烧燃料而将原来用于烘干的废罩等高温风、生料或燃料烘干改用燃烧燃料而将原来用于烘

41、干的废气用于发电等措施都是不可取的。采用这些措施，表面上增加了发气用于发电等措施都是不可取的。采用这些措施，表面上增加了发电量，实际不但不会有助于水泥生产综合能耗的降低，反而由于熟电量，实际不但不会有助于水泥生产综合能耗的降低，反而由于熟料热耗的增加会使水泥生产综合能耗增加（当水泥厂建设余热电站料热耗的增加会使水泥生产综合能耗增加（当水泥厂建设余热电站不是以节能为主要目的，在一公斤标准煤的价格与一度电的购电价不是以节能为主要目的，在一公斤标准煤的价格与一度电的购电价格之比小于格之比小于0.7的条件下，采用这些措施可以增加水泥生产综合效的条件下，采用这些措施可以增加水泥生产综合效益）。益）。 l

42、5000t/d水泥窑的废气余热资源为：水泥窑的废气余热资源为：l（1）窑头熟料冷却机的废气余热（两条窑废气参数均相同，）窑头熟料冷却机的废气余热（两条窑废气参数均相同，对于一条窑）：对于一条窑）： 为充分利用窑头熟料冷却机的废气余热，在不影响入窑二、为充分利用窑头熟料冷却机的废气余热，在不影响入窑二、三次风的风温、风量条件下，调整熟料冷却机废气取热方式。三次风的风温、风量条件下，调整熟料冷却机废气取热方式。根据水泥厂提供的资料，冷却机总排废气参数为根据水泥厂提供的资料，冷却机总排废气参数为300000Nm3/h300，根据熟料冷却机废气温度从冷却机，根据熟料冷却机废气温度从冷却机头部的约头部的

43、约625到尾部的约到尾部的约90而逐步降低的条件，按其温度而逐步降低的条件，按其温度分布进行梯级利用并考虑电站对水泥窑生产波动的适应及简分布进行梯级利用并考虑电站对水泥窑生产波动的适应及简化电站操作，将取热方式分为高温段和中温段。化电站操作，将取热方式分为高温段和中温段。l高温端高温端: 废气量（标况）：废气量（标况）： 66000Nm3/h 废气温度：废气温度： 500l中温端中温端: 废气量（标况）：废气量（标况）： 110200Nm3/h 废气温度：废气温度： 370 上述废气余热可全部用于发电。上述废气余热可全部用于发电。l冷却机排掉的废气冷却机排掉的废气: 废气量（标况）：废气量（标

44、况）： 120000Nm3/h 废气温度：废气温度： 120l2）窑尾预热器排出废气余热（两条窑废气参数）窑尾预热器排出废气余热（两条窑废气参数均相同，对于一条窑）：均相同，对于一条窑）： 废气量（标况）：废气量（标况）： 380000Nm3/h 废气温度：废气温度： 330 上述窑尾废气经余热锅炉温度降至上述窑尾废气经余热锅炉温度降至170215后经窑尾高温风机用于生料烘干及收尘。后经窑尾高温风机用于生料烘干及收尘。la 当生料及煤磨烘干所需废气温度为当生料及煤磨烘干所需废气温度为215时，在窑头熟料冷时，在窑头熟料冷却机废气余热可发电却机废气余热可发电9860Kw（设计确保平均发电功率为（

45、设计确保平均发电功率为9600kW）lb 当生料及煤磨烘干所需废气温度为当生料及煤磨烘干所需废气温度为170时，其废气余热时，其废气余热可发电可发电10600kW（设计确保平均发电功率为（设计确保平均发电功率为10300kW）；）；u考虑到水泥生产线废气参数的波动，发电装机容量按两台考虑到水泥生产线废气参数的波动，发电装机容量按两台11500kW装机方案予以确定。装机方案予以确定。 系统主机包括四台余热锅炉、两台余热过热器及两系统主机包括四台余热锅炉、两台余热过热器及两套补汽凝汽式汽轮发电机组。套补汽凝汽式汽轮发电机组。l窑尾余热锅炉窑尾余热锅炉SP余热锅炉余热锅炉 在窑尾设置在窑尾设置SP余

46、热锅炉，余热锅炉设置蒸汽余热锅炉，余热锅炉设置蒸汽段、段、蒸汽蒸汽段运行；蒸汽段运行；蒸汽段生产段生产2.5MPa饱和蒸汽，蒸汽饱和蒸汽，蒸汽通入设在窑头熟料冷却机旁的通入设在窑头熟料冷却机旁的AQC-ASH余热过热器过余热过热器过热；蒸汽热；蒸汽段生产段生产0.3MPa-160的过热蒸汽与的过热蒸汽与AQC蒸蒸汽汽段生产的段生产的0.3MPa-160的过热蒸汽混合后，一部的过热蒸汽混合后，一部分去除氧器用于热力除氧，另一部分用于汽轮机补汽；分去除氧器用于热力除氧，另一部分用于汽轮机补汽；通过调整两个蒸汽段的蒸汽产量使出通过调整两个蒸汽段的蒸汽产量使出SP余热锅炉的废余热锅炉的废气温度降至气温

47、度降至170215后用于原、燃料烘干。后用于原、燃料烘干。l窑头余热锅炉窑头余热锅炉AQC余热锅炉余热锅炉 利用冷却机中部抽取的废气（中温端：利用冷却机中部抽取的废气（中温端：370），在窑头设置），在窑头设置AQC余热锅炉。余热锅炉分为蒸汽余热锅炉。余热锅炉分为蒸汽段、蒸汽段、蒸汽段和热水段运行：蒸汽段和热水段运行：蒸汽段段生产生产2.5MPa-221.83的饱和蒸汽通入的饱和蒸汽通入AQC-SH余热过热器过热；蒸汽余热过热器过热；蒸汽段生产段生产0.3MPa-160的过热蒸汽，一部分去除氧器用于热力除氧，另的过热蒸汽，一部分去除氧器用于热力除氧，另一部分用于汽轮机补汽；热水段生产的一部分用

48、于汽轮机补汽；热水段生产的105热水通至除氧器除氧后，热水通至除氧器除氧后，经锅炉给水泵作为经锅炉给水泵作为SP、AQC余热锅炉余热锅炉段的给水，出段的给水，出AQC锅炉废气温锅炉废气温度降至度降至8090后再由原来的窑头收尘系统排入大气。后再由原来的窑头收尘系统排入大气。l 窑头余热过热器窑头余热过热器AQC-SH余热过热器余热过热器 利用冷却机中部靠前位置抽取的废气（高温端：利用冷却机中部靠前位置抽取的废气（高温端：500），在窑头），在窑头设置设置AQC-SH余热过热器。余热过热器将来自窑尾余热过热器。余热过热器将来自窑尾SP余热锅炉和余热锅炉和AQC余余热锅炉热锅炉2.5MPa蒸汽过热

49、到蒸汽过热到380，出，出AQC-SH余热过热器的废气再与冷余热过热器的废气再与冷却机中部（中温端）抽取的废气混合后进入却机中部（中温端）抽取的废气混合后进入AQC余热锅炉。余热锅炉。l根据热力计算及主机配置情况确定热力系统如下：根据热力计算及主机配置情况确定热力系统如下： 两台汽轮机凝结水经各自的凝结水泵送入同一台疏水箱，经疏水泵分别为两条窑两台汽轮机凝结水经各自的凝结水泵送入同一台疏水箱，经疏水泵分别为两条窑窑头窑头AQC余热锅炉热水段、余热锅炉热水段、AQC蒸汽蒸汽段、段、SP蒸汽蒸汽段供水，每台段供水，每台AQC余热锅炉热余热锅炉热水段生产的水段生产的100105热水通至各自除氧器被除

50、氧后，经锅炉给水泵通过给水母管热水通至各自除氧器被除氧后，经锅炉给水泵通过给水母管分别为两条窑分别为两条窑AQC、SP余热锅炉蒸汽余热锅炉蒸汽段的给水；两条窑段的给水；两条窑AQC、SP蒸汽蒸汽段生产段生产0.3MPa-160的过热蒸汽汇入低压集汽缸后，一部分去各自的除氧器用于热力除氧，的过热蒸汽汇入低压集汽缸后，一部分去各自的除氧器用于热力除氧，另一部分用于各自的汽轮机补汽；每条窑另一部分用于各自的汽轮机补汽；每条窑AQC蒸汽蒸汽段生产的段生产的2.5MPa饱和蒸汽与该饱和蒸汽与该条窑条窑SP蒸汽蒸汽段生产的段生产的2.5MPa饱和蒸汽混合后进入该条窑的饱和蒸汽混合后进入该条窑的AQC-SH

51、余热过热器过余热过热器过热到热到380，该条窑出，该条窑出AQC-SH余热过热器的废气再与本条窑自冷却机中部（中温端）余热过热器的废气再与本条窑自冷却机中部（中温端）抽取的废气混合进入该条窑抽取的废气混合进入该条窑AQC余热锅炉，出两条窑余热锅炉，出两条窑AQC-ASH过热器并被加热成过热器并被加热成2.4MPa-380的过热蒸汽合并成母管后进入两台汽轮机的主进汽口；汽轮机做功后的过热蒸汽合并成母管后进入两台汽轮机的主进汽口；汽轮机做功后的乏汽通过冷凝器冷凝成水，经各自的凝结水泵送入同一疏水箱，从而形成完整的热的乏汽通过冷凝器冷凝成水，经各自的凝结水泵送入同一疏水箱，从而形成完整的热力循环系统。力循环系统。l用于烘干的窑尾废气温度，即用于烘干的窑尾废气温度，即SP炉出口废气温度：炉出口废气温度： 根据水泥生产厂的要求，用于烘干的窑尾废气温度，即根据水泥生产厂的要求，用于烘干的窑尾废气温度，即SP炉出口废气温度为炉出口废气温度为200220。根据我们的经验，由于余热锅炉投入运行后，窑尾增湿塔将停止喷。根据我们的经验，由于余热锅炉投入运行后，窑尾增湿塔将停止喷水，这样用于烘干的窑尾废气湿度大大降低，其吸水能力远远高于增湿