炼油厂技术月报石化公司技术月报模板

1、炼油二部2010年5月技术月报中国石化股份公司沧州分公司生产技术月报sc/fgs/表-010编写： 审核： 炼油二部2010年5月5 日1、 生产任务完成情况：1.1焦化干气制氢装置生产任务完成情况见表1-1。 表1-1：焦化干气制氢装置生产任务完成情况项目本月计划本月实际累计完成完成量 t收率%完成量 t收率%完成量 t收率%湿脱单元开工天数3030120焦化干气4364.00362210374.00加氢干气0.00299.03794.33外送干气2968.000.002960.3875.508585.9976.88制氢进料912.00100.00627.3616.001442.4212.9

2、2硫化氢484.000.00333.298.501139.9210.21制氢单元开工天数3030114制氢进料912.00100.00627.361001442.42100配汽量0.005518.0015396.00产氢131.0025.00245.8839.19607.9242.15解吸气751.001943.404738.50酸性水30.003983.4813600.451.2催化重整装置生产任务完成情况见表1-2。表1-2：催化重整装置生产任务完成情况项目本月计划本月实际累计完成完成量 t收率%完成量 t收率%完成量 t收率%预处理单元开工天数3030 120加工量13000100.00

3、 15872.910046201.8100重整进料9900.00 76.15 14360.23 90.47 41982.890.87甩精制油190014.62 32.00 0.20 147.50.32轻石脑油9006.92 1014.00 6.39 29956.48瓦斯200.00 1.54 466.67 2.94 10442.26重整单元开工天数3030 120重整进料9900.00 10014360.23 10041982.8100重整汽油900090.91 13117.51 91.35 38575.1591.88液化气00.00 0.00 0.00 00富氢气体*2002.02 999.

4、39 6.96 2855.546.8瓦斯700.00 7.07 233.33 1.62 5221.24 总损失34.60 0.27 10.00 0.06 31.720.07重整单元液收90.91 91.35 91.88注：富氢气体*指重整装置外送氢，已经去掉预加氢消耗氢1.3加氢精制装置生产任务完成情况见表1-3。表1-3：加氢精制装置生产任务完成情况项目本月计划本月实际累计完成完成量 t收率%完成量 t收率%完成量 t收率%开工天数30120加工量5976858280229640含氢气体24810821.8542101.83加氢柴油5448391.165286389.05 20818389.

5、02石脑油41766.9955989.43223989.58气体5740.968211.3830131.29损失1280.21800.132580.11总液收98.145846198.79 23058198.601.4s-zorb装置生产任务完成情况见表1-4。表1-4：s-zorb装置生产任务完成情况项目本月计划本月实际累计完成完成量 t收率%完成量 t收率%完成量 t收率%开工天数3058加工量4543487507氢气96.64255.34稳定汽油4506498.988676398.86污油14.730.0314.730.02燃料气4260.947660.88损失25.910.0659.9

6、10.081.5苯抽提装置生产任务完成情况见表1-5。表1-5：苯抽提装置生产任务完成情况项目本月计划本月实际累计完成完成量 t收率%完成量 t收率%完成量 t收率%预处理单元开工天数3157加工量13117.5 10026482.5100进料13117.5 10026482.5100c6组分2705.2 20.626397.224.16脱苯汽油10412.3 79.3820082.375.84损失30.01抽提单元开工天数3157抽提进料6123.88710010825100苯736.850 12.031088.410.05c6非芳烃5387.02 87.97973089.95溶剂油单元非芳

7、烃1880.2 轻、中组份06#溶剂油0120#溶剂油0至加氢1879损失1.20.03单元液收2、主要操作条件：2.1焦化干气制氢装置主要操作条件见表2-1。表2-1：焦化干气制氢装置主要操作条件项目控制指标实际控制加氢反应器反应温度210380350370脱氯反应器反应温度270380300330脱硫反应器反应温度240380290330转化炉反应器入口温度460520450460转化炉反应器出口温度750820760770中变反应器反应温度340420340380psa吸附压力mpa1.32.31.92.12.2催化重整装置主要操作条件见表2-2。表2-2：催化重整装置主要操作条件项目控

8、制指标实际控制预分馏塔塔底温度150180145155预分馏塔压力kpa300350200220预加氢反应器入口温度2603102921.5预加氢气液分离器压力mpa3.03.53.03.3蒸发塔塔底温度2002202153蒸发塔压力mpa850900800850重整一反入口温度4605204781.5重整二反入口温度4605204771.5重整三反入口温度4605205021.5重整四反入口温度4605204851.5重整气液分离器压力mpa0.851.050.901.0稳定塔塔底温度167173180200稳定塔压力kpa65011006006802.3加氢精制装置主要操作条件见表2-3。

9、表2-3：加氢精制装置主要操作条件项目控制指标实际控制加氢反应器入口温度2703403201.5高分压力mpa3.57.45.3-5.7分馏塔入口温度190220190210汽提蒸汽量kg/h60015006007002.4s-zorb装置主要操作条件见表2-4。表2-4：s-zorb装置主要操作条件项目控制指标实际控制反应器入口压力mpa2.13.22.12.2反应器入口温度380430420425冷高分温度4540冷高分压力mpa1.92.91.952.15再生器压力mpa0.080.140.080.10再生器温度480550480500稳定塔压力mpa0.70.90.750.8稳定塔塔底

10、温度150180150155稳定塔塔顶温度509050802.5苯抽提装置主要操作条件见表2-5。表2-2：催化重整装置主要操作条件项目控制指标实际控制脱c6塔顶压力kpa5070603脱c6塔灵敏板温度1361461252抽提塔顶压力kpa6070602抽提进料温度95102902贫溶剂进塔温度95102902灵敏板温度1281381252溶剂比s/f3.54.34.20.1溶剂回收塔顶压力kpa-50-40-405灵敏板温原料及产品性质：3.1.1制氢装置湿脱后原料（焦干）性质见表3-1-1。 表3-1-1：制氢装置湿脱后原料性质 单位：%(除注明外)空气甲烷乙烷

11、乙烯丙烷丙烯正丁烷异丁烷正异丁烯3.553.2118.542.272.371.11.550.490.04反丁烯顺丁烯异戊烷正戊烷戊烯氢气co2硫化氢 mg/m3000.411.441.0614.150303.593.1.2重整装置原料（直馏汽油）性质见表3-1-2.1。表3-1-2.1：重整装置原料(直馏汽油)性质密度kg/m3馏程,%sppmnppmh2oppmclppmasppb溴价gbr/100ghk105090kk733.235.8111813916215520.051.20.80.05重整单元进料（精制油）性质见表3-1-2.2、3-1-2.3。表3-1-2.2：精制油族组成碳数正构

12、烷烃异构烷烃环烷烃芳烃40.320.270050.320.360.08062.192.623.350.4173.074.86.91.486.036.1818.053.8895.438.7314.652.31100.326.70.630110000总量15.0328.0147.289.655芳潜51.32表3-1-2.3：精制油杂质及馏程密度kg/m3馏程s ppmn ppmh2o ppmcl ppm溴价gbr/100gcu ppbpb ppbas ppbhk10%50%90%kk74683.6101.31201401610.320.369.70.820.2743.11.80.73.1.3加氢装

13、置原料性质见表313。表313：加氢原料性质密度kg/m3馏程s ppmn ppm溴价gbr/100ghk10%50%90%95%kk864.9411302683423563695841133033.743.1.4 s-zorb装置原料性质见表314。表314：s-zorb原料性质密度kg/m3馏程s ppmron蒸汽压kpa烯烃含量%芳烃含量%hk10%50%90%kk726.931.447.290.3169.7193.764292.168.334.221.1其中掺炼初顶石脑油3789吨和直馏汽油2044吨。3.1.5苯抽提装置原料性质见表表3-1-5：重整汽油性质密度kg/m3馏程苯%芳烃

14、%烯烃%蒸气压kpa辛烷值ronhk10%50%90%kk797.2256.4791.19127.5159.16182.724.0369.180.1126.9495.28外购c6性质密度kg/m3馏程苯%甲苯%非芳%硫hk10%50%90%kk802.159.220.00440.7781.4363.2产品性质3.2.1制氢装置氢气质量见表321表321：制氢氢氢杂质含量及氢纯度氢气%甲烷 ppm一氧化碳 ppm二氧化碳 ppm99.90010.953.2.2重整装置主要产品(重整汽油)性质如表3-2-2。表3-2-2：重整汽油性质密度kg/m3馏程苯%芳烃%烯烃%蒸气压kpa辛烷值ronhk1

15、0%50%90%kk797.265.2941251561815.068.380.0929.395.23.2.3加氢装置加氢柴油性质如表3-2-3.1。表3-2-3.1：加氢柴油性质密度kg/m3馏程s ppmn ppm闪点凝点hk10%50%90%95%kk882.2170210273342355370118587569.3-7.6加氢装置加氢石脑油性质如表3-2-3.2。表3-2-3.2：加氢石脑油性质密度kg/m3馏程s ppmhk10%50%90%kk679.331.250.074.3120.1144.73483.2.4 s-zorb装置加氢柴油性质如表3-2-4。表3-2-3.1：s-

16、zorb稳定汽油性质密度kg/m3馏程s ppmron蒸汽压kpa烯烃含量%芳烃含量%hk10%50%90%kk725.131.847.691.2169.8195.33590.96725.220.13.2.5苯抽提装置主要产品(苯)性质如表密度kg/m3馏程苯%结晶点酸洗比色硫氮hk10%50%90%kk878.999.965.460.10.474、装置达标情况4.1制氢装置达标情况见表4-1。 表4-1制氢达标情况 项目2010年指标本月上月累计能耗kg，标油/吨1922.31838.681660.861922.3加工损失，%0.60.60.60.6开工周期，年2-非计划停工，次无无无无合格

17、率，%98100100100排污合格率，%90100100100安全，次00004.2重整装置达标情况见表4-2。表4-2：重整装置达标情况 项目2010年指标本月上月累计能耗kg标油/吨59.459.0857.9159.24加工损失，%0.060.060.060.07开工周期，年3-非计划停工，次无000馏出口合格率，%98100100100排污合格率，%90100100100安全，次0000纯氢产率，%2.672.472.624.3加氢装置达标情况见表4-3。表4-3：加氢装置达标情况 项目2010年指标本月完成上月完成累计能耗kg，标油/吨11.6011.6213.0312.78加工损失

18、，%0.200.130.090.11非计划停工，次1000馏出口合格率，%9899.899.899.8排污合格率，%9094.393.393.5安全，次0000耗氢率/（硫差原料系数）0.67480.67510.66364.4 s-zorb装置达标情况见表4-4。表4-4：s-zorb装置达标情况 项目2010年指标本月完成上月完成累计能耗kg，标油/吨12.1110.9312.6811.81加工损失，%0.200.060.080.07非计划停工，次1000馏出口合格率，%9899.5499.0199.28排污合格率，%90100100100安全，次00004.5苯抽提装置达标情况见表4-5。

19、表4-5：苯抽提装置达标情况 项目2010年指标本月上月累计加工量4.65万能耗kg标油/吨50.2699.41110.16104.07加工损失，%0.030.140.07开工周期，年-非计划停工，次0000排污合格率，%90100100100安全，次00005、装置生产运行情况：5.1生产情况5.1.1制氢装置生产情况湿脱单元本月开工30天。本年度累计开工120天。本月湿脱加工量为3921.03吨，本年度累计加工量达15089.36吨。制氢单元本月开工30天，年度累计开工30天。制氢单元进料627.36t，累计加工2069.78t。产氢245.88t，氢气收率39.19%；累计产氢853.8

20、t，氢气收率41.25%5.1.2重整装置生产情况预处理单元本月开工30天，生产平稳，本年度开工120天。预处理单元加工量为15872.9吨，全月平均进料22.05t/h，负荷率为103.76%，本年度加工量46201.8吨。重整单元本月开工30天，生产平稳，本年度开工120天。重整单元加工量14360.23 吨，全月平均进料量19.94t/h，负荷率为106.37%，本年度加工量达41982.8吨。本月重整装置运行平稳，加强注氯注水管理保证催化剂活性，汽油辛烷值95.2。5.1.3加氢装置生产情况：本月运行30天，本年度累计开工120天。本月加工量58280吨，负荷率80.94%。本月加工量

21、比3月份增加3060吨，年度累计加工量达229640吨。本月平均进料量为80.94t/h。 本月柴油收率为89.05%，较3月增加0.04个百分点，石脑油收率为9.43%，较3月降低0.35个百分点。气体收率较上月增加0.28个百分点，总液收比3月降低0.31个百分点，耗氢率较3月增加0.02个百分点，石脑油收率较上月降低，气体增加的主要原因是本月根据生产要求适当提高石脑油初馏点所致。5.1.4 s-zorb装置生产情况：本月运行30天，本年度累计开工58天。本月加工量45434吨，负荷率58.97%。本月平均进料量为63.1t/h。 本月稳定汽油收率为98.98%，气体收率为0.94%，耗氢

22、率为0.21%，主要是e8101a-f换热器大帽子法兰换垫及me104过滤器频繁反吹造成排放污油量较大。5.1.5苯抽提装置生产情况脱c6单元本月开工31天，年度累计开工57天。本月脱c6单元加工量为13117.5吨，本月平均进料量17.74t/h，负荷为55%。抽提单元本月开工31天，年度累计开工57天。本月抽提单元加工量为6123.887吨，月平均进料量8.23 t/h，平均负荷约为87%。苯产率12.03%（对抽提进料）。5.2工艺调整5.2.1制氢装置调整情况：制氢本月根据加氢、szorb、苯抽提用氢情况调整负荷。4.6下午切除psa的b塔检修7阀过滤器15:27切入。配氢量降至180

23、nm3/h，更换大小汽包蒸汽采样冷却器。月初甩掉中压减温减压器。t7101湿脱效果变差，导致湿脱硫含量居高不下，提高塔压、贫液循环量后瓦斯带液严重，目前正在调整。5.2.2催化重整装置调整情况：重整装置本月运行平稳，装置进料一直维持在18.5 t/h，本月具体调整如下：4月7日由于辛烷值偏低四反温度各提2 ；4月18日四反温度由485降至483，4月19日恢复至485；5.2.3加氢装置调整情况：本月加氢装置根据加氢柴油硫含量对反应温度和压力进行调节。加氢装置本月根据库存调整进料量维持库存平衡，本月略攒库存270吨。根据生产部要求，本月柴油平均硫含量1185ppm。具体调整如下：4月2日由于柴

24、油硫含量偏高，反应温度提至324；4月13日装置进料量提至75t/h；4月15日由于加氢柴油硫含量偏低，反应温度降至322；4月19日由于加氢柴油硫含量偏低，反应温度降至320；4月20日反应温度降至318；4月23日由于加氢柴油硫含量偏高，反应温度提至320；5.2.4 s-zorb装置调整情况：1.4月1日，d109(吸附剂细粉罐)卸剂1.3吨。2.4月6日，d113至r102加新剂1.5吨。3.4月7日，s-zorb装置除fi3101、ai2903、fi3302、pdt2904外其他联锁均投用，以上四表因再生部分负荷太低，已申请保持旁路状态。4.4月15日，精制汽油蒸汽压按67kpa控制

25、。5.4月23日，d108至d110装剂1.1吨。6.4月26-4月29日，调整反应温度及混氢量，并适当加大吸附剂循环速率，提高再生风量，保持产品汽油的硫含量和辛烷值损失在控制指标内。5.2.5苯抽提装置调整情况：1、4月初，溶剂油加氢反应器进油，第一床层入口温度控制130，反应氢油比控制约300:1，反应压力控制2.0mpa。反应器床层温升约在10 左右。 2、4月11日，外购c6进装置量降量至2t/h，抽提进料量降量控制5.5t/h，抽提塔灵敏板温度控制125，回收塔灵敏板温度控制145。3、溶剂油分馏部分进油开工，调整各塔参数。因实际原料组成与原设计原料组成有较大差别，经过两周调整，6#

26、溶剂油和120#溶剂油不合格。4月22号，溶剂油系统停工，分馏部分各塔罐等容器退油，临氢系统氢气保压状态。4、4月26日，外购c6进装置提量至5t/h，抽提进料量提至8.5t/h。外购c6含苯量较高，造成抽提部分参数波动。5.3安全与环保装置运行平稳、生产安全、排污达标。6.技术分析6.1能耗分析6.1.1制氢装置能耗：表6.1.1：制氢装置能耗分解对比表能源名称4月 3月 比上月本月单耗上月单耗比上月电,kw.h500000600000-100000.00 2033.51 1994.81 38.70 循环水,t6744370497-3054.00 274.29 234.38 39.91 软化

27、水,t951410214-700.00 38.69 33.96 4.74 蒸汽,t376650-274.00 1.53 2.16 -0.63 瓦斯 ,t35032723.00 1.42 1.09 0.34 产氢量,t245.88300.78-54.90 本月和上月相比主要如下：本月能耗1838.68kgbo /th，均比上月1660.86 kgbo /th高177.82kgbo /th。主要原因：1、本月szorb、苯抽提开工正常后调整优化用氢量，制氢负荷率降低为37.95%。2、本月psa大部分程控阀报警，多次调整检修维修好致使氢收较高。近12个月内装置能耗与产氢量趋势图如下：图6.1.1：

28、制氢产氢量与能耗趋势图6.1.2催化重整装置能耗：表6.1.2：重整装置能耗分解对比表能源名称本月吨油单耗上月吨油单耗单耗比上月增加去年同期吨油单耗单耗比去年同期增加电kwh/t90.589.71210.787992.2079-1.7079循环水t/t4.74.8649-0.16496.2176-1.5176新鲜水t/t0.00570.00550.00020.0251-0.0194蒸汽t/t0000.0316-0.0316瓦斯t/t0.03690.03590.0010.0340.0029加工量t1436114490.8-129.8119662395能耗kg标油/t59.0857.911.175

29、9.31-0.23重整装置本月能耗为59.08kg标油/t，累计能耗为59.24kg标油/t。本月比上月高1.17kg标油/t，主要原因是装置为保证辛烷值提温导致能耗上升。围绕着装置能耗，我们在节能方面做了以下工作：(1)加热炉的调整项目07年08年09年10年2月加热炉热效率%888988.689.188.889.488.388.7氧含量，%2.31.62.51.52.51.52.5四合一加热炉所占能耗占重整装置总能耗的一半以上，因此保证加热炉完全燃烧，降低能量损失是最主要的节点。我们坚持加热炉的调整，保证加热炉燃烧状态的前提下控制氧含量在较低值，争取装置在高负荷运行状态下保持较高的热效率。

30、轮流清理火嘴或常明灯，防止加热炉偏烧，更换长明灯、火嘴软管减少跑冒滴漏。 (2)空冷的开停随着气温变化，加强对反应产物和塔顶回罐温度的控制，将其温度指标定为35-45之间，超出范围要进行相应空冷的开停。 (3)循环水的调整和凝结水的回收随着气温变化，除了控制空冷的开停外，我们还对重整装置的所有水冷上下水的流量进行控制，12台投用的水冷调整冷热水温差，除三塔的三台水冷e2102a、e2107、e2204为保证较高液体收率，循环水阀门开度较大，温差较小外，其他5台均调整温差在5以上，个别如e2203ab两台温差在10以上。根据工艺运行情况，甩掉长期停用冷却器循环水温差，如:e2102a、e2601

31、、e2212、e2109。坚持每周检测冷却器循环水温差，对低于5的及时进行调节位号上水温度回水温度温差调整情况e21059.515.96.4e2111914.35.3e2203a8.926.817.9e2203b9.419.910.5e2207915.96.9近12个月内装置能耗与重整加工量趋势图如下：图6.1.2：重整装置能耗与加工量6.1.3加氢装置能耗：表6.1.3.1：加氢装置能耗分解对比表能源名称本月发生数 上月发生数本月比上月增加本月吨油单耗上月吨油单耗单耗比上月增加电108342010701801324018.5899 19.3803 -0.7904 循环水26415327611

32、5-119624.5325 5.0003 -0.4678 软化水1656.521224.58431.940.0284 0.0222 0.0062 蒸汽376409-330.0065 0.0074 -0.0010 瓦斯 350400-500.0060 0.0072 -0.0012 氮气200240-400.0034 0.0043 -0.0009 净化风4319047243-40530.7411 0.8555 -0.1145 加工量582805522030600.0000 表6.1.3.2：加氢装置能耗分解对比表 能源名称本月吨油单耗平均水平单耗比平均水平增加镇海（第1名）单耗比先进水平增加电kw

33、h/t18.589919.2892-0.69937.4611.1299循环水t/t4.53254.42590.10661.413.1225软化水t/t0.02840.0317-0.00330.03-0.0016蒸汽t/t0.00650.00610.000400.0065瓦斯t/t0.0060.0063-0.00030.00390.0021能耗kg标油/t11.6212.73-1.115.855.77加氢本月加工量较上月增加3060吨，能耗11.62kg标油/吨较上月13.03kg标油/吨降低1.41个单位，本年累计能耗为12.78标油/吨。表3：4月加氢冷却器循环水平均温差位号上水温度回水温度

34、温差调整情况e300523.830.46.6e300623.729.96.2e301023.628.75.1e301223.629.15.5本月每周检测冷却器循环水温差，对低于5的及时进行调节，e3010为加氢外送石脑油冷却器，由于石脑油温度不是很高（大概在70左右），而且流量较小（811t/h），所以尽管冷却器上水阀仅开两扣，但循环水温差仍然达不到5。表4：加氢节电情况序号节电措施节电情况1根据加工量大小及时切换进料泵。加氢进料泵p3001a/b/c功率分别为500kw、450kw和600kw。本月进料量90t/h时，始终运行p3001b，相对于p3001a、p3001c每天可分别节电120

35、0度、3600度。2根据季节和气温变化，及时调整运行空冷数量。加氢每台空冷的功率为18kw。因气温有所降低，装置空冷动态调整，逐步降低空冷运行数量，降低电量消耗。3运行变频泵。加氢柴油泵p3002a为变频泵，每年除故障检修和停工外始终运行，相对公频p3002b每月可节电约3600度。能耗比中石化平均水平低1.11kg标油/t，与总公司同类先进装置有较大差距，主要是电耗和瓦斯消耗相差较多，分别为18.5899kwh/t、6.0kg/t。因此，本装置一方面要进一步优化操作和加强设备管理，主要是做好原料过滤、脱水和注水，从而使临氢系统压降保持在正常范围内，减小压缩机的压缩比；对空冷要定期进行冲洗，确

36、保其冷却效果良好；加强对冷却器循环水温差的检测，并及时作出调节，定期进行反冲洗，提高其冷却效果；根据装置负荷及时切换进料泵；使用变频的机泵，同时加强对加热炉的考核，降低氧含量，提高加热炉热效率。近12个月内装置能耗与加工量趋势图如图6.1.3：图6.1.3：加氢装置能耗与加工量趋势图6.1.4 s-zorb装置能耗：表6.1.3.4：s-zorb装置能耗分解对比表能源名称本月发生数 上月发生数本月比上月增加本月吨油单耗上月吨油单耗单耗比上月增加电533310590190-5688011.7415.53 -3.79循环水11005578079319762.422.05 0.37软化水69.712

37、30-160.290.0020.006 -0.004蒸汽14371901-4640.030.05 -0.02瓦斯 250185650.0060.005 0.001氮气421.45424.66-3.210.0090.011 -0.002净化风403101580205-1771048.8715.26 -6.39加工量45434380107424本月装置开工后，经过操作调整后，在保证产品质量合格的情况下，降低了装置能耗。6.1.5苯抽提装置能耗：表6.1.5：苯抽提装置能耗分解对比表能源名称本月发生数 上月发生数本月比上月增加本月吨油单耗上月吨油单耗单耗比上月增加电227090251320-2423

38、034.0853.46 -19.38循环水461334505920-4458675.33107.62 -32.293.5蒸汽433633489880.710.71 01.0蒸汽229019103800.370.41 -0.04风6931688976-1966011.3218.92 -7.6氮气69.2462.286.960.0110.013 -0.002加工量61244701能耗kg标油/t99.41110.16-10.75苯抽提本月装置能耗较上月有所降低，原因是：上个月装置处在开工阶段，主要经过全面吹扫，蒸汽、氮气消耗量较大；另外，上个月装置处理量较低，负荷率较低，本月装置处理量为6124吨

39、较上月增加了不少，所以3.5mpa蒸汽消耗较上月增加近1000吨。围绕着装置能耗，我们在节能方面做了以下工作：(1)优化操作参数(2)空冷的开停随着气温变化，加强塔顶回罐温度的控制，将其温度指标定为30-40之间，超出范围要进行相应空冷的开停。(3)循环水的调整随着气温变化，除了控制空冷的开停外，我们还对装置的所有水冷上下水的流量进行控制，根据工艺运行情况，甩掉长期停用冷却器。例如，溶剂油单元已经停工，溶剂油部分的所有冷却器随即停用。6.2装置加工损失为了减小装置加工损失方面我们主要作了以下几方面工作：优化三套装置操作，主抓因三套装置配合不及时加氢高分压力高放火炬，减少加氢耗氢量。加强对加氢高

40、分界位低分界位、分顶回流罐界位的监测，以尽可能减少含硫污水带油量；降低塔顶温度，减少分顶气带液。加强对制氢转化余热锅炉定排排污的考核，减少因常开定排导致制氢水耗量增大的问题。调整psa的k值减少氢气燃烧。及时回收采样过程中产生的废油。6.3产品质量分析6.3.1制氢装置产品质量分析：制氢本月后氢纯度99.9%，基本合格。psa的尾气氢气含量较高对k值进行了调整尾气氢含量降至50%左右。6.3.2重整装置产品质量分析：本月重整催化剂活性降低，主要围绕注氯注水展开工作，辛烷值全月平均在95.2左右。6.3.3加氢装置产品质量分析：加氢柴油硫含量平均在1185ppm，催化剂平均脱硫率为79.71%。

41、本月加氢柴油闪点未出现不合格、粗汽油干点均合格。 6.3.4.1s-zorb装置产品质量分析：开工经过调整后，稳定汽油硫含量在4月26-4月29日波动较大，最大超过了控制指标150ppm，通过调整反应温度及混氢量，并适当加大吸附剂循环速率，提高再生风量，保持产品汽油的硫含量及辛烷值损失基本控制在1.5以下，本月稳定汽油蒸汽压未出现不合格。6.3.5苯抽提装置产品质量分析：本月，苯检验罐连续采样化验含水量不合格。初步分析原因为，回收塔的再沸器和塔顶冷却器有漏点。平时加强脱水，尽量减少带水情况。6.4装置长周期运行6.4.1制氢装置长周期运行6.4.1.1 催化剂活性分析制氢装置各催化剂使用情况见

42、表6.5.1，其中中变催化剂、转化剂、脱硫剂（r7103b）在2008年4月进行更换。表6.5.1：制氢装置各催化剂寿命催化剂种类实际寿命，kg.cat设计寿命，kg.cat达到寿命，%加氢剂7.54 8.5987.79 转化剂1.825 7.3224.94 中变剂0.42 1.7723.65 干式脱硫后硫含量达到0.5ppm的要求。脱氯反应器后氯含量1ppm。说明在现在操作条件下加氢催化剂、脱硫催化剂及新更换的脱氯剂活性良好，能够满足转化剂需求。转化炉三米温度本月保持在680726左右，转化气中甲烷含量为1%，满足6.0%控制指标，催化剂在此操作条件下活性尚好。中变气中一氧化碳含量在0.53

43、%左右，满足3.0%控制指标，说明中变催化剂活性良好。6.4.1.2关键参数运行分析本月为了保证烯烃饱合及脱硫反应用氢气，配氢量保持不低于进料量的19%(v)，因负荷调整，同时为保持空速和降低氢含量，配氢量在180n3/h左右，h2o/c保持在5以上。转化碳空速为243.75h-1，制氢单元较低负荷生产。水碳比与设计值高一些，主要是装置加工负荷较低，避免转化炉管分布不均，同时为了保持加氢水罐不溢流，配蒸汽量维持在7.4t/h左右。加氢反应器控制床层温度为350-380，床层温升在80140左右，在干法脱硫后硫化氢及氯含量均能达到指标要求。转化出口760-770，转化气甲烷含量控制在指标范围内，

44、运行正常；三米温度在680715左右，因为负荷较低常在500-700nm3/h进料，导致分配不均温度比较高。中变器入口温度390，出口温度在410，温升20,一氧化碳含量处在控制范围内，运行正常。6.4.1.3系统压降分析在制氢进料量为1212.81nm3/h，配氢量为200nm3/h时，原料气压缩机出口压力为2.17mpa，原料气预热炉入口压力为2.17mpa，加氢反应器入口压力为2.17mpa，压降为0.64kpa；脱氯反应器入口压力为2.16mpa，压降为4.89kpa；脱硫反应器a（西侧）入口压力为2.15mpa，床层压降1.82kpa， 脱硫反应器b(东侧)入口压力2.15mpa，床层压降2.29kpa；转化炉对流室入口压力为2.14mpa，转化炉对流室出口压力为2.14mpa，辐射室出口压力2.06 mpa，转化炉炉管压降为150kpa；中变器入口压力为2.14mpa，压降为1.8kpa，v7110压力为2.0mpa，制氢系统自原料气压缩机至v7110总压降为0.17mpa，在正常范围内。